油缸使用的設計規(guī)范.doc

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規(guī)范類別： 塑膠模設計規(guī)范 文件名稱： 油缸使用的設計規(guī)范 文件編號： 頁 4 版 A （側向分型與抽芯機構） 油缸結構緊湊，直線運動平穩(wěn)，輸出力大，在模中得到較多的運用；但因其工作效率低、控制繁瑣，使其應用受到了一定的限制。 一、油缸的適用場合： 1、油缸抽定?；瑝K（因為不能實現(xiàn)機械式鎖緊而慎用）： 定模滑塊用油缸驅動，可簡化模具結構；但需注意動作順序的控制和滑塊鎖緊，以免動作錯亂損壞模具或油缸鎖緊力不足而無法封膠，抽芯力不足而抽不動滑塊。 2、油缸抽大行程滑塊或斜滑塊： 當滑塊行程較大或動?；瑝K向動模邊傾斜較大時，如用斜邊抽芯，其受力較差，容易損壞；可用油缸而改善受力狀況。 3、油缸用于制品頂出： A、在頂出行程超過注塑機頂出行程時，可考慮用油缸頂出。 B、從定模頂出（倒裝模常用結構）。 C、從側向頂出。 在此類應用中，應注意油缸的安裝位置，盡可能使油缸頂出力與頂出元件對頂針組板的作用力構成平衡力系，減少頂針組板動推板導柱的傾覆力，使頂針組板動作順。 二、油缸驅動力的計算： 一般情況下在模具設計時設計師通過類比的辦法來選擇油缸，對油缸驅動力不做計算。 但如果沒有類比對象或在一些不常見的場合須對油缸驅動力進行正確的計算,才能選擇合適大小的油缸。 由力的計算公式可知: F = PS （P：壓強； S：受壓面積） 從上面公式可以看出，由于油缸在作推動和拉動時受壓面積不同,故所產生的力也是不同 即： 推力F1 = Pπ(D/2)2 = Pπ/4*D2 拉力F2 = Pπ[(D/2)2-(d/2)2] = Pπ/4* (D2-d2) （φD：油缸內徑；d： 活塞桿直徑） 而在實際應用中，還需加上一個負荷率β。因為油缸所產生的力不會100%用于推或拉，β常選0.8，故公式變?yōu)椋? 推力F1 = 0.8Pπ/4D2 拉力F2 = 0.8Pπ/4(D2-d2) 從以上公式可以看出，只要知道油缸內徑φD和活塞直徑φd 以及壓強P(一般為常數(shù))就可以算出該型號油缸所能產生的力。 例如： 常用的標準柱型油壓缸的P值均可耐壓至140kgf/cm2， 假設：油缸內徑D = 100mm活賽桿直徑d = 56mm。注意直徑的單位計算時需化為cm。 則： 推力F1 = PπD2/40.8 = 140π102/40.8 ≈ 8796(kgf) 拉力F2 = Pπ(D2-d2)/40.8 = 140π(102-5.62)0.8 ≈ 6037(kgf) 三、油缸行程的確定： 油缸行程是根據(jù)運動部件的行程來確定的，確定油缸行程時還須考慮油缸的活塞端隙。 活塞端隙的作用是使油缸在起動時有足夠的油壓面積，使油缸能順利起動，避免因起動油壓面積不夠而無法起動油缸，此外，減少活塞與缸的沖擊。 油缸行程L=運動部件的行程S+2活塞端隙 （活塞端隙一般選5mm） 四、油缸行程的信號控制： 在模具結構中油缸應有行程限位控制開關，確?；钊讼叮煌瑫r應具備模具生產時自動控制所必須的信號源。 1、油缸頂出的信號控制： 頂針板必須由油缸完全復位，避免合模強行復位；因此，要求開關動作精度要高，并需設計調節(jié)裝置。（見4.13推板先復位行程開關組設計規(guī)范(試行)） 2、動?；瑝K油缸的控制信號： 滑塊的兩個極限位置都應設計可調節(jié)的行程開關。當頂出零件與滑塊有干涉時，頂針組板要復位后才合滑塊，且滑塊合攏后才能合模。（見圖二） 3、定模滑塊油缸的控制： 當從動模取件時，在開模之前應先抽滑塊；根據(jù)具體結構確定是先合滑塊還是合模。 （見圖一） 五、油缸的連接形式和螺牙 注意油缸連接的螺紋是粗牙還是細牙螺紋。如TAIYO的160S-1為粗牙，70/140H-8為細牙螺紋。 要求在圖紙中注明M外徑X螺距如M18X1.5 特別強調： 1． 油缸的行程用行程開關控制，不使用時間控制。油缸開合必須使用行程開關。 2． 復位油缸在頂出和復位時必須安全可靠，安裝方式可采取原身或下圖結構。兩個油缸固定板采用M16螺絲固定，一塊固定在動模固定板上，一塊固定在頂針板與頂針底板上。 3． 油管采用3/8快接插頭。 編寫 審批 會簽 批準