CK6140數(shù)控車床主軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(全套含CAD圖紙)
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目 錄第1章 概述. .11.1 設(shè)計(jì)要求.1第2章 主傳動的設(shè)計(jì) 22.1計(jì)算轉(zhuǎn)速的確定. 22.2變頻調(diào)速電機(jī)的選擇.22.3轉(zhuǎn)速圖的擬定.2 2.3.1傳動比的計(jì)算 .2 2.3.2參數(shù)確定. .2 2.3.3 主軸箱傳動機(jī)構(gòu)簡圖.32.3.4 轉(zhuǎn)速圖擬定.3 2.4傳動軸的估算. 32.5主軸軸頸的確定. 52.6主軸最佳跨距的選擇. 52.7齒輪模數(shù)的估算. 62.8 同步帶傳動的設(shè)計(jì). 82.9 滾動軸承的選擇. 102.10 主要傳動件的驗(yàn)算 . 102.10.1 齒輪模數(shù)的驗(yàn)算. 102.10.2 傳動軸剛度的驗(yàn)算 142.10.3 滾動軸承的驗(yàn)算. 15總結(jié). 16參考文獻(xiàn). 17 設(shè) 計(jì) 說 明 書設(shè) 計(jì) 說 明 書題目:CK6140數(shù)控車床主軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)學(xué)院(系):XXXXXXX年級專業(yè): XXXXXXX 學(xué) 號: XXXXXXX學(xué)生姓名: XXXX指導(dǎo)教師: XXXXXXXX2 共24 頁 第 頁 設(shè) 計(jì) 說 明 書目 錄第1章 概述. .11.1 設(shè)計(jì)要求.1第2章 主傳動的設(shè)計(jì) 22.1計(jì)算轉(zhuǎn)速的確定. 22.2變頻調(diào)速電機(jī)的選擇.22.3轉(zhuǎn)速圖的擬定.2 2.3.1傳動比的計(jì)算 .2 2.3.2參數(shù)確定. .2 2.3.3 主軸箱傳動機(jī)構(gòu)簡圖.32.3.4 轉(zhuǎn)速圖擬定.3 2.4傳動軸的估算. 32.5主軸軸頸的確定. 52.6主軸最佳跨距的選擇. 52.7齒輪模數(shù)的估算. 62.8 同步帶傳動的設(shè)計(jì). 82.9 滾動軸承的選擇. 102.10 主要傳動件的驗(yàn)算 . 102.10.1 齒輪模數(shù)的驗(yàn)算. 102.10.2 傳動軸剛度的驗(yàn)算 142.10.3 滾動軸承的驗(yàn)算. 15總結(jié). 16參考文獻(xiàn). 17 共24 頁 第 頁 設(shè) 計(jì) 說 明 書第一章 概述1.1 設(shè)計(jì)要求機(jī)床類型:數(shù)控車床主傳動設(shè)計(jì)要求:滿載功率7.5KW,最高轉(zhuǎn)速4000rpm,最低轉(zhuǎn)速41.5rpm 變速要求:無級變速進(jìn)給傳動系統(tǒng)設(shè)計(jì)要求:伺服控制,行程1200mm,最低速度0.001mm/r,最高速度0.5mm/r,最大載荷4500N,精度3m第二章 主傳動的設(shè)計(jì)2.1 計(jì)算轉(zhuǎn)速的確定機(jī)床主軸的變速范圍:Rn=nmaxnmin ,且:nmax=4000rpm, nmin=41.5rpm所以:Rn=96.38根據(jù)機(jī)床的主軸計(jì)算轉(zhuǎn)速計(jì)算公式:nj=nminRn0.3 得:nj=41.5=163.4rpm 2.2變頻調(diào)速電機(jī)的選擇為了簡化變速箱及其自動操縱機(jī)構(gòu),希望用雙速變速箱,現(xiàn)取Z=2。為了提高電機(jī)效率,應(yīng)盡量使。假設(shè)所選電機(jī)最高轉(zhuǎn)速為4500rpm,額定轉(zhuǎn)速為1500rpm,則有,得,。取機(jī)床總效率=0.980.98=0.96,則kw。電動機(jī)在1500rpm時的輸出功率為kw,現(xiàn)取過載系數(shù)k=1.28,則電機(jī)功率為 。可選用上海德驅(qū)馳電氣有限公司的UABP160L-4-50-18.5型號交流主軸電動機(jī),額定功率為18.5kw,最高轉(zhuǎn)速為4500rpm,同步轉(zhuǎn)速為1500rpm,調(diào)頻范圍為5-150HZ,基頻為50HZ。選配變頻器型號:DRS3000-V4T0150C,售價1380元人民幣。2.3 轉(zhuǎn)速圖的擬定2.3.1 傳動比的計(jì)算設(shè)電機(jī)軸與中間軸通過齒輪定比傳動,取其傳動比為=0.67,則,。2.3.2 參數(shù)確定第一級變速選用同步齒形帶傳動,兩級變速組采用齒輪傳動。選=1.33的齒輪副為70/51選=0.27的齒輪副為26/952.3.3 主軸箱傳動機(jī)構(gòu)簡圖2.3.4 轉(zhuǎn)速圖擬定 2.4 傳動軸的估算傳動軸除應(yīng)滿足強(qiáng)度要求外,還滿足剛度要求,強(qiáng)度要求保證軸在反復(fù)載荷和扭轉(zhuǎn)載荷作用下不發(fā)生疲勞破壞。機(jī)床主傳動系統(tǒng)精度要求較高,不允許有較大變形。因此疲勞強(qiáng)度一般不是主要矛盾。除了載荷較大的情況外,可以不必驗(yàn)算軸的強(qiáng)度。剛度要求軸在載荷下不至于產(chǎn)生過大的變形。如果剛度不夠,軸上的零件由于軸的變形過大而不能正常工作,或者產(chǎn)生振動和噪音,發(fā)熱,過早磨損而失效,因此,必須保證傳動軸有足夠的剛度。計(jì)算轉(zhuǎn)速是傳動件傳遞全部功率的最低轉(zhuǎn)速,各個傳動軸上的計(jì)算轉(zhuǎn)速可以從轉(zhuǎn)速圖直接得出。主軸: =163r/min中間軸:=595r/min電機(jī)軸:=893r/min各軸功率和扭矩計(jì)算:已知一級齒輪傳動效率為0.98,則有:電機(jī)軸功率:=/=89318.5/1500=11kw中間軸功率:=0.98=110.98=10.8kw主軸功率: =0.98=10.80.98=10.6kw電機(jī)軸扭矩:=9550/=955011/893=1.18105 Nmm中間軸扭矩:=9550/=955010.8/595=1.73105 Nmm主軸扭矩; =9550/=955010.6/163=6.21105 Nmm表2-1 各軸計(jì)算轉(zhuǎn)速、功率、扭矩軸電機(jī)軸中間軸主軸計(jì)算轉(zhuǎn)速(r/min)893595163功率(kw)1110.810.6扭矩(Nm)118173621按扭轉(zhuǎn)剛度估算軸的直徑 (mm)式中 傳動軸直徑(mm)該軸傳遞的額定扭矩(Nmm)該軸每米長度允許的扭轉(zhuǎn)角(deg/m),一般傳動軸取=0.51。電機(jī)軸:取=0.8deg/mmm查閱電機(jī)軸軸頸為=48mm,滿足要求。中間軸:取=0.8deg/mmm圓整取d 1=40mm2.5 主軸軸頸的確定 為了保證機(jī)床工作的精度,主軸尺寸一般都是根據(jù)其剛度要求決定的。故主軸前軸頸的尺寸按統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)確定。查閱相關(guān)資料:主軸前軸頸D 1=150mm,主軸的后軸頸一般推薦為D 1的0.7-0.85倍,取D 2=0.8 D 1=0.8150=120mm。表2-2 各軸估算直徑軸電機(jī)軸中間軸主軸前軸頸主軸后軸頸主軸內(nèi)孔直徑(mm)484010080322.6 主軸最佳跨距的選擇、由前軸頸取D1=100mm,后軸頸取D2=80mm,選前軸承為NN3022K型和234422型,后軸承為NN3018K型。選主軸錐度號為45的軸頭,根據(jù)結(jié)構(gòu),定懸伸長度a=120mm。、求軸承剛度:電機(jī)輸出額定功率18.5kw時,主軸轉(zhuǎn)速為260r/min,則主軸最大輸出轉(zhuǎn)矩床身上最大加工直徑約為最大回轉(zhuǎn)直徑的60%,即240mm,故半徑為0.12m。切削力 背向力 故總作用力為 該力作用于頂在頂尖間的工件上,主軸和尾架各承受一半,故主軸端受力為F/2=5049.3N。在估算時,先假定初值l/a=3,l=3120=360mm。前后支承的支反力RA和RB分別為:RA=F2l+al=2700420+140420=3600NRB=F2al=2700140420=900N軸向力RC=pa=2755N根據(jù)金屬切削機(jī)床式(105)、(106)可求出前、后軸承剛度軸承NN3022K徑向剛度:KA=2070N/m軸承NN3018K徑向剛度:KB=1530.3N/m軸承234422軸向剛度:KC=833N/m、求最佳跨距:KAKB=20701530.3=1.35初步計(jì)算時,可假設(shè)主軸的當(dāng)量外徑de為前、后軸承頸的平均值,de=(100+80)mm/2=90mm。故慣性矩為I=0.05(0.14-0.0274)=497.310-8m4=EIKAa3=2.11011497.310-820700.143106=0.184查金屬切削機(jī)床圖(1024)主軸最佳跨距計(jì)算線圖,l0/a=1.7??筛鶕?jù)l0/a=2再計(jì)算支反力和支撐剛度,求最佳跨距,經(jīng)過進(jìn)一步的迭代過程,最終取得最佳跨距為l=300mm。2.7 齒輪模數(shù)的估算一般同一變速組中的齒輪取同一模數(shù),選擇負(fù)荷最重的小齒輪,按簡化的接觸疲勞強(qiáng)度公式進(jìn)行計(jì)算: (mm)式中 按接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的齒輪模數(shù)(mm);齒輪傳遞的功率(kw);小齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速(r/min);大齒輪齒數(shù)與小齒輪齒數(shù)之比;小齒輪齒數(shù);齒寬系數(shù),=B/m,=610;許用接觸應(yīng)力(Mpa)。齒輪材料及熱處理的選擇:電機(jī)軸、傳動軸上齒輪:Z=44、66、70、26,20Cr滲碳、淬火、低溫回火,HRC56-62主軸上齒輪:Z=51、95, 20Cr滲碳、高頻淬火、低溫回火,HRC56-62取齒寬系數(shù)=8,查得=1650Mpa,則對44/66的齒輪傳動副的Z=44的齒輪,計(jì)算轉(zhuǎn)速為893r/min取m=2mm對70/51的齒輪傳動副的Z=51的齒輪,計(jì)算轉(zhuǎn)速為821r/min對26/95的齒輪傳動副的Z=26的齒輪,計(jì)算轉(zhuǎn)速為595r/min為了保證中心距,主軸與中間軸之間傳動組模數(shù)需要相等,取m=3mm。取齒寬系數(shù),齒寬,當(dāng)m=2時,B=28=16mm,大齒輪B=16mm,小齒輪b=22mm。當(dāng)m=3時,B=38=24mm,大齒輪B=24mm,主軸傳動組齒輪小齒輪比大齒輪齒寬大12mm,小齒輪b=25mm。表2-3 各齒輪齒數(shù)、模數(shù)齒輪Z 1Z2Z 3Z4Z5Z6齒數(shù)446670512695模數(shù)223333齒寬2216242525242.8 同步帶傳動的設(shè)計(jì)同步帶具有傳動比較準(zhǔn)確,不打滑,效率高,初拉力以及適用功率的范圍,不需要潤滑等特點(diǎn)。同步帶的設(shè)計(jì)功率為18.5kw,根據(jù)同步帶選型圖,選定帶型為H型帶,節(jié)距為12.7mm。小帶輪的齒數(shù),根據(jù)表格查得,在帶速和安裝尺寸允許的情況下,盡可能選取較大值,現(xiàn)初取=32。小帶輪的節(jié)圓直徑大帶輪的齒數(shù),大帶輪節(jié)圓直徑,帶速,其中查得H型帶的,所以符合要求。初定軸間距,即,初取。帶長及其齒數(shù)查得帶長代號為510,基本尺寸為=1295.4mm,節(jié)線長上的齒數(shù)為=102。實(shí)際軸間距為。小帶輪嚙合齒數(shù)基本額定功率基本額定功率是各帶型基準(zhǔn)寬度的額定功率,=76.2mm,為寬度為的帶的許用工作拉力(N),查表得=2100N,m為寬度為的帶單位長度的質(zhì)量(kg/m), 查表得m=0.448 kg/m。所需帶寬為嚙合齒數(shù)系數(shù),根據(jù)取=1 ,應(yīng)選取標(biāo)準(zhǔn)值,一般應(yīng)小于,查表得,應(yīng)選帶寬代號為300的H型帶,其中 ,極限偏差為1.5mm。帶輪的結(jié)構(gòu)尺寸小帶輪:;; 大帶輪:;; 2.9 滾動軸承的選擇為了增加主軸的剛度,主軸前端支承采用圓錐孔雙列圓柱滾子軸承和雙向推力角接觸軸承,后支承采用圓錐孔雙列圓柱滾子軸,中間采用深溝球軸承輔助支承??紤]到其他軸的高速且沒有軸向力,其余軸均采用深溝球軸承。2.10 主要傳動件的驗(yàn)算2.10.1 齒輪模數(shù)的驗(yàn)算一般對高速傳動的齒輪以驗(yàn)算接觸疲勞強(qiáng)度為主,對低速傳動的齒輪以驗(yàn)算彎曲疲勞強(qiáng)度為主,對硬齒面軟齒芯的滲碳淬火齒輪,一定要驗(yàn)算彎曲疲勞強(qiáng)度。對于44/66和70/51的齒輪副驗(yàn)算接觸疲勞強(qiáng)度和彎曲疲勞強(qiáng)度,26/95的齒輪副驗(yàn)算彎曲疲勞強(qiáng)度。接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算齒輪模數(shù)接觸彎曲強(qiáng)度計(jì)算齒輪模數(shù)式中 傳遞的額定功率(kw),;電機(jī)額定功率(kw);從電機(jī)到所計(jì)算齒輪的傳遞效率;齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速(r/min);初算的齒輪模數(shù)(mm)齒寬(mm)大齒輪齒數(shù)與小齒輪齒數(shù)之比;小齒輪齒數(shù);工況系數(shù),考慮載荷沖擊的影響,中等沖擊取1.21.6;動載荷系數(shù)齒向載荷分布系數(shù)齒形系數(shù)壽命系數(shù): 工作期限系數(shù): 齒輪在機(jī)床工作期限內(nèi)的總工作時間 齒輪的最低轉(zhuǎn)速(r/min);基準(zhǔn)循環(huán)次數(shù),鋼和鑄鐵件:接觸載荷取=107 ,彎曲載荷取=2108 ;疲勞曲線指數(shù),鋼和鑄鐵件:接觸載荷取m=3;彎曲載荷時,對正火、調(diào)質(zhì)及整體淬硬件取m=6,對表面淬硬(高頻、滲碳、氮化等)取m=9;轉(zhuǎn)速變化系數(shù)功率利用系數(shù)材料強(qiáng)化系數(shù)許用彎曲應(yīng)力(Mpa)許用接觸應(yīng)力(Mpa)。 驗(yàn)算26/95齒輪傳動組,驗(yàn)算Z=26齒輪:查閱相關(guān)資料得:=1.4、=1.3、=1.04、=0.27、=8、=0.43、=297Mpa、=1650Mpa接觸疲勞強(qiáng)度: 彎曲疲勞強(qiáng)度:均滿足要求。 驗(yàn)算44/66齒輪傳動組,驗(yàn)算Z=44齒輪:查閱相關(guān)資料得:=1.4、=1.3、=1、=0.27、=8、=0.481、=1650Mpa、=297Mpa接觸疲勞強(qiáng)度: 彎曲疲勞強(qiáng)度:均滿足要求。Z=44的齒輪模數(shù)m=43.88,滿足要求。 驗(yàn)算70/51齒輪傳動組,驗(yàn)算Z=51齒輪:查閱相關(guān)資料得:=1.4、=1.3、=1、=0.27、=0.488=1650Mpa、=297Mpa接觸疲勞強(qiáng)度: 彎曲疲勞強(qiáng)度:均滿足要求。2.10.2 傳動軸剛度的驗(yàn)算傳動軸彎曲剛度驗(yàn)算,主要驗(yàn)算其最大撓度y,安裝齒輪和軸承處的傾角。驗(yàn)算支承處傾角時,只需驗(yàn)算支反力最大的支承點(diǎn),若該處的傾角小于安裝齒輪處規(guī)定的允許值,則齒輪處的傾角就不必驗(yàn)算,因?yàn)橹С刑幍膬A角一般都大于軸上其他部位的傾角。當(dāng)軸上有多個齒輪時一般只要驗(yàn)算受力最大齒輪處的撓度。剛度驗(yàn)算時應(yīng)選擇最危險的工作條件,一般是軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速低、傳動齒輪的直徑小且位于軸的中央,此時軸的總變形量最大。驗(yàn)算中間軸的剛度:受力簡圖如下:中間軸的Z=26的齒輪受力最大,變形撓度最大,右支承是支反力最大的支承點(diǎn),則Z=26齒輪受力:圓周力 KN徑向力 KNF=1.2KN齒輪處軸的撓度為右支承處軸的傾角為2.10.3 滾動軸承的驗(yàn)算機(jī)床的一般傳動軸用的滾動軸承,主要是因疲勞破壞而失效,故應(yīng)進(jìn)行疲勞壽命驗(yàn)算。按計(jì)算動負(fù)荷C j的計(jì)算式進(jìn)行計(jì)算總 結(jié)經(jīng)過為期四周的不懈努力,我們順利完成了對數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。在這四周的時間里,按照設(shè)計(jì)要求、結(jié)合所學(xué)設(shè)計(jì)理論,一步一步,認(rèn)真地分析、計(jì)算,終于完成了這個畢業(yè)設(shè)計(jì)。雖然在本次畢業(yè)設(shè)計(jì)過程中,我們明顯感覺本次畢業(yè)設(shè)計(jì)難度較高,但是我們還是把它完成了。通過本次畢業(yè)設(shè)計(jì),使我們以前所學(xué)的多門知識得到了一次綜合運(yùn)用,也使我們進(jìn)一步理解了各門學(xué)科之間的相互聯(lián)系。同時作為畢業(yè)設(shè)計(jì)前的最后一次畢業(yè)設(shè)計(jì),可以說是畢業(yè)設(shè)計(jì)前的一次練兵,也為以后的設(shè)計(jì)工作打下了一定的基礎(chǔ)。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)在提高我們解決實(shí)際問題能力的同時,也讓我們認(rèn)識到了自己的許多不足之處,還有待提高。另外,在本次設(shè)計(jì)過程中,老師不辭辛苦指導(dǎo)我們,給予了我們很大的幫助,在此深表感謝!當(dāng)然,由于我們水平有限,整個設(shè)計(jì)中不妥之處在所難免,懇請老師不吝指正。參考文獻(xiàn) 1、機(jī)床設(shè)計(jì)手冊 機(jī)械工業(yè)出版社2、機(jī)床設(shè)計(jì)圖冊 上海科學(xué)技術(shù)出版社3、機(jī)械設(shè)計(jì) 許立忠 周玉林 主編 中國標(biāo)準(zhǔn)出版社4、機(jī)械設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)手冊 韓曉娟 主編 中國標(biāo)準(zhǔn)出版社5、機(jī)械設(shè)計(jì)手冊 成大仙 主編 機(jī)械工業(yè)出版社17 共 17 頁 第 頁
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