復(fù)合材料橋塞卡瓦壓模設(shè)計(jì)【說明書+CAD】

購買設(shè)計(jì)請充值后下載，，資源目錄下的文件所見即所得，都可以點(diǎn)開預(yù)覽，，資料完整，充值下載可得到資源目錄里的所有文件。。?！咀ⅰ浚篸wg后綴為CAD圖紙，doc,docx為WORD文檔，原稿無水印，可編輯。。。具體請見文件預(yù)覽，有不明白之處，可咨詢QQ:12401814

復(fù)合材料黃麻環(huán)氧層合樹脂纖維取向的對拉伸性能的影響 M. R. Hossain1,2,* , M. A. Islam1, A. V. Vuurea2, and I. Verpoest2 材料與冶金工程，孟加拉科技工程技術(shù)大學(xué), 達(dá)卡-1000, 孟加拉國 冶金與材料工程學(xué)院，魯汶大學(xué)，Arenberg的總線2450，44，3001赫維，比利時(shí) 接收在2012年5月4日，最后修訂時(shí)在2012年10月25。 摘要 黃麻，孟加拉國的驕傲，與那些人工人造纖維如玻璃，芳綸等，其優(yōu)越特定屬性在復(fù)合材料領(lǐng)域獲得很大的關(guān)注。在這個(gè)研究中，對黃麻復(fù)合材料制成的真空輔助樹脂浸潤（VARI）技術(shù)進(jìn)行了調(diào)查。黃麻纖維預(yù)成型件堆疊的序列（0/0/0/0），0/45°/ -45°/ 0和0/90°/ 90°/ 0。對于所有的情況下，總共有25%出多黃麻纖維的體積分?jǐn)?shù)成立。開發(fā)復(fù)合材料，其特征在于通過拉伸試驗(yàn)和實(shí)驗(yàn)結(jié)果由此得到與理論值進(jìn)行比較。經(jīng)過拉伸試驗(yàn)，斷裂表面被切斷，高分辨率FEG SEM下觀察。在的情況下0/0/0/0和0/45°/ -45°/0薄層的復(fù)合材料，已被發(fā)現(xiàn)具有較高的縱向拉伸強(qiáng)度比橫向方向。然而，對于0/90°/ 90°/0椎板復(fù)合材料，拉伸強(qiáng)度在兩個(gè)方向上彼此是非常接近的。對于所有開發(fā)的復(fù)合材料，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，開發(fā)的復(fù)合材料的拉伸性能強(qiáng)烈地依賴于黃麻纖維的拉伸強(qiáng)度，拉伸性能的影響黃麻纖維是非常敏感的缺陷。最后，復(fù)合材料一個(gè)具有爭論的的拉伸表現(xiàn)顯示在電子顯微鏡下觀察的斷口形貌。 關(guān)鍵詞：黃麻層壓; UD；接口; VARI。 ?2013 JSR。 ISSN：2070-0237（打?。?070-0245（在線）。保留所有權(quán)利。 DOI：J.科學(xué)http://dx.doi.org/10.3329/jsr.v5i1.10519。 住宅5（1），43-54（2013）。 1 介紹 黃麻在孟加拉國越來越多的部門已經(jīng)在復(fù)合材料領(lǐng)域占據(jù)了一席之地，相當(dāng)十年前。在許多復(fù)合應(yīng)用，其成本低，在織領(lǐng)域的多功能性、環(huán)保性和適度機(jī)械性能難以匹敵一些人工纖維，如應(yīng)用玻璃、凱夫拉等。然而，生物降解性和黃麻環(huán)保行為只是中斷的親水性，這反過來又影響了復(fù)合材料的力學(xué)性能以及黃麻纖維增強(qiáng)復(fù)合材料[1，2]的應(yīng)用。 雖然其拉伸實(shí)力是非常敏感的缺陷和跨度，黃麻跟天然纖維一樣具有良好的特定的機(jī)械性能。其中影響黃麻纖維的拉伸強(qiáng)度一個(gè)最敏感的缺陷是其管腔或中空空間。目前流明可以作為在BWB黃麻纖維在復(fù)合材料中的缺陷的來源，并啟動(dòng)失敗。這些對拉伸強(qiáng)度的影響的嚴(yán)重程度取決于幾何形狀和體積 小部分的管腔。在同一時(shí)間，管腔或可用的體積分?jǐn)?shù)管腔的臨界尺寸和形狀也取決于黃麻纖維的跨度尺寸。作為一個(gè)因此，拉伸性能得到他們的平均值通常是糾正[3-6]。黃麻纖維束有很多的糾纏。因此，它是非常困難的，以單向（UD）預(yù)制件黃麻纖維徒手手動(dòng)干燥條件下[7]。在另一方面，梳理干燥或潮濕的條件下，在纖維中引入了更多的缺陷。在同一時(shí)間，黃麻纖維變得逐漸變薄[8]。出于這個(gè)原因，黃麻織物的編織 通常是優(yōu)選的。然而，在這種情況下，各向異性的性質(zhì)也可能到達(dá)[8，9]。由于自然的扭曲和黃麻天然纖維一樣的糾纏，他們都塞滿了亞麻籽油。這些毛絨黃麻纖維梳理機(jī)，紗線特殊類型的前的無紡布的制備[8]。但是，親水性的性質(zhì)，黃麻油的存在干涉。此外，油的存在提供了非常遜色熱塑性和熱固性聚合物的強(qiáng)化過程中的接口。因此，額外的清洗和干燥步驟變得非常必要復(fù)合前的準(zhǔn)備[10，11]。其結(jié)果是， UD黃麻預(yù)型體或粗紗制備已成為一個(gè)非常有用的步驟，獲得時(shí)下重視。 要實(shí)現(xiàn)多向各向同性的行為，不同角上適當(dāng)?shù)睦w維取向是必要的，而這只能通過乘法層疊體的制備[12]來實(shí)現(xiàn)。UD堆疊在不同的角度給出了復(fù)合材料各向異性的物理和力學(xué)性能[13]。不過，多樣的復(fù)合材料的優(yōu)越和適度優(yōu)越的機(jī)械性能，在體積分?jǐn)?shù)上，具有高達(dá)50％的增強(qiáng)纖維可以通過傳統(tǒng)程序完成，像天然纖維這樣的黃麻的壓縮成型和手糊成型[14]。 材料預(yù)浸，樹脂傳遞模塑（RTM），真空輔助樹脂滲透（VARI，RTM類似，滲透壓力上有區(qū)別）來制作熱固性聚合物基復(fù)合材料[14，15]。雖然，這些工序在人工纖維增強(qiáng)復(fù)合材料方面過時(shí)了十年，但它的多功能性，仍然吸引了天然纖維復(fù)合材料的研究人員利用這些技術(shù)[16]。因此，UD黃麻纖維的粗加工成品技術(shù)和和恰當(dāng)?shù)膹?fù)合材料制備技術(shù)的結(jié)合比起制作連續(xù)的熱固黃麻預(yù)浸料坯或者完成產(chǎn)品的各種應(yīng)用要重要的多 2 實(shí)驗(yàn)。 2.1.?材料與方法 在這項(xiàng)研究工作中，漚，水洗，曬干的孟加拉白色B級（BWB）黃麻采自孟加拉國黃麻研究所（BJRI）。在一堆采集來的黃麻中，進(jìn)行單黃麻纖維的分離和拉伸試驗(yàn)。該從單一黃麻纖維拉伸試驗(yàn)得到的強(qiáng)度值是不相同的，從纖維到的纖維。因此，分散帶很寬。為了避免這個(gè)問題，許多研究者在此字段中糾正一些數(shù)學(xué)關(guān)系式[6]的實(shí)驗(yàn)值。在這項(xiàng)研究工作，他們在獲得單纖維拉伸測試結(jié)果后，又對結(jié)果進(jìn)行了糾正。為了 黃麻纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的制造，4層大小400mmX400mm的黃麻纖維束層疊體型坯分別堆在以下尺寸 序列0/0/0/0，0/45°/ -45°/ 0和0/90°/ 90°/ 0，如圖所示。有必要指出這里用到的黃麻纖維被水浸濕做的預(yù)成型體。之后以復(fù)合材料制造在60℃下干燥整夜。 C c b a 圖1。BWB黃麻預(yù)成型體的層順序的a）0/0/0/0；b）0/45°/ -45°/0和c）0/90°/ 90°/ 0。 在復(fù)合加工之前，環(huán)氧樹脂（埃皮科特828Lvel，雙酚A和epichlorehydrin）和二氨基環(huán)己烷固化劑混合在一起。黃麻VARI技術(shù)制作黃麻環(huán)氧基復(fù)合材料，如圖所示。 圖2。在黃麻環(huán)氧樹脂復(fù)合材料制造工藝簽VARI設(shè)置和樹脂a）VARI設(shè)置和b）樹脂（由箭頭表示）前面。 但是應(yīng)當(dāng)指出的是，VARI對于復(fù)合材料制造是一個(gè)很好的技術(shù)。在這項(xiàng)研究工作中，預(yù)制棒放在真空袋內(nèi)并保持固定在模具表面。然后真空式用來出去室內(nèi)空氣以及空氣中夾雜的自由水分。為了加速形成真空，預(yù)成型體加熱至40℃并持續(xù)半個(gè)多小時(shí)。樹脂在真空下滲透。滲透一完成，真空包裝袋的兩側(cè)夾緊并且溫度以每分5 - 10℃速率升至135℃。在此溫度下，復(fù)合物完全固化。在該技術(shù)中，體積分?jǐn)?shù)占25％的 BWB黃麻纖維復(fù)合材料有不同的纖維取向。 圖3。堆疊順序和黃麻環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的拉伸載荷方向（ASTM D3039）;）0/0/0/0，二）0/45°/ -45°/0和c）0/90°/ 90°/0。拉伸試樣制備按照ASTM D3039標(biāo)準(zhǔn)（尺寸標(biāo)本：長250mm，厚度為4±0.5毫米，寬15±1.5mm的量具長度100mm）。標(biāo)本切成小齒臺(tái)鋸和整理完成了1200級砂紙并儲(chǔ)存在烘箱中過夜，在50°C前測試。圖3示出了裝載方向的拉伸試樣。所有的拉伸試驗(yàn)，進(jìn)行與幫助英斯特朗萬能試驗(yàn)機(jī)（型號4467），細(xì)胞附著在30kN的負(fù)載和引伸計(jì)長度50mm。提及的是，所有的拉伸試驗(yàn)執(zhí)行上面的橫頭速度為0.85mm/min。對于所有的情況下，至少5個(gè)標(biāo)本測試。拉伸試驗(yàn)后，復(fù)合材料的斷裂表面被切斷，他們觀察在一個(gè)非常高的分辨率FEG（場發(fā)射槍）SEM模型PHILIPS XL30FEG。3。結(jié)果與討論BWB黃麻纖維環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的拉伸試驗(yàn)，在計(jì)算機(jī)中進(jìn)行控制（的英斯特朗數(shù)據(jù)采集軟件）萬能試驗(yàn)機(jī)。應(yīng)力應(yīng)變因此，在拉伸試驗(yàn)過程中產(chǎn)生的曲線表示在圖4中。 圖4。典型的應(yīng)力應(yīng)變曲線）縱向和b）橫向BWB黃麻環(huán)氧樹脂復(fù)合材料;向。表1示出的縱向拉伸試驗(yàn)結(jié)果的總結(jié)。一個(gè)常見的說法是失敗的強(qiáng)度和應(yīng)變在主體裝載方向（0°）有一個(gè)下降趨勢，增加葉片角度。達(dá)的拉伸性能在橫向方向上的復(fù)合材料示于表2。常見的說法從表2中，在橫向方向上的強(qiáng)度值有增加的 趨勢的增加黃麻纖維角度。 表1中。積層板縱向拉伸行為。 表2中。橫向拉伸行為的層壓板。 UD和0-90復(fù)合材料的力學(xué)性能的UD和0-90復(fù)合材料在深入討論之前，我們必須知道 BWB黃麻纖維和環(huán)氧樹脂基體分開，示于拉伸性能的影響 表3中。EPIKOTE828 LVEL環(huán)氧樹脂的和BWB黃麻纖維的平均拉伸性能的影響。 黃麻纖維的強(qiáng)度取決于纖維的結(jié)構(gòu)，它的缺陷密度，在抱怨壓力和拉力測試過程中的延誤和應(yīng)變率。其結(jié)果是，黃麻纖維示出了廣泛分布帶像其他天然纖維的抗拉強(qiáng)度。為了取得最大可能的拉伸強(qiáng)度的纖維，平均拉伸強(qiáng)度值的值首先繪制各種纖維跨度。從這個(gè)情節(jié)，最大可能的拉伸強(qiáng)度值通過外推法得到在Y軸。因此，在測試過程中，得到的范圍內(nèi)的剛度值的為BWB黃麻纖維。但是，對于一個(gè)單一材料的剛度值應(yīng)該是一個(gè)獨(dú)特的價(jià)值，而不是一個(gè)范圍。為了黃麻纖維的剛度值，以消除缺陷和其他因素的影響，這些隨后的修正程序開發(fā)等[5，6]。在復(fù)合材料的情況下，混合兩種或多種材料的不同的屬性在一起，以得到所需的性能，這通常是不同的構(gòu)成材料。對于復(fù)合材料力學(xué)性能的測定，混合法則為研究人員提供了非常有用的想法。其中一個(gè)重要的數(shù)學(xué)關(guān)系對于這下面給出： s =s V +s V 1 [σ stands for stress] (1) 其中下標(biāo)c，f和m分別代表的復(fù)合材料，纖維和基體、V是體積級分。按照混合法則計(jì)算UD復(fù)合材料的復(fù)合強(qiáng)度272.47兆帕25體積百分比BWB黃麻增強(qiáng)環(huán)氧樹脂。但實(shí)驗(yàn)值是112.69兆帕，這是只有41％的理論值。此類型的纖維加強(qiáng)效率低，也提到了[17]。該復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度的降低值的原因是存在的各種濃度和幾何形狀的基體和纖維的缺陷。圖5示類型的缺陷BWB黃麻纖維的研究過程中，觀察在工作。 圖5。SEM照片顯示使用在BWB黃麻纖維的缺陷;一）橫向缺陷和b）xsectional缺陷。 圖6。拉伸強(qiáng)度變化跨度相對BWB黃麻。 圖6代表滿量程的長度為一個(gè)函數(shù)的BWB黃麻纖維的強(qiáng)度。從這個(gè)數(shù)字，是非常清楚的是，黃麻纖維的拉伸強(qiáng)度隨增加在跨距長度。 defoirdt等。 [6]也觀察到了這種類型的效果的情況下不同的天然纖維。從這個(gè)圖中，另一個(gè)觀察是，為每個(gè)分散跨度比較高的跨距長度相比較低的跨距長度。在圖6，強(qiáng)度值的范圍繪制每個(gè)跨度長。從這個(gè)趨勢線（也可從圖6中給出的趨勢方程），很明顯的平均強(qiáng)度為5mm的跨度為800MPa左右，但外推的最大值為844.72（當(dāng)跨度尺寸是非常小的，即接近于零）。 在這里，重要的是要提到，這是很困難的，在許多情況下，不可能開發(fā)工程產(chǎn)品無缺陷，具有較高的可能性在大跨度的試驗(yàn)片的比例或尺寸較大的缺陷也很高。此外，它是黃麻纖維的表面狀態(tài)也很明顯，并不總是相同的。其結(jié)果是，相容和密合性黃麻纖維與基體發(fā)生變化，這也有助于降低開發(fā)的復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度類似的縱向拉伸強(qiáng)度，在橫向方向上的拉伸強(qiáng)度也低于理論值。從表2中，很明顯的是，在橫向方向的拉伸強(qiáng)度顯著低于長度方向的。 這背后的原因是，黃麻纖維內(nèi)部的纖維基體界面和缺陷大多是占主導(dǎo)地位的復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度。在這種類型的復(fù)合材料中，尤其是不均勻的纖維含量，缺乏矩陣/纖維之間的粘接接口，空洞，黃麻纖維的固有缺陷，嚴(yán)重降低拉伸強(qiáng)度的復(fù)合材料[18，19]。這些缺陷主要的制造過程中產(chǎn)生過程中，大多是圍繞纖維基體界面累計(jì)[20，21]。其結(jié)果是合并的降解效果，實(shí)驗(yàn)復(fù)合材料在橫向方向上的拉伸強(qiáng)度顯著低于縱向方向。所以，在任何方向上的最大纖維強(qiáng)度效率并未實(shí)現(xiàn)[22，23]。 也可以是在縱向方向上的拉伸強(qiáng)度值越高解釋其斷口形貌。對于0/0椎板復(fù)合材料，不同的兩個(gè)步驟斷口形貌已被觀察到。起初，剝離在矩陣/光纖接口發(fā)生。矩陣打破，因?yàn)槠湎鄬^低的拉伸強(qiáng)度。在 最后，黃麻纖維具有較高的抗拉強(qiáng)度值被打破。這現(xiàn)象，如圖所示。 7。由于黃麻纖維具有高的拉伸強(qiáng)度，所以復(fù)合材料表現(xiàn)出較高的拉伸強(qiáng)度在縱向方向上。 圖7?？v向荷載作用下的綜合故障。 在橫向方向上的情況下，0/0椎板黃麻纖維復(fù)合材料的拉伸破壞纖維切片（由于圖8a）和剝離（表示由箭頭圖8b），在纖維基體界面已被發(fā)現(xiàn)是占主導(dǎo)地位的斷裂模式，圖。 8。在這里，一個(gè)顯著比例的承載部分是由弱的纖維/基體覆蓋接口。其結(jié)果是，為0/0黃麻纖維復(fù)合材料的片材，大幅減少在拉伸強(qiáng)度進(jìn)行了觀察。拉伸破壞的步驟的概要，是示意性地示出在圖9。 圖8。纖維與基體橫向拉伸負(fù)荷下失敗的）切片和纖維B）剝離 圖9。BWB的黃麻環(huán)氧復(fù)合材料的連續(xù)失敗事件的示意圖。 3.2。0/+45/ -45/0，復(fù)合材料的力學(xué)性能的影響在0/+45/-45/ 0的復(fù)合材料的情況下，縱向拉伸強(qiáng)度劣于 UD復(fù)合材料。這背后的原因是，在UD較高的強(qiáng)度黃麻纖維和環(huán)氧樹脂基體的弱控制的拉伸強(qiáng)度。但是，在的情況下0 /+45/-45/ 0光纖矩陣接口主要是占主導(dǎo)地位的綜合實(shí)力，在這些接口缺陷濃度較高。其結(jié)果是，為0 /+45/-45/ 0復(fù)合，拉伸強(qiáng)度是窮人在縱向方向。另一方面，橫向強(qiáng)度的0 /+45/ -45/ 0的復(fù)合材料，顯示 比UD復(fù)合材料的較高的值。這背后的原因是，在大部分UD上面的纖維基體的界面缺陷。但是，在的情況下，0 /+45/ -45/ 0的復(fù)合45/-45層作為一個(gè)在45°和-45°的方向的阻力源。其結(jié)果是，對于0/+45/ -45/ 0復(fù)合材料，橫向拉伸強(qiáng)度為稍高于在UD橫向方向。 52纖維取向的影響 對于層壓板，簡單的混合法則不適用。情況下，0 /+45/-45/ 0復(fù)合材料，內(nèi)層有兩個(gè)（分別為45°和-45°），其中內(nèi)部在壓力下不同層的行為。他們的反應(yīng)也是不同的和復(fù)雜的。在為了在復(fù)合材料中的增強(qiáng)纖維，以避免復(fù)雜的行為纖維的物理形態(tài)而言，實(shí)驗(yàn)結(jié)果已經(jīng)說明和復(fù)合材料的斷裂面。 圖10。0/+45/ -45/ 0復(fù)合材料層合板的斷裂表面）纖維碎片和b）股份唇波狀表面。 圖10表示典型的0 /+45/ -45/ 0復(fù)合材料的斷裂面。由此圖中，很明顯，失敗主要是由纖維矩陣和矩陣 - 矩陣剪切基體和纖維的失敗，和纖維基體界面失敗。光纖矩陣接口故障指示的剪切唇形波浪斷裂面（用三角形表示）[24]。一些纖維在±45°的方向（由箭頭標(biāo)記）中也觀察到的拔出。既然有纖維基質(zhì)剪切，使纖維碎片也觀察斷裂面（由方表示）。圖圖10還表示矩陣的一個(gè)大島（用圓圈表示），這表明纖維基質(zhì)的分布是不均勻的。這種非均勻光纖矩陣分布還負(fù)責(zé)為黃麻環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的拉伸性能較低。周圍纖維基質(zhì)故障指示的球晶型的存在下壓縮強(qiáng)制如圖。 11A（用圓圈表示）。這受壓區(qū)更脆比周圍的基質(zhì)。當(dāng)施加拉伸應(yīng)力受壓區(qū)顯示矩陣的傾向周圍纖維開裂（黑色箭頭表示由圖11A）。該存在壓縮力也證實(shí)了裂紋區(qū)周圍纖維，（由在圖的矩形。 11b）的。此外，一些脆性光纖故障也觀察到三角形圖表示。 11C。 圖11。裂縫橫向拉伸下黃麻環(huán)氧復(fù)合加載）球狀的失敗，B）裂紋和三）光纖衰竭。 4.結(jié)論。 在這項(xiàng)研究工作中，黃麻纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂基復(fù)合材料的開發(fā)真空輔助樹脂滲透（VARI）技術(shù)與預(yù)制堆疊序列（0/0/0/0），0/45°/ -45°/ 0和0/90°/ 90°/0。這些復(fù)合材料的特點(diǎn)是拉伸測試觀察斷裂面高分辨率FEGSEM下。由此研究工作，得出如下結(jié)論- 一。在的情況下0/0/0/0和0/45°/ -45°/ 0椎板復(fù)合材料，縱向拉伸強(qiáng)度已被發(fā)現(xiàn)高于橫向方向。 然而，對于0/90°/ 90°/ 0椎板復(fù)合材料，在拉伸的方向的差異實(shí)力，沒有觀察到。 二。對于所有發(fā)達(dá)國家的復(fù)合材料，實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示，發(fā)達(dá)國家的復(fù)合材料的拉伸性能強(qiáng)烈地依賴于材料的拉伸強(qiáng)度的纖維，黃麻纖維的拉伸性能的影響是非常大的缺陷敏感。 三。關(guān)于復(fù)合材料的拉伸性能，所得到的理論值從規(guī)則的混合物偏離實(shí)驗(yàn)值，而這偏差是在橫向方向上的情況下更加顯著。 四。壓縮骨折的模式是由于球狀型外觀和裂縫黃麻纖維周圍。對于UD黃麻環(huán)氧樹脂復(fù)合故障的序列，基體開裂，矩陣裂紋光纖矩陣接口，部分纖維斷裂，纖維切片撤出矩陣。但是，在橫向方向上，它是由纖維構(gòu)成的切片和形成的纖維碎片 鳴謝 作者真誠感謝比利時(shí)魯汶大學(xué)材料科學(xué)與工程冶金系赫維的支持。 參考文獻(xiàn) 1。A. Vazqueza D.采用Plackett，天然高分子來源（Woodhead公司出版有限公司及CRC 出版社有限責(zé)任公司，2004年）第一章。 7，第123 - 125頁。 2。 X. Y.劉和G C.傣族，快速聚合物L(fēng)ETT。 1（5），299（2007）。 3。 JY宇，ZP霞，鄭LD，LF劉和WM王，合成材料：A部分40，54（2009）。 4。 L. Y. Mwaikambo，生物資源4（2），566（2009）。 5。 J.安德森，E. Porik的“，E.Sparnin?，復(fù)合材料的科學(xué)。技術(shù)69，2152（2009）。 http://dx.doi.org/10.1016/j.compscitech.2009.05.010 6。 LQ玉山S.比斯瓦斯N. Defoirdt，德樂Vriese，陳德良，J.范·阿克爾，問：阿赫桑，L. Gorbatikh的， A.凡Vuure，一Verpoest，合成材料：A部分41，588（2010）。 7。 SP米什拉纖維科學(xué)與技術(shù)，一本教科書（新時(shí)代國際（P） 有限公司，出版社，2005），第一章。 6，第94 - 99 8。 A. MP安塞爾SJ伊奇霍恩CA貝利，N. Zafeiropoulos，LY Mwaikambo，杜方， KM恩特威斯?fàn)枺琍J埃雷拉佛朗哥，GC埃斯卡米利亞，L.新郎，M.休斯，三山，甘油三酯（TG） 里亞爾和P. M.野，J.母校。 SCI收錄。 36，2107（2001）。 http://dx.doi.org/10.1023/A:1017512029696 9。 K. Oksman，AP馬修，的R.L?ngstr?m，B.奈斯特龍·約瑟夫，復(fù)合材料科學(xué)。技術(shù)69， 1847（2009）。 http://dx.doi.org/10.1016/j.compscitech.2009.03.020 10。威廉姆斯博士，NE Zafeiropoulos，貝利，以及佛羅里達(dá)州馬修斯，合成材料：A部分33， 1083（2002）。 http://dx.doi.org/10.1016/S1359-835X（02）00082-9 111。加利福尼亞州NE Zafeiropoulos，貝利和JM金森，合成材料：A部分33，1185（2002）。 http://dx.doi.org/10.1016/S1359-835X（02）00088-X 12。 F.科拉萊斯，F(xiàn). Vilaseca，M. LLOP，J. GIRONES，JA·門德斯，P. Mutje，J.危險(xiǎn)。母校。 144，730（2007）。 http://dx.doi.org/10.1016/j.jhazmat.2007.01.103 13。 P. D.索登和M. J.韓丁，復(fù)合材料科學(xué)。技術(shù)58，1001（1998）。 http://dx.doi.org/10.1016/S0266-3538（98）00074-8 14。 S.木桐，D. Teissandier，P.塞巴斯蒂安和JP納多，合成材料：A部分41，125（2010）。 http://dx.doi.org/10.1016/j.compositesa.2009.09.027 15。 J.加桑，合成材料：A部分33，369（2002）。 http://dx.doi.org/10.1016/S1359-835X（01）00116-6 16。 M. A. Maleque和F Y.貝拉爾，阿拉伯J.科學(xué)。英。 322B，359（2006）。 17。 J.月山和K. Bledzki A.復(fù)合材料科學(xué)。技術(shù)59，1303（1999）。 http://dx.doi.org/10.1016/S0266-3538（98）00169-9 18。 ML哥斯達(dá)黎加，SF穆勒德阿爾梅達(dá)，MC雷森德，阿米爾。研究所。航空。天文學(xué)。 J.43（6）， 1336（2005）。 19。 M. Jawaid，HPS。 A.哈桑A.哈利勒A. A，巴卡爾，R. Dungani，J.復(fù)合母校。 0（0）， 1（2012年）。 20。 M. Boopalan MJ Umapathy，P. Jenyfer4，硅，145（2012）。 http://dx.doi.org/10.1007/s12633-012-9110-6 21。 Z.香港炎，L.迪紅，Z，W.保昌，東興和C.俞勇，TRANSAC。有色金屬 金屬SOC。中國19，470（2009）。 http://dx.doi.org/10.1016/S1003-6326（10）60091-X 22。 M.北條M.美津濃，田中，M. T.安達(dá)T. Hobbiebrunken，，SK哈，復(fù)合材料科學(xué)。 技術(shù)69，1726（2009）。 http://dx.doi.org/10.1016/j.compscitech.2008.08.032 23。樓Y. Abou Msallem的，N.布瓦亞爾，A.普瓦圖，D.德勞和S. Chate JACQUEMIN， 復(fù)合材料：A部分41，108（2010）。 24。 http://research.ae.utexas.edu/mssm/KML_BIO.htm，2010/12/1。