2208 YA32-1000KN四柱萬能液壓機設計
2208 YA32-1000KN四柱萬能液壓機設計,ya32,kn,萬能,液壓機,設計
各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127目 錄1 液壓機的主要技術參數(shù) .21.1 YA321000KN 四柱萬能液壓機主要參數(shù) .21.2 YA321000KN 四柱萬能液壓機系統(tǒng)工況圖 .32 液壓基本回路以及控制閥 .52.1 YA323150KN 四柱萬能液壓機液壓系統(tǒng)圖 .52.2 YA323150KN 四柱萬能液壓機工作循環(huán)圖 .73 液壓缸 .83.1 主缸 .84.2 主缸活塞桿 .154.3 主缸的總效率 .174.3 頂出 .174.4 頂出缸活塞桿 .214.5 頂出缸的總效率 .234.7 各油缸工作流量 .244 液壓工作介質(zhì) .274.1 液壓油的選擇 .275 液壓輔助件及液壓泵站 .285.1 管件 .285.2 密封件 .295.3 油箱 .305.4 過濾器 .335.5 立柱導桿 .336 液壓系統(tǒng)的安裝.使用和維護 .346.1 液壓元件的安裝 .34總 結 .35致 謝 .36參考文獻 .37各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791271 液壓機的主要技術參數(shù)1.1 YA321000KN 四柱萬能液壓機主要參數(shù)表 1.1產(chǎn)品名稱 四柱萬能液壓機 滑塊快進速度(mm/s) 100型號 YA32-1000KN 工進速度(mm/s) 10公稱壓力(T) 100 快上行速度(mm/s) 80滑塊行程(mm) 1260 頂出力(T) 20滑塊下平面至工作臺最大距離(mm)1260 頂出速度(mm/s) 80工作臺尺寸(前后 左右)(mm)900 1250回程速度(mm/s) 120液體最大工作壓力(MPa) 16 頂出活塞最大行程(mm) 500外型尺寸長 寬高(mm) 1780 1420 4391回程力(T) 6最大拉伸深度(mm) 500 電機功率 KW 31.5各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791271.2 YA321000KN 四柱萬能液壓機系統(tǒng)工況圖時 間工 進快 進 回 程行 程 時 間主 缸 頂 出 缸工 進 回 程回 程工 進頂 出 缸主 缸快 進 回 程工 進圖 1.1 液壓系統(tǒng)工作行程與壓力圖各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127時 間頂 出 缸主 缸 頂 出 缸主 缸 時 間回 程工 進快 進 工 進 回 程工 作 周 期 系 統(tǒng) 流 量 循 環(huán) 圖 回 程工 進快 進 工 進 回 程圖 1.2 工作周期系統(tǒng)功率循環(huán)圖各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791272 液壓基本回路以及控制閥2.1 YA323150KN 四柱萬能液壓機液壓系統(tǒng)圖12345682423216YA 1011215319175YA186 92031YA24YA DD圖 2.11斜盤式變量柱塞泵,2齒輪泵,3小電機,4大電機,6濾油器,7電控比例溢流閥,8.22.24溢流閥, 9.18. 23換向閥,10壓力繼電器,11單向閥,12壓力表,13.18液控單向閥,14外控順序閥,16順序閥,15上液壓缸,19下液壓缸,21節(jié)流器,各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127工作過程A: 啟動:電磁鐵全斷電,主泵卸荷。主泵(恒功率輸出)電液壓換向閥 9 的 M型中位電液換向閥 20 的 K 型中位TB: 快進:液壓缸 15 活塞快速下行:1YA,5YA 通電,電磁鐵換向閥 17 接通液控單向閥 18 的控制油路,打開液控單向閥 18,進油路:主泵 1 電液換向閥 9 單向閥 11上液壓缸 15回油路:液壓缸 15 下腔 液控單向閥 18電液換向閥 9電液換向閥 20 的 K型中位T 液壓缸 15 活塞依靠重力快速下行:大氣壓油吸入閥 13液壓缸15 上腔的負壓空腔C: 工進:液壓缸 15 接觸工件慢速下行:(增壓下行)液壓缸活塞碰行程開關 2XK,5YA斷電,切斷經(jīng)液控單向閥 18 快速回油通路,上腔壓力升高,切斷(大氣壓油吸入閥 13 上液壓缸無桿腔)吸油路?;赜吐罚阂簤焊?15 下腔順序閥 16電液換向閥 9電液換向閥 20 的 K 型中位TD: 保壓:液壓缸 15 上腔壓力升高達到預調(diào)壓力,壓力繼電器 10 發(fā)出信息,1YA斷電,液壓缸 15 進口油路切斷,單向閥 11 和吸入閥 13 的高密封性能確保液壓缸 15 活塞對工件保壓。主泵(恒功率輸出)主泵 電液壓換向閥 9 的 M 型中位 電液壓換向閥 20 的 K 型位T 實現(xiàn)主泵卸荷。E: 保壓結束,泄壓,液壓缸 15 回程:時間繼電器發(fā)出信息,2TA 通電(1YA 斷電),液壓缸 15 上腔壓力很高,外控順序閥 14,使主泵 1電液壓換向閥 9吸入閥的控制油路由于大部分油液經(jīng)外控順序閥 14 流回油箱,壓力不足以立即打開吸入閥 13 通油箱的通道,只能打開吸入閥的卸荷閥 13(或叫卸荷閥 13 的卸荷口) ,實現(xiàn)液壓缸 15 上腔(只有極少部分油液經(jīng)卸荷閥口回油箱)先卸荷,后通油箱的順序動作,此時:主泵 1 大部分油液電液壓換向閥 9外控順序閥TF: 液壓缸 15 活塞快速上行: 液壓缸 15 上腔卸壓達到吸入閥 13 開啟的壓力值時,外控順序閥 14 關閉,切斷主泵 1 大部分油液電液換向閥 9外控順序閥14T 的卸荷油路實現(xiàn):進油路:主泵 1電液換向閥 9液控單向閥 20液壓缸 15 下腔回油路:液壓缸 15 上腔吸入閥 13TG: 頂出工件:液壓缸 15 活塞快速上行到位,PLC 發(fā)出信號, 2YA 斷電,電液壓換向閥 9 關閉,3YA 通電電液壓換向閥 20 右位工作 進油路:主泵 1電液壓換向閥 9 的 M 型中位電液換向閥 20液壓缸 19 無桿各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127腔回油路:液壓缸 19 有桿腔電壓換向閥 20TH: 頂出活塞退回:3YA 斷電,4YA 通電,電壓換向閥 20 左位工作進油路:主泵 1電液換向閥 9 的 M 型中位電液換向閥 20液壓缸 19 上腔回油路:液壓缸 19 下腔電液換向閥 20TK: 壓邊浮動拉伸:薄板拉伸時,要求頂出液壓缸 19 下腔要保持一定的壓力,以便液壓缸 19 活塞能隨液壓缸 15 活塞驅動的動模一起下行對薄板進行拉伸,3YA 通電,電液換向閥 20 右邊工作,6YA 通電,電磁換向閥 23 工作,溢流閥 24 調(diào)節(jié)液壓缸 19 下腔油墊工作壓力。2.2 YA323150KN 四柱萬能液壓機工作循環(huán)圖(點動.半自動.自動)表 2.1動作元件 工步 1YA 2 YA 3 YA 4 YA 5 YA 6 YA 7 YA PJ原位上缸快進 + +上缸工進 + +保壓 + +上缸快退 +下缸工進 +下缸快退 +壓邊浮動拉伸(注:PJ壓力繼電器。)各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791273 液壓缸3.1 主缸3.1.1 材料表 3.1型號 MPabMPas%s35CrMo 1000 850 123.1.2 缸筒內(nèi)徑:已知液壓缸的理論作用力 (推力 =100KN;拉力 2F=10KN) 1F假設最大壓力 P=25MPa則: 無活塞桿的缸筒內(nèi)徑 D 為:D= P41m 3.130= m0.22 m 2543活塞桿徑 為:主d3.2PRD回主 42= =0.208 m632105取標準值 =0.2 m 主d主液壓缸有效面積:A = 3.2142D= 0.22 =0.038m =380cm222各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127A = (D2-d )3.324= (0.22 -0.20 )=0.00659 cm =66 cm22A3= d 3.42= 0.20 =0.0314 m =314cm4224.主液壓缸實際壓制力和回程力:R =PA 3.5壓 制 1=25 1060.0380=950KNR =100KN主 回5 主液壓缸的工作力:(1)主液壓缸的平衡壓力:P = 3.6平 衡 2AG= =1.41 10 Pa0659.816(2)主液壓缸工進壓力:P = + 3.7工 1AR壓 制 12平 衡= =25.26MPa038.659.495(3)主液壓缸回程壓力:P = 3.8回 2AR回 程= =14.4 MPa0659.132.頂出液壓缸1.頂出液壓缸內(nèi)徑:D = 3.9頂 PR頂4= =0.1009m6310254.各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127根據(jù) GB/T2348-1993,取標準值 D =100mm頂2.頂出液壓缸活塞桿徑 d頂d = 3.10頂 PR頂 回42= =0.083m6321054.10.根據(jù) GB/T2348-1993,取標準值 d =80mm頂3 頂出液壓缸有效面積:A = D 3.111頂 42= 0.3=0.00785 m =79 cm22A = ( D -d )3.122頂 4= (0.10 -0.08 )1.322=0.0028 m =28 cmA = d 3.133頂 42= 0.08 =0.0050 m1.2=50 cm24.頂出液壓缸實際頂出力和回程力:R =PA 3.14頂 出 1=25 10 0.007856=21.4 MPaR =60KN頂 回5 頂出液壓缸的工作壓力和回程工作壓力:PA =25 10 0.00785=196.3KN16R =60KN頂 回各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791275 頂出液壓缸的工作壓力和回程壓力:P =25 MPa頂 出P = 3.15頂 回 2頂頂 回AR= 21.4 MPa08.6三.液壓缸運動中的供油量:1 主液壓缸的進出油量:(1)主液壓缸快進的進出油量:q =A V 3.16快 進 1=0.0380 m 0.1m/s 60s2=3.8 1 60=228L/minq =A V 3.17快 回 21=0.0659 m 0.1m/s 60s=6.59 1 60=36L/min(2).主液壓缸工作行程的進出油量:q =A V 3.18工 進 12=0.038m 0.01m/s 60s=3.8 0.1 60=22.8L/minq =A V 3.19工 回 2=0.00659m 0.01m/s 60s=6.59 0.1 60=3.6L/min(3)主液壓缸回程進出油量:q =A V 3.20回 進 23各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127=0.00659m 0.08m/s 60s2=6.59 0.08 60=28.8L/minq =A V 3.21回 出 13=0.0380m 0.08m/s 60s2=3.80 0.08 60=182.4L/min4 頂出液壓缸的進出油量:(1)頂出液壓缸的進出油量:q =A V 3.22頂 進 14=0.00785m 0.08m/s 60s=0.785 0.8 60=37.68L/min2q =A V 3.23頂 回 24=0.0028m 0.08m/s 60s=0.28 0.8 60=13.44L/min2 頂出液壓缸快退行程的進出油量:q =A V 3.24退 進 25=0.0028m 0.12m/s 60s2=0.28 1.2 60=20.16L/minq =A V 3.25退 回 15=0.00785m 0.12m/s 60s2=0.785 1.2 60=56.52L/min四,確定快進供油方式,液壓泵的規(guī)格,驅動電機功率:1.液壓系統(tǒng)快進:q = A V 3.26快 進 1=0.0380m 0.1m/s 60s 2各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127=3.8 1 60=228L/min2 選定液壓系統(tǒng)最高工作壓力 P=25MPa,主液壓缸工作行程,主液壓缸的無桿腔進油量為:q =A V 3.27工 進 12=0.038m 0.01m/s 60s=3.8 0.1 60=22.8L/min主液壓缸的有桿腔進油量為:q =A V 3.28回 進 23=0.00659m 0.08m/s 60s2=6.59 0.08 60=28.8L/min頂出液壓缸頂出行程的無桿腔進油量為:q =A V 3.29頂 進 14=0.00785m 0.08m/s 60s2=0.785 0.8 60=37.68L/min設選主液壓缸工作行程和頂出液壓缸頂出行程工作壓力最高(P=25MPa)工件頂出后不需要高壓.主液壓缸工作行程(即壓制)流量為 22.80L/min,主液壓缸工作回程流量為 3.6 L/min,選用 160BGY14-1B 型電液比例斜盤式軸向變量柱塞泵 .雖然在P = =0.0211m3.310pP2max3.82016 =0maxPDp163-8.20=0.0245m 取 =0.045 m-缸筒材料的許用應力, =Ppnb當 時,材料使用不夠經(jīng)濟,應改用高屈服強度的材料.D203.1.5 缸筒壁厚校核:額定工作壓力 , 應該低于一個極限值,以保證其安全n表 3.2MPa3.32nP2135.0DP=0.35 259.0.8=83.84 MPa=外徑; D=內(nèi)徑1同時額定工作壓力也應該完全塑性變形的發(fā)生:3.33rlnPP42.035.=49.259MPa -缸筒完全塑性的變形壓力 -材料屈服強度 MParl s3.34rlDlg.1s=2.3 850lg1.8=2.3 850 0.0719=140.56MPa交變載荷材料 靜載荷 不對稱 對稱 沖擊載荷鋼 3 5 8 12各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791273.1.6 缸筒的暴裂壓力 rP3.35rDlg3.21s=2.3 1000 0.0719=165.37MPa3.1.7 缸筒底部厚度 :缸筒底部為平面時:0.433 3.361PDp20.433 3.8162.90mm 取 mm0.4575 3213.1.8 缸筒端部法蘭厚度:h3.373104Fbhpar= =0.0448m.8.6-.5234取 h=0.05m -法蘭外圓半徑 -螺孔直徑螺栓;M16-2ar1r3.1.9 缸筒法蘭連接螺栓:(1)螺栓處的拉應力 = MPa3.386210zd4kF= 624.3=0.7445MPaz-螺栓數(shù),12 根; k-擰緊螺紋的系數(shù)變載荷,取 k=4; -螺紋底徑1d(2)螺紋處的剪應力: = 0.475MPa3.396310z2d.kFK各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127= MPa0nsp3.812-屈服極限; -安全系數(shù); 12s 0n(3)合成應力 n= 3.40n23.74531.=0.9679MPa ,符合設計要求。 P3.2 主缸活塞桿3.2.1 材料表 3.2型號 MPabMPas%s35CrMo 1000 850 123.2.2 直徑 dd= 3.413p104Fd= =0.0797m342-液壓缸的推力;KN ; -材料的許用應力 MPa1Fnspp-材料屈服強度;取 =800MPa; =200 MPss480ns液壓缸活塞桿往復運動時的速度比 = 3.4222214vdDAn -安全系數(shù);4 D-油缸內(nèi)徑; d-活塞桿外徑;-回程速度; -工進速度12v已知 =100 mm/s; =80 mm/s 2vv所以 = 1.25801根據(jù)活塞桿直徑系列 GB/T2348-1993 之規(guī)定取 d=0.18m各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791273.2.3 強度校核:當只受軸向力推或拉力,可以近似地用直桿承受拉壓載荷的簡單強度計算公式進行計算:3.43P26d410F= =82.86 MPa 8. p危險截面的合成應力:=5.5 MPa MPa24n1.0p3.3 主缸的總效率3.3.1. 機械效率 :m由活塞及活塞桿密封處的摩擦阻力所造成的摩擦損失,在額定壓力下通??扇。?0.90.95, 這里?。?=0.93mm3.3.2. 容積效率 :v由各密封件的泄露所造成,當活塞密封為彈性材料時;取 =0.98v3.3.3 反作用力效率 :由排出口背壓差所產(chǎn)生的反向作用力。d3.4412AP= 222.050.4.=0.987 MPa-當活塞桿伸出是為進油壓力,當活塞桿縮回是為排油壓力1P-當活塞桿伸出時為排油壓力,當活塞桿縮回時為進油壓力2= 3.45d21AP= 220.5.40=0.981 MPa主缸的總效率 : t= 3.46tdvm=0.93 0.98 0.98各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127=0.893說明:該系統(tǒng)背壓 0.4 MPa3.4 頂出3.4.1 材料表 3.4型號 MPab MPas%s35CrMo 1000 850 123.4.2 缸筒內(nèi)徑已知液壓缸的理論作用力 (推力 =20KN, 拉力 2F=6KN) 1F已知最大壓力 P=16MPa;則:無活塞桿的缸筒內(nèi)徑 D 為:D= P41m 3.4730= m620.126m D-缸筒內(nèi)徑, m有活塞桿的一側內(nèi)徑 D 為:D= 3.48262104dPF= 2648.=0.142 m考慮泄露,機械效率,摩擦力,控制閥的壓力降特性等取 D=0.22m根據(jù) GB/T2348-1993 取 D=140mm根據(jù) GB/T2348-1993 取 d=125mm d-活塞桿直徑, m; -速比; =1.46因為直徑 D 變大,當 P=16 MPa 時,此時所產(chǎn)生壓力為:N3.4962104DPF各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=171487912762104.=24.62KN3.4.3 液壓缸的理論作用力 FF= 45.59KN3.509.06240t取 =0.6; =0.90t3.4.4 缸筒壁厚 根據(jù) GB/T2348-1993 取 D=140mm公式: = + +01C2關于 的值,分別計算;當 時,為薄壁缸筒D08. = =0.0134m3.510pP2max3.146= = =83.3 mPnb-缸筒材料的許用應力P當 0.3 時,液壓缸的安全系數(shù): n=12D08. =0max32p163-8.240=0.0156 m取 =0.025 m當 時,材料使用不夠經(jīng)濟,應改用高屈服強度的材料.D0表 3.53.4.5 缸筒壁厚校核額定工作壓力 , 應該低于一個極限值,以保證其安全.nP交變載荷材料 靜載荷 不對稱 對稱 沖擊載荷鋼 3 5 8 12各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127MPa3.52nP2135.0DP=0.3527.04.8=100MPa=外徑 D=內(nèi)徑1D同時額定工作壓力也應該完全塑性變形的發(fā)生:3.53rlnPP42.035.=60.7672.9 MPa3.54rlDlg.1s=2.3 850.273=2.3 850 0.0888=173.6 MPa-缸筒完全塑性的變形壓力, -材料屈服強度 MParlPs3.4.6 缸筒的暴裂壓力 r3.55rPDlg3.21s=204.24 MPa 3.4.7 缸筒底部厚度 缸筒底部為平面時:0.433 3.561PDp20.433 3.81622.90mm 取 mm.1571.2513.4.8 缸筒端部法蘭厚度:h各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791273.573104Fbhpar= .87-32.9034=12.72 mm 取 h=15mm -法蘭外圓半徑; -螺孔直徑; 螺栓 M16-2ar1r3.4.9 缸筒法蘭連接螺栓:(1)螺栓處的拉應力 = MPa3.586210zd4kF= 624873=1.4 MPa 310z-螺栓數(shù) 8 根; k-擰緊螺紋的系數(shù)變載荷 取 k=4; -螺紋底經(jīng), m1d(2)螺紋處的剪應力: = 0.475 MPa3.596310z2d.kFK= MPa0nsp3.8-屈服極限 -安全系數(shù); 12s 0n(3)合成應力: n= 3.60n23314.5.1= MPa 08.P3.5 頂出缸活塞桿3.5.1 材料各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127表 4.6型號 MPab MPas%s35CrMo 1000 850 123.5.2 直徑 dd= 3.613p104Fd= =0.143m34263.62nsp=200 MPa480sp-液壓缸的推力; t; -材料的許用應力; MPa 1Fp-材料屈服強度 MPa 取 =800 MPa n-安全系數(shù);ss液壓缸活塞桿往復運動時的速度比 = 3.6322214vdDA已知 =100 mm/s; =80 mm/s2v1所以 = 1.25801D-油缸內(nèi)徑; d-活塞桿外徑; -回程速度; -工進速度1v2v根據(jù)活塞桿直徑系列 GB/T2348-1993 之規(guī)定 取 d=0.22m 則 =1.24 ;3.5.3 強度校核:當只受軸向力推或拉力,可以近似地用直桿承受拉壓載荷的簡單強度計算公式進行計算:各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791273.64P26d410F= =82.86 MPa 215.03p危險截面的合成應力 :=2.7 MPa MPa 24n.8.1p3.6 頂出缸的總效率3.6.1 機械效率 m由活塞及活塞桿密封處的摩擦阻力所造成的摩擦損失,在額定壓力下,通常可?。?=0.90.95m這里取: =0.933.6.2 容積效率 v由各密封件的泄露所造成,當活塞密封為彈性材料時:?。?=0.98 v3.6.3 反作用力效率 :由排出口背壓差所產(chǎn)生的反向作用力。d活塞桿伸出時:= 3.65d12AP222.0665.4.1=0.983MP活塞桿縮回時:= 3.66d21AP22065.1.6.401=0.963 MPa-當活塞桿伸出是為進油壓力,當活塞桿縮回是為排油壓力1P-當活塞桿伸出時為排油壓力,當活塞桿縮回時為進油壓力2各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127主缸的總效率 : t= 3.67tdvm=0.93 0.98 0.97=0.884說明:該系統(tǒng)背壓 0.4 MPa3.7 各油缸工作流量3.7.1 主缸快速下行 :V=100 Sm=VA 3.68進q1= 3206.01. s=228.1 minL= VA 3.69出q2= 3106.0.1.0=39.6 minLV-速度; -工作流量; A-有效面積; -回油流量;(下式同)進q 出q3.7.2 主缸工進V=10 S=VA 3.70進q3106= 32.01.sm=22.8 inL= VA 3.71出q3106各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127= 322106.0.1.0=3.6 minL3.7.3 主缸回程 :V=80 S=VA 3.72進q3106= 322106.08. =28.8 minL= VA 3.73出q3106= 32.08.s=182.4 minL3.7.4 頂出缸工進 :V=80 S=VA 3.74進q3106= 32.08.sm=38.35 inL= VA 3.75出q3106= 3221068.08. =19.87 minL3.7.5 頂出缸回程 :各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127V=120 Sm=VA 3.76進q3106= 3221068.1.0=29.81 minL= VA出q3106= =57.5332.012.sminL各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791274 液壓工作介質(zhì)4.1 液壓油的選擇根據(jù) YA321000KN 四柱萬能液壓機的各項指標,選擇 L-HL 型液壓油。表 4.1項目 質(zhì)量指標按(GB/T7631.2) L-HL質(zhì)量等級 一等品黏度等級(GB/T 3141) 32420運動黏度/mm s 0 C2140 C28.835.2黏度指數(shù) 95空氣釋放(50 C)/min017密封適應性能指數(shù) 10抗乳化性(40-37-3)/ min 54 C030泡沫化性/ 1.ml 150/10說明 :本產(chǎn)品具有良好的防銹及抗氧化安定性,使用壽命比機械油長 1 倍以上;并具有較好的空氣釋放性.抗泡性.分水性及橡膠密封相容性。主要應用于機床、工程機械、采礦、冶金等中低壓場合。實用環(huán)境溫度為 0 度以上,最高使用溫各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127度為 80 度。無本產(chǎn)品時可以用 L-HM 油。5 液壓輔助件及液壓泵站5.1 管件5.1.1 高壓金屬油管內(nèi)徑 dd 5.1VQ61.4=4.61 58.7=4.8mmQ-流量;117.81 V-流速;5minLsm5.1.2 高壓金屬油管壁厚 5.2pd2= mm 4.0615P-工作壓力;16MPa -許用應力;MPap5.1.3 高壓軟管內(nèi)徑 d1= 5.3p610nbA =11VQ=166.6 MPa= =3.927cm568.72各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127d = 22.4 mm1A4-抗拉強度;MPa n-安全系數(shù);6b5.1.4 低壓軟管內(nèi)徑:d 2A = 5.4261VQV =6 5.53sm= =17.833 cm642d = 47.5 mm2A5.2 密封件5.2.1 主缸工作壓力:FF= 5.652104PD= 526.=0.60819 kg5105.2.2 作用面積:S 1S = 4210D5.71= 42.=380.12cm25.2.3 主缸工作單位壓力:F 1F = 5.812.380691S各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127=16 2cmkgf5.2.4 頂出缸工作壓力:FF= 5.952104PD= 526.=12566kg5.2.5 作用面積:S 2S = 4210D5.10= 42.=380.13cm5.2.6 主缸工作單位壓力:F 1F = 5.113.802462S=160 2cmkgf5.3 油箱5.3.1 平均功率損失 H 15.12 KwtPTHii1P= = =39.27KW5.13pq8.067P-液壓泵的輸入功率; =總效率;0.8表 5.1快進 工進 快退 等待行程 1100 150 1250 0速度 100 10 80 0時間 11 15 15.625 4.375各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127循環(huán)工作周期 T=11+15+15.625+4.375=46 SH =1 0625.106915.2.0681704=2.69 KW5.3.2 閥的功率損失 H 2其中泵的全部流量流經(jīng)溢流閥,返回油箱時,功率損失最大。H =pq26081.7=31.416 KW p-溢流閥的調(diào)整壓力 q-流量5.3.3 管路及其他功率損失 H 3一般情況下,可取全部能量的 0.030.05 倍。?。篐 =0.04P3=0.04 39.27=1.57 KW系統(tǒng)總的功率損失 :321H=2.69+31.4+1.57=35.66 KW5.3.4 計算散熱面積 ;當環(huán)境溫度為 T 時,最高允許溫度為 T 的油箱 0 p的最小散熱面積 A 為 min0iKHr= 3156.=79.24 2mK-傳熱系數(shù) T -為 20K T -為 50KKcW.0p5.3.5 根據(jù)液壓系統(tǒng)最大工作容積 :各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127V= =245.43 L 31025.選擇油箱 :AB40-30-/1000-VN1000-B-N-3-3-ES/M表 5.2規(guī)格 質(zhì)量(Kg) 工作容量(L) 工作容積(L)1000 435 1100 3205.3.6 近似計算油箱散熱面積 : S已知 : 長 2 米寬 0.860 米體積 1.1 立方米則 : 高 h= =0.64m86.021制冷面積 S=2 0.86+2 2 0.64+2 0.86 0.64=5.38 m通過計算可知,需要冷卻系統(tǒng)制冷。5.3.7 油箱中油液的冷卻 :H =SK(T -T ) 1r0=5.38 15 30=2.421KW H -系統(tǒng)散熱功率 -油與水的溫差 取 T =15K T =50K1 m12蛇形管的冷卻面積:A A= mKH1= 3053842.6.=2.5 m蛇形管的長度 : L各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127L= =39.788m 02.5dA取 L=40m-管的內(nèi)徑,m 取 dm5.4 過濾器1 . 燒結式過濾器 :已知該系統(tǒng)的最大工作流量 Q=22.8 minL表 5.3型號 流量 in./L工作壓力 MPa/過濾精度 Pa/管徑 -J102525 133 25.5 立柱導桿1 . 材料表 5.42 . 許用應力 : -安全系 sn數(shù)型號 mPas/mPab/%/cCr40784 980 9各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127株 洲 工 學 院畢業(yè)設計(論文)中期報告院(系) 機械工程學院 班級 J023 學生姓名 指導教師課題名稱:YA32-1000KN 四柱萬能液壓機課題主要任務:1根據(jù)設計參數(shù),進行工況分析,選定主機工作形式;2明確主機工作壓力、流量及主機主要結構尺寸;3擬定液壓系統(tǒng)原理圖;4計算、選擇液壓元件的規(guī)格和型號;5進行液壓系統(tǒng)穩(wěn)定性校核,確定液壓系統(tǒng)工作狀態(tài),油液發(fā)熱升溫狀態(tài),其中包括油箱的體積;6繪制液壓系統(tǒng)原理圖和集成塊原理圖,進行液壓站設計;7編寫設計說明書等技術文件。1、 簡述開題以來所做的具體工作和取得的進展或成果通過查閱大量的相關資料,已對液壓機的液壓系統(tǒng)有了比較全面的認識,開始了液壓系統(tǒng)的初步設計和計算,并初步擬訂了液壓系統(tǒng)原理圖的方案和和部分液壓元件的選取。為進行下一步設計打好基礎。2、 下一步的主要研究任務,具體設想與安排對液壓系統(tǒng)原理圖的方案進行改進,驗算和校核液壓系統(tǒng)的穩(wěn)定性;完成設計說明書的整理及液壓系統(tǒng)原理圖、集成塊單元回路圖、液壓站裝配圖、整機外觀圖的繪制;完成電子文檔的輸入。3、 存在的具體問題在進行系統(tǒng)功率損耗計算和設置冷卻器時候,發(fā)熱功率的計算采用近似計算,缺少全面的精確計算;在液壓系統(tǒng)穩(wěn)定性校核的時候對管道壓力損失的計算欠缺一定的實際數(shù)據(jù)。4、指導教師對該生前期研究工作的評價指導教師簽名:日 期:各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127目 錄1 液壓機的主要技術參數(shù) .21.1 YA321000KN 四柱萬能液壓機主要參數(shù) .21.2 YA321000KN 四柱萬能液壓機系統(tǒng)工況圖 .32 液壓基本回路以及控制閥 .52.1 YA323150KN 四柱萬能液壓機液壓系統(tǒng)圖 .52.2 YA323150KN 四柱萬能液壓機工作循環(huán)圖 .73 液壓缸 .83.1 主缸 .84.2 主缸活塞桿 .154.3 主缸的總效率 .174.3 頂出 .174.4 頂出缸活塞桿 .214.5 頂出缸的總效率 .234.7 各油缸工作流量 .244 液壓工作介質(zhì) .274.1 液壓油的選擇 .275 液壓輔助件及液壓泵站 .285.1 管件 .285.2 密封件 .295.3 油箱 .305.4 過濾器 .335.5 立柱導桿 .336 液壓系統(tǒng)的安裝.使用和維護 .346.1 液壓元件的安裝 .34總 結 .35致 謝 .36參考文獻 .37各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791271 液壓機的主要技術參數(shù)1.1 YA321000KN 四柱萬能液壓機主要參數(shù)表 1.1產(chǎn)品名稱 四柱萬能液壓機 滑塊快進速度(mm/s) 100型號 YA32-1000KN 工進速度(mm/s) 10公稱壓力(T) 100 快上行速度(mm/s) 80滑塊行程(mm) 1260 頂出力(T) 20滑塊下平面至工作臺最大距離(mm)1260 頂出速度(mm/s) 80工作臺尺寸(前后 左右)(mm)900 1250回程速度(mm/s) 120液體最大工作壓力(MPa) 16 頂出活塞最大行程(mm) 500外型尺寸長 寬高(mm) 1780 1420 4391回程力(T) 6最大拉伸深度(mm) 500 電機功率 KW 31.5各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791271.2 YA321000KN 四柱萬能液壓機系統(tǒng)工況圖時 間工 進快 進 回 程行 程 時 間主 缸 頂 出 缸工 進 回 程回 程工 進頂 出 缸主 缸快 進 回 程工 進圖 1.1 液壓系統(tǒng)工作行程與壓力圖各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127時 間頂 出 缸主 缸 頂 出 缸主 缸 時 間回 程工 進快 進 工 進 回 程工 作 周 期 系 統(tǒng) 流 量 循 環(huán) 圖 回 程工 進快 進 工 進 回 程圖 1.2 工作周期系統(tǒng)功率循環(huán)圖各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791272 液壓基本回路以及控制閥2.1 YA323150KN 四柱萬能液壓機液壓系統(tǒng)圖12345682423216YA 1011215319175YA186 92031YA24YA DD圖 2.11斜盤式變量柱塞泵,2齒輪泵,3小電機,4大電機,6濾油器,7電控比例溢流閥,8.22.24溢流閥, 9.18. 23換向閥,10壓力繼電器,11單向閥,12壓力表,13.18液控單向閥,14外控順序閥,16順序閥,15上液壓缸,19下液壓缸,21節(jié)流器,各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127工作過程A: 啟動:電磁鐵全斷電,主泵卸荷。主泵(恒功率輸出)電液壓換向閥 9 的 M型中位電液換向閥 20 的 K 型中位TB: 快進:液壓缸 15 活塞快速下行:1YA,5YA 通電,電磁鐵換向閥 17 接通液控單向閥 18 的控制油路,打開液控單向閥 18,進油路:主泵 1 電液換向閥 9 單向閥 11上液壓缸 15回油路:液壓缸 15 下腔 液控單向閥 18電液換向閥 9電液換向閥 20 的 K型中位T 液壓缸 15 活塞依靠重力快速下行:大氣壓油吸入閥 13液壓缸15 上腔的負壓空腔C: 工進:液壓缸 15 接觸工件慢速下行:(增壓下行)液壓缸活塞碰行程開關 2XK,5YA斷電,切斷經(jīng)液控單向閥 18 快速回油通路,上腔壓力升高,切斷(大氣壓油吸入閥 13 上液壓缸無桿腔)吸油路?;赜吐罚阂簤焊?15 下腔順序閥 16電液換向閥 9電液換向閥 20 的 K 型中位TD: 保壓:液壓缸 15 上腔壓力升高達到預調(diào)壓力,壓力繼電器 10 發(fā)出信息,1YA斷電,液壓缸 15 進口油路切斷,單向閥 11 和吸入閥 13 的高密封性能確保液壓缸 15 活塞對工件保壓。主泵(恒功率輸出)主泵 電液壓換向閥 9 的 M 型中位 電液壓換向閥 20 的 K 型位T 實現(xiàn)主泵卸荷。E: 保壓結束,泄壓,液壓缸 15 回程:時間繼電器發(fā)出信息,2TA 通電(1YA 斷電),液壓缸 15 上腔壓力很高,外控順序閥 14,使主泵 1電液壓換向閥 9吸入閥的控制油路由于大部分油液經(jīng)外控順序閥 14 流回油箱,壓力不足以立即打開吸入閥 13 通油箱的通道,只能打開吸入閥的卸荷閥 13(或叫卸荷閥 13 的卸荷口) ,實現(xiàn)液壓缸 15 上腔(只有極少部分油液經(jīng)卸荷閥口回油箱)先卸荷,后通油箱的順序動作,此時:主泵 1 大部分油液電液壓換向閥 9外控順序閥TF: 液壓缸 15 活塞快速上行: 液壓缸 15 上腔卸壓達到吸入閥 13 開啟的壓力值時,外控順序閥 14 關閉,切斷主泵 1 大部分油液電液換向閥 9外控順序閥14T 的卸荷油路實現(xiàn):進油路:主泵 1電液換向閥 9液控單向閥 20液壓缸 15 下腔回油路:液壓缸 15 上腔吸入閥 13TG: 頂出工件:液壓缸 15 活塞快速上行到位,PLC 發(fā)出信號, 2YA 斷電,電液壓換向閥 9 關閉,3YA 通電電液壓換向閥 20 右位工作 進油路:主泵 1電液壓換向閥 9 的 M 型中位電液換向閥 20液壓缸 19 無桿各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127腔回油路:液壓缸 19 有桿腔電壓換向閥 20TH: 頂出活塞退回:3YA 斷電,4YA 通電,電壓換向閥 20 左位工作進油路:主泵 1電液換向閥 9 的 M 型中位電液換向閥 20液壓缸 19 上腔回油路:液壓缸 19 下腔電液換向閥 20TK: 壓邊浮動拉伸:薄板拉伸時,要求頂出液壓缸 19 下腔要保持一定的壓力,以便液壓缸 19 活塞能隨液壓缸 15 活塞驅動的動模一起下行對薄板進行拉伸,3YA 通電,電液換向閥 20 右邊工作,6YA 通電,電磁換向閥 23 工作,溢流閥 24 調(diào)節(jié)液壓缸 19 下腔油墊工作壓力。2.2 YA323150KN 四柱萬能液壓機工作循環(huán)圖(點動.半自動.自動)表 2.1動作元件 工步 1YA 2 YA 3 YA 4 YA 5 YA 6 YA 7 YA PJ原位上缸快進 + +上缸工進 + +保壓 + +上缸快退 +下缸工進 +下缸快退 +壓邊浮動拉伸(注:PJ壓力繼電器。)各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791273 液壓缸3.1 主缸3.1.1 材料表 3.1型號 MPabMPas%s35CrMo 1000 850 123.1.2 缸筒內(nèi)徑:已知液壓缸的理論作用力 (推力 =100KN;拉力 2F=10KN) 1F假設最大壓力 P=25MPa則: 無活塞桿的缸筒內(nèi)徑 D 為:D= P41m 3.130= m0.22 m 2543活塞桿徑 為:主d3.2PRD回主 42= =0.208 m632105取標準值 =0.2 m 主d主液壓缸有效面積:A = 3.2142D= 0.22 =0.038m =380cm222各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127A = (D2-d )3.324= (0.22 -0.20 )=0.00659 cm =66 cm22A3= d 3.42= 0.20 =0.0314 m =314cm4224.主液壓缸實際壓制力和回程力:R =PA 3.5壓 制 1=25 1060.0380=950KNR =100KN主 回5 主液壓缸的工作力:(1)主液壓缸的平衡壓力:P = 3.6平 衡 2AG= =1.41 10 Pa0659.816(2)主液壓缸工進壓力:P = + 3.7工 1AR壓 制 12平 衡= =25.26MPa038.659.495(3)主液壓缸回程壓力:P = 3.8回 2AR回 程= =14.4 MPa0659.132.頂出液壓缸1.頂出液壓缸內(nèi)徑:D = 3.9頂 PR頂4= =0.1009m6310254.各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127根據(jù) GB/T2348-1993,取標準值 D =100mm頂2.頂出液壓缸活塞桿徑 d頂d = 3.10頂 PR頂 回42= =0.083m6321054.10.根據(jù) GB/T2348-1993,取標準值 d =80mm頂3 頂出液壓缸有效面積:A = D 3.111頂 42= 0.3=0.00785 m =79 cm22A = ( D -d )3.122頂 4= (0.10 -0.08 )1.322=0.0028 m =28 cmA = d 3.133頂 42= 0.08 =0.0050 m1.2=50 cm24.頂出液壓缸實際頂出力和回程力:R =PA 3.14頂 出 1=25 10 0.007856=21.4 MPaR =60KN頂 回5 頂出液壓缸的工作壓力和回程工作壓力:PA =25 10 0.00785=196.3KN16R =60KN頂 回各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791275 頂出液壓缸的工作壓力和回程壓力:P =25 MPa頂 出P = 3.15頂 回 2頂頂 回AR= 21.4 MPa08.6三.液壓缸運動中的供油量:1 主液壓缸的進出油量:(1)主液壓缸快進的進出油量:q =A V 3.16快 進 1=0.0380 m 0.1m/s 60s2=3.8 1 60=228L/minq =A V 3.17快 回 21=0.0659 m 0.1m/s 60s=6.59 1 60=36L/min(2).主液壓缸工作行程的進出油量:q =A V 3.18工 進 12=0.038m 0.01m/s 60s=3.8 0.1 60=22.8L/minq =A V 3.19工 回 2=0.00659m 0.01m/s 60s=6.59 0.1 60=3.6L/min(3)主液壓缸回程進出油量:q =A V 3.20回 進 23各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127=0.00659m 0.08m/s 60s2=6.59 0.08 60=28.8L/minq =A V 3.21回 出 13=0.0380m 0.08m/s 60s2=3.80 0.08 60=182.4L/min4 頂出液壓缸的進出油量:(1)頂出液壓缸的進出油量:q =A V 3.22頂 進 14=0.00785m 0.08m/s 60s=0.785 0.8 60=37.68L/min2q =A V 3.23頂 回 24=0.0028m 0.08m/s 60s=0.28 0.8 60=13.44L/min2 頂出液壓缸快退行程的進出油量:q =A V 3.24退 進 25=0.0028m 0.12m/s 60s2=0.28 1.2 60=20.16L/minq =A V 3.25退 回 15=0.00785m 0.12m/s 60s2=0.785 1.2 60=56.52L/min四,確定快進供油方式,液壓泵的規(guī)格,驅動電機功率:1.液壓系統(tǒng)快進:q = A V 3.26快 進 1=0.0380m 0.1m/s 60s 2各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127=3.8 1 60=228L/min2 選定液壓系統(tǒng)最高工作壓力 P=25MPa,主液壓缸工作行程,主液壓缸的無桿腔進油量為:q =A V 3.27工 進 12=0.038m 0.01m/s 60s=3.8 0.1 60=22.8L/min主液壓缸的有桿腔進油量為:q =A V 3.28回 進 23=0.00659m 0.08m/s 60s2=6.59 0.08 60=28.8L/min頂出液壓缸頂出行程的無桿腔進油量為:q =A V 3.29頂 進 14=0.00785m 0.08m/s 60s2=0.785 0.8 60=37.68L/min設選主液壓缸工作行程和頂出液壓缸頂出行程工作壓力最高(P=25MPa)工件頂出后不需要高壓.主液壓缸工作行程(即壓制)流量為 22.80L/min,主液壓缸工作回程流量為 3.6 L/min,選用 160BGY14-1B 型電液比例斜盤式軸向變量柱塞泵 .雖然在P = =0.0211m3.310pP2max3.82016 =0maxPDp163-8.20=0.0245m 取 =0.045 m-缸筒材料的許用應力, =Ppnb當 時,材料使用不夠經(jīng)濟,應改用高屈服強度的材料.D203.1.5 缸筒壁厚校核:額定工作壓力 , 應該低于一個極限值,以保證其安全n表 3.2MPa3.32nP2135.0DP=0.35 259.0.8=83.84 MPa=外徑; D=內(nèi)徑1同時額定工作壓力也應該完全塑性變形的發(fā)生:3.33rlnPP42.035.=49.259MPa -缸筒完全塑性的變形壓力 -材料屈服強度 MParl s3.34rlDlg.1s=2.3 850lg1.8=2.3 850 0.0719=140.56MPa交變載荷材料 靜載荷 不對稱 對稱 沖擊載荷鋼 3 5 8 12各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791273.1.6 缸筒的暴裂壓力 rP3.35rDlg3.21s=2.3 1000 0.0719=165.37MPa3.1.7 缸筒底部厚度 :缸筒底部為平面時:0.433 3.361PDp20.433 3.8162.90mm 取 mm0.4575 3213.1.8 缸筒端部法蘭厚度:h3.373104Fbhpar= =0.0448m.8.6-.5234取 h=0.05m -法蘭外圓半徑 -螺孔直徑螺栓;M16-2ar1r3.1.9 缸筒法蘭連接螺栓:(1)螺栓處的拉應力 = MPa3.386210zd4kF= 624.3=0.7445MPaz-螺栓數(shù),12 根; k-擰緊螺紋的系數(shù)變載荷,取 k=4; -螺紋底徑1d(2)螺紋處的剪應力: = 0.475MPa3.396310z2d.kFK各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127= MPa0nsp3.812-屈服極限; -安全系數(shù); 12s 0n(3)合成應力 n= 3.40n23.74531.=0.9679MPa ,符合設計要求。 P3.2 主缸活塞桿3.2.1 材料表 3.2型號 MPabMPas%s35CrMo 1000 850 123.2.2 直徑 dd= 3.413p104Fd= =0.0797m342-液壓缸的推力;KN ; -材料的許用應力 MPa1Fnspp-材料屈服強度;取 =800MPa; =200 MPss480ns液壓缸活塞桿往復運動時的速度比 = 3.4222214vdDAn -安全系數(shù);4 D-油缸內(nèi)徑; d-活塞桿外徑;-回程速度; -工進速度12v已知 =100 mm/s; =80 mm/s 2vv所以 = 1.25801根據(jù)活塞桿直徑系列 GB/T2348-1993 之規(guī)定取 d=0.18m各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791273.2.3 強度校核:當只受軸向力推或拉力,可以近似地用直桿承受拉壓載荷的簡單強度計算公式進行計算:3.43P26d410F= =82.86 MPa 8. p危險截面的合成應力:=5.5 MPa MPa24n1.0p3.3 主缸的總效率3.3.1. 機械效率 :m由活塞及活塞桿密封處的摩擦阻力所造成的摩擦損失,在額定壓力下通??扇。?0.90.95, 這里?。?=0.93mm3.3.2. 容積效率 :v由各密封件的泄露所造成,當活塞密封為彈性材料時;取 =0.98v3.3.3 反作用力效率 :由排出口背壓差所產(chǎn)生的反向作用力。d3.4412AP= 222.050.4.=0.987 MPa-當活塞桿伸出是為進油壓力,當活塞桿縮回是為排油壓力1P-當活塞桿伸出時為排油壓力,當活塞桿縮回時為進油壓力2= 3.45d21AP= 220.5.40=0.981 MPa主缸的總效率 : t= 3.46tdvm=0.93 0.98 0.98各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127=0.893說明:該系統(tǒng)背壓 0.4 MPa3.4 頂出3.4.1 材料表 3.4型號 MPab MPas%s35CrMo 1000 850 123.4.2 缸筒內(nèi)徑已知液壓缸的理論作用力 (推力 =20KN, 拉力 2F=6KN) 1F已知最大壓力 P=16MPa;則:無活塞桿的缸筒內(nèi)徑 D 為:D= P41m 3.4730= m620.126m D-缸筒內(nèi)徑, m有活塞桿的一側內(nèi)徑 D 為:D= 3.48262104dPF= 2648.=0.142 m考慮泄露,機械效率,摩擦力,控制閥的壓力降特性等取 D=0.22m根據(jù) GB/T2348-1993 取 D=140mm根據(jù) GB/T2348-1993 取 d=125mm d-活塞桿直徑, m; -速比; =1.46因為直徑 D 變大,當 P=16 MPa 時,此時所產(chǎn)生壓力為:N3.4962104DPF各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=171487912762104.=24.62KN3.4.3 液壓缸的理論作用力 FF= 45.59KN3.509.06240t取 =0.6; =0.90t3.4.4 缸筒壁厚 根據(jù) GB/T2348-1993 取 D=140mm公式: = + +01C2關于 的值,分別計算;當 時,為薄壁缸筒D08. = =0.0134m3.510pP2max3.146= = =83.3 mPnb-缸筒材料的許用應力P當 0.3 時,液壓缸的安全系數(shù): n=12D08. =0max32p163-8.240=0.0156 m取 =0.025 m當 時,材料使用不夠經(jīng)濟,應改用高屈服強度的材料.D0表 3.53.4.5 缸筒壁厚校核額定工作壓力 , 應該低于一個極限值,以保證其安全.nP交變載荷材料 靜載荷 不對稱 對稱 沖擊載荷鋼 3 5 8 12各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127MPa3.52nP2135.0DP=0.3527.04.8=100MPa=外徑 D=內(nèi)徑1D同時額定工作壓力也應該完全塑性變形的發(fā)生:3.53rlnPP42.035.=60.7672.9 MPa3.54rlDlg.1s=2.3 850.273=2.3 850 0.0888=173.6 MPa-缸筒完全塑性的變形壓力, -材料屈服強度 MParlPs3.4.6 缸筒的暴裂壓力 r3.55rPDlg3.21s=204.24 MPa 3.4.7 缸筒底部厚度 缸筒底部為平面時:0.433 3.561PDp20.433 3.81622.90mm 取 mm.1571.2513.4.8 缸筒端部法蘭厚度:h各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791273.573104Fbhpar= .87-32.9034=12.72 mm 取 h=15mm -法蘭外圓半徑; -螺孔直徑; 螺栓 M16-2ar1r3.4.9 缸筒法蘭連接螺栓:(1)螺栓處的拉應力 = MPa3.586210zd4kF= 624873=1.4 MPa 310z-螺栓數(shù) 8 根; k-擰緊螺紋的系數(shù)變載荷 取 k=4; -螺紋底經(jīng), m1d(2)螺紋處的剪應力: = 0.475 MPa3.596310z2d.kFK= MPa0nsp3.8-屈服極限 -安全系數(shù); 12s 0n(3)合成應力: n= 3.60n23314.5.1= MPa 08.P3.5 頂出缸活塞桿3.5.1 材料各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127表 4.6型號 MPab MPas%s35CrMo 1000 850 123.5.2 直徑 dd= 3.613p104Fd= =0.143m34263.62nsp=200 MPa480sp-液壓缸的推力; t; -材料的許用應力; MPa 1Fp-材料屈服強度 MPa 取 =800 MPa n-安全系數(shù);ss液壓缸活塞桿往復運動時的速度比 = 3.6322214vdDA已知 =100 mm/s; =80 mm/s2v1所以 = 1.25801D-油缸內(nèi)徑; d-活塞桿外徑; -回程速度; -工進速度1v2v根據(jù)活塞桿直徑系列 GB/T2348-1993 之規(guī)定 取 d=0.22m 則 =1.24 ;3.5.3 強度校核:當只受軸向力推或拉力,可以近似地用直桿承受拉壓載荷的簡單強度計算公式進行計算:各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791273.64P26d410F= =82.86 MPa 215.03p危險截面的合成應力 :=2.7 MPa MPa 24n.8.1p3.6 頂出缸的總效率3.6.1 機械效率 m由活塞及活塞桿密封處的摩擦阻力所造成的摩擦損失,在額定壓力下,通??扇。?=0.90.95m這里?。?=0.933.6.2 容積效率 v由各密封件的泄露所造成,當活塞密封為彈性材料時:?。?=0.98 v3.6.3 反作用力效率 :由排出口背壓差所產(chǎn)生的反向作用力。d活塞桿伸出時:= 3.65d12AP222.0665.4.1=0.983MP活塞桿縮回時:= 3.66d21AP22065.1.6.401=0.963 MPa-當活塞桿伸出是為進油壓力,當活塞桿縮回是為排油壓力1P-當活塞桿伸出時為排油壓力,當活塞桿縮回時為進油壓力2各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127主缸的總效率 : t= 3.67tdvm=0.93 0.98 0.97=0.884說明:該系統(tǒng)背壓 0.4 MPa3.7 各油缸工作流量3.7.1 主缸快速下行 :V=100 Sm=VA 3.68進q1= 3206.01. s=228.1 minL= VA 3.69出q2= 3106.0.1.0=39.6 minLV-速度; -工作流量; A-有效面積; -回油流量;(下式同)進q 出q3.7.2 主缸工進V=10 S=VA 3.70進q3106= 32.01.sm=22.8 inL= VA 3.71出q3106各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127= 322106.0.1.0=3.6 minL3.7.3 主缸回程 :V=80 S=VA 3.72進q3106= 322106.08. =28.8 minL= VA 3.73出q3106= 32.08.s=182.4 minL3.7.4 頂出缸工進 :V=80 S=VA 3.74進q3106= 32.08.sm=38.35 inL= VA 3.75出q3106= 3221068.08. =19.87 minL3.7.5 頂出缸回程 :各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127V=120 Sm=VA 3.76進q3106= 3221068.1.0=29.81 minL= VA出q3106= =57.5332.012.sminL各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=17148791274 液壓工作介質(zhì)4.1 液壓油的選擇根據(jù) YA321000KN 四柱萬能液壓機的各項指標,選擇 L-HL 型液壓油。表 4.1項目 質(zhì)量指標按(GB/T7631.2) L-HL質(zhì)量等級 一等品黏度等級(GB/T 3141) 32420運動黏度/mm s 0 C2140 C28.835.2黏度指數(shù) 95空氣釋放(50 C)/min017密封適應性能指數(shù) 10抗乳化性(40-37-3)/ min 54 C030泡沫化性/ 1.ml 150/10說明 :本產(chǎn)品具有良好的防銹及抗氧化安定性,使用壽命比機械油長 1 倍以上;并具有較好的空氣釋放性.抗泡性.分水性及橡膠密封相容性。主要應用于機床、工程機械、采礦、冶金等中低壓場合。實用環(huán)境溫度為 0 度以上,最高使用溫各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127度為 80 度。無本產(chǎn)品時可以用 L-HM 油。5 液壓輔助件及液壓泵站5.1 管件5.1.1 高壓金屬油管內(nèi)徑 dd 5.1VQ61.4=4.61 58.7=4.8mmQ-流量;117.81 V-流速;5minLsm5.1.2 高壓金屬油管壁厚 5.2pd2= mm 4.0615P-工作壓力;16MPa -許用應力;MPap5.1.3 高壓軟管內(nèi)徑 d1= 5.3p610nbA =11VQ=166.6 MPa= =3.927cm568.72各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127d = 22.4 mm1A4-抗拉強度;MPa n-安全系數(shù);6b5.1.4 低壓軟管內(nèi)徑:d 2A = 5.4261VQV =6 5.53sm= =17.833 cm642d = 47.5 mm2A5.2 密封件5.2.1 主缸工作壓力:FF= 5.652104PD= 526.=0.60819 kg5105.2.2 作用面積:S 1S = 4210D5.71= 42.=380.12cm25.2.3 主缸工作單位壓力:F 1F = 5.812.380691S各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127=16 2cmkgf5.2.4 頂出缸工作壓力:FF= 5.952104PD= 526.=12566kg5.2.5 作用面積:S 2S = 4210D5.10= 42.=380.13cm5.2.6 主缸工作單位壓力:F 1F = 5.113.802462S=160 2cmkgf5.3 油箱5.3.1 平均功率損失 H 15.12 KwtPTHii1P= = =39.27KW5.13pq8.067P-液壓泵的輸入功率; =總效率;0.8表 5.1快進 工進 快退 等待行程 1100 150 1250 0速度 100 10 80 0時間 11 15 15.625 4.375各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127循環(huán)工作周期 T=11+15+15.625+4.375=46 SH =1 0625.106915.2.0681704=2.69 KW5.3.2 閥的功率損失 H 2其中泵的全部流量流經(jīng)溢流閥,返回油箱時,功率損失最大。H =pq26081.7=31.416 KW p-溢流閥的調(diào)整壓力 q-流量5.3.3 管路及其他功率損失 H 3一般情況下,可取全部能量的 0.030.05 倍。?。篐 =0.04P3=0.04 39.27=1.57 KW系統(tǒng)總的功率損失 :321H=2.69+31.4+1.57=35.66 KW5.3.4 計算散熱面積 ;當環(huán)境溫度為 T 時,最高允許溫度為 T 的油箱 0 p的最小散熱面積 A 為 min0iKHr= 3156.=79.24 2mK-傳熱系數(shù) T -為 20K T -為 50KKcW.0p5.3.5 根據(jù)液壓系統(tǒng)最大工作容積 :各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127V= =245.43 L 31025.選擇油箱 :AB40-30-/1000-VN1000-B-N-3-3-ES/M表 5.2規(guī)格 質(zhì)量(Kg) 工作容量(L) 工作容積(L)1000 435 1100 3205.3.6 近似計算油箱散熱面積 : S已知 : 長 2 米寬 0.860 米體積 1.1 立方米則 : 高 h= =0.64m86.021制冷面積 S=2 0.86+2 2 0.64+2 0.86 0.64=5.38 m通過計算可知,需要冷卻系統(tǒng)制冷。5.3.7 油箱中油液的冷卻 :H =SK(T -T ) 1r0=5.38 15 30=2.421KW H -系統(tǒng)散熱功率 -油與水的溫差 取 T =15K T =50K1 m12蛇形管的冷卻面積:A A= mKH1= 3053842.6.=2.5 m蛇形管的長度 : L各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1714879127 該論文含配套的圖紙(需購買)畢業(yè)設計課程定做 Q*Q=1714879127L= =39.788m 02.5dA取 L=40m-管的內(nèi)徑,m 取 dm5.4 過濾器1 . 燒結式過濾器 :已知該系統(tǒng)的最大工作流量 Q=22.8 minL表 5.3型號 流量 in./L工作壓力 MPa/過濾精度 Pa/管徑 -J102525 133 25.5 立柱導桿1 . 材料表 5.42 . 許用應力 : -安全系 sn數(shù)型號 mPas/mPab/%/cCr40784 980 9各類畢業(yè)設計課程定做 Q 號是 1
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