3291 汽車玻璃升降器外殼沖壓工藝及落料拉深模具設(shè)計(jì)

3291 汽車玻璃升降器外殼沖壓工藝及落料拉深模具設(shè)計(jì),汽車玻璃,升降,外殼,沖壓,工藝,落料拉深,模具設(shè)計(jì) 1汽車玻璃升降器外殼沖壓工藝及落料拉深模具設(shè)計(jì)第一章 沖壓工藝分析汽車玻璃升降器如圖所示.該零件材料為 08鋼,厚度 1.5mm,年產(chǎn)量 10萬(wàn)件.圖 玻璃升降器外殼1.1分析零件的沖壓工藝性1.1.1零件的使用條件和技術(shù)要求該零件是汽車車門上玻璃升降器的外殼.升降器的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)裝于外殼內(nèi)腔,并通過(guò)外殼凸緣上均布的三個(gè) 3.2mm小孔,以鉚釘鉚接在車門的座板上．傳動(dòng)軸以?IT11級(jí)的間隙配合裝在外殼左端 16.5mm的承托部位，搖動(dòng)手柄可通過(guò)傳動(dòng)軸及其他零件，推動(dòng)車門玻璃升降．外殼內(nèi)腔主要配合尺寸 16.5 mm、 16 mm、 22.3 mm為 IT11～212.0??2.0?14.0?級(jí),為使外殼與座板鉚狀后,保證外殼承托部位 16.5mm處于正確位置,三個(gè)小孔3.2mm與 16.5mm的相互位置要正確,小孔中心圓直徑 42±0.1mm為 IT10級(jí).? ?1.1.2沖壓工藝性分析該零件是薄壁軸對(duì)稱殼體零件,可采用 1.5mm厚的 08鋼板沖成,保證了足夠的剛度和強(qiáng)度.殼體形狀的基本特征是一般帶凸緣的圓筒件,且 d /d,h/d都較合F適,拉深工藝性較好.只是圓角半徑偏小些,222.3 mm、 16.5 mm、 16 mm幾個(gè)尺寸精度偏高些,這可采用末次拉深?14.0??12.0??2.0?時(shí)提高模具制造精度,減小模具間隙,并安排整形工序來(lái)達(dá)到.由于 3.2mm小孔中心距要求較高精度,需采用高精度沖模,工作部分采用 IT7級(jí)以上制造精度,同時(shí)沖出三個(gè)孔,且沖孔時(shí)應(yīng)以 22.3mm內(nèi)孔定位.?該零件底部 16.5mm區(qū)段的成形,可有三種方法:一種可以采用階梯拉深后車?去底部;另一種可以采用階梯拉深沖底孔;再一種可以采用拉深后沖底孔,再翻邊。如圖所示： .圖 外殼低部成形方案這三種方法中，第一種車底的質(zhì)量高,但生產(chǎn)率低,且費(fèi)料,該零件承托部位要求不高,不宜采用;第二種沖底,要求零件底部的圓角半徑壓成接近清角(R≈0),這需要加一道整形工序且質(zhì)量不易保證；第三種采用翻邊，生產(chǎn)效率高且省料，翻邊端部雖不如以上好，但該零件高度 21mm為未注公差尺寸，翻邊完全可以保證要求，所以采用第三種方法是較合理的．1.2工藝方案的確定1.2.1計(jì)算坯料尺寸計(jì)算坯料前要確定翻邊前的工序件尺寸．翻邊前是否需拉成階梯零件？這要核算翻邊的變形程度， 16.5mm處的高度尺寸為?H=21-16=5(mm)根據(jù)翻邊公式，翻邊的高度 h為H= (1-K)+0.42r+0.72δ2D經(jīng)變形后K=1- (H-0.42r-0.72δ)=1- ×(5-m1820.43×1-0.72×1.5)3=0.61即翻邊高度 H＝5mm，翻邊系數(shù) K=0.61，由此可得翻邊前孔徑，即d=D×K=18mm×0.61=11mm,d/ =11/1.5=7.3?查表 6-5[1]，當(dāng)采用圓柱形凸模，用沖孔模沖孔時(shí)，[K](極限翻邊系數(shù))=0.50a 所示.dF/d=50mm/23.8mm=2.10.查表 5-3，取修邊余量 ΔR=1.8mm,則實(shí)際凸緣直徑為=dF+2ΔR=50+3.6=53.6mm,取 =54mm．?d?Fd坯料直徑按圖b 計(jì)算，則D= 23244.rdhd??= 28.35.243168.5 mmm???=65mma) b)圖 沖孔翻邊前工序件形狀和尺寸1.2.2計(jì)算拉深次數(shù)dF/d=54mm/23.8mm=2.26>1.4,屬寬凸緣筒形件×100= ×100=2.3,查表 5-13，D?m65.1得 h 1/d1=0.28～0.35而　　　h/d=16/23.8=0.67>0.35,故一次拉不出來(lái)．4按圖 5-23，初選 d1，當(dāng)取 d=30mm則　　　D/d=2.17, d F/d=1.8,對(duì)照?qǐng)D 5-32，可知首次拉深可行且　　　m 1=d1/D=30mm/65mm=0.46,查表 5-14得 m 2=0.73,m3=0.75,則　　　 m 1m2=0.46×0.73=0.336而工件總深系數(shù) ma=23.8/65=0.366>0.336,故二次可以拉出．但考慮到二次拉深時(shí)，接近極限拉深系數(shù)，故需保證較好的拉深條件，而選用大的圓角半徑，這對(duì)本零件材料厚度為 δ=1.5mm，零件直徑又較小時(shí)是難以做到的．況且零件所要達(dá)到的圓角半徑(R=1.5mm)又偏小，這就需要在二次拉深工序后，增加一次整形工序．在這種情況下，可采用三次拉深工序，以減少各次拉深的變形程度，而選用較小的圓角半徑，從而可能在不增加模具套數(shù)的情況下，既能保證零件質(zhì)量，又可穩(wěn)定生產(chǎn)．零件總的拉深系數(shù)為 d/D=23.8mm/65mm=0.366,調(diào)整后三次拉深工序的拉深系數(shù)為m1＝0.56,m 2=0.805 m3=0.81m1m2m3=0.3661.2.3確定排樣、裁板方案板料規(guī)格選用 1.5mm×900mm×1800mm．由于坯料直徑 65mm不算太小，考慮?到操作方便，采用單排．1)確定條料寬度 B：查表 3-11，得搭邊值 a=2mm,a1=1.5mm,則B=D+2a=65mm+2mm×2=69mm2)確定步距 s:s=D+a1=65mm+1.5mm=66.5mm3)確定裁板方法：若采用橫裁，則裁板條數(shù) n1=Lb/B=1800mm/69mm=26條，余6mm;每條沖零件個(gè)數(shù) n2=(Bb-a1)/s=(900mm-1.5mm)/66.5mm=13個(gè),余 34mm;每板沖零件個(gè)數(shù) = n1n2=26×13=338個(gè)．板料的材料利用率為總=總?bBLdD)(2???總 %10?5= m1809)65(43822???%10?=67.2%若采用縱排，則裁板條數(shù) n1=900mm/69mm=13條，余 3mm;每條沖零件個(gè)數(shù)n2=(Lb-a1)/s=(1800mm-1.5mm)/66.5mm=27個(gè),余 3mm;每板沖零件個(gè)數(shù)=n1n2=13×27=351個(gè).板料的材料利用率為總=總?9018)(42??dDn?總 %1= m1809)65(432210?=69.5%由次可見,采用縱裁有較高的材料利用率,故用縱裁法.經(jīng)計(jì)算,零件的凈重 G 及材料的消耗定額 G0 為G= r= [652-112-3×3.22-(542-502)]?A4?×10-2cm-2×1.5×10-1cm×7.85g/cm3=33g式中:A—零件中性層面積r—密度,低碳鋼取 r=7.85g/cm3;/351rbBLG??0=(1800×10-1cm×900×10-1cm×1.5×10-1cm×7.85g/cm3)/351=54g=0.054kg6第二章 確定各中間工序尺寸及選用壓力機(jī)2.1.拉深工序尺寸2.1.1首次拉深首次拉深直徑 d 1=m1D=0.56×65mm=36.5mm(中線尺寸)首次拉深時(shí)凹模圓角半徑可按式(5-11)計(jì)算,得 rd1=5mm,rp1=0.8×rd1=4mm首次拉深高度按公式 5-9計(jì)算h1= (D2-dF2)+0.43(r1+R1)+ (r12-R12)5.0d4.0d= (652-542)mm2+0.43(4.75+5.75)mmm.36+ (4.752-5.752)mm25.140=13.5mm(實(shí)際生產(chǎn)中取 13.8mm)首次拉深工序件尺寸見圖2.1.2第二次拉深d2=m2d1=0.805×36.5mm=29.5mm(中線直徑)取 rd2=rp2=2.5mm二次拉深高度按式(5-9)計(jì)算，得 h2=13.9mm(與生產(chǎn)實(shí)際相符 )二次拉深工序件尺寸見圖.圖 首次拉深工序件尺寸 圖 序件尺寸2.1.3 第三次拉深d3=m3d2=0.81×29.5mm=23.8mm(中線直徑)取 rd3=rp3=1.5mm(達(dá)到零件要求圓角半徑),此推薦值稍小了些,因第三次拉深兼有整形作用,此值可以達(dá)到。7三次拉深高度按式(5-10)計(jì)算,得 h3=16mm其余中間工序尺寸均按零件尺寸而定,工序尺寸如圖所示的外殼沖壓工序圖.圖 外殼沖壓工序圖2.2 計(jì)算各工序壓力、選用壓力機(jī)2.2.1 落料拉深工序落料力為=1.3×3.14×65mm×1.5mm×294N/mm2???DF3.1?落 料=117011N式中 =294MPa?落料的卸料力為=0.04×117011N=4680N落 料卸卸 FK?式中 =0.04由表 3-16查得.卸拉深力為=拉 深 1db???=3.14×36.5mm×1.5mm×392N/mm2×0.75=50543N8式中 =392MPa,K1=0.75由表 5-7查得.b?壓邊力為[D2-(d1+2rd1)2]p4??壓 邊F= [652mm2-(36.5+2×5.75)2mm2]×2.5N/mm2=3772N式中 p=2.5MPa這一工序的最大總壓力，在離下極點(diǎn) 13.8mm達(dá)到=1254639N=125.463kN壓 邊落 料卸總 FF??根據(jù)沖壓車間提供的壓力機(jī)型號(hào),選用 250kN壓力機(jī),其壓力足夠,壓力機(jī)壓力曲線也允許.2.2.2.第二次拉深工序拉深力為 2KdFb????拉 深=3.14mm×29.5mm×1.5mm×392×0.52N/mm2=28323N式中 K 2=0.52可由表 5-7查得.壓邊力為[d12-(d2+2rd2)2]p4??壓 邊F= [352mm2-(29.5+2×2.5)mm2]×2.5N/mm2=69N由于采用較大拉深系數(shù) m2=0.805,坯料的相對(duì)厚度×100= ×100=4.1,其值足夠大,可不用壓邊，這里的壓邊圈實(shí)際上是1d?5.36作為定位與頂件之用.總壓力為9=28323+69=28392N壓 邊拉 深總 F??選用 250kN壓力機(jī)主要是考慮模具閉合高度.2.2.3第三次拉深兼整形工序拉深力為 23KdFb????拉 深=3.14×23.8mm×1.5mm×392N/mm2×0.52=22850N整形力按下式計(jì)算=Ap整F[(542-25.32)mm2+(22.3-2×1.5)2mm2]×80N/mm24??=166000N式中 p=80MPa頂件力取拉深力的 10%=0.1×22850N=2285N拉 深頂 F1.0?由于整形力最大,且在臨近下極點(diǎn)拉深工序快完成時(shí)產(chǎn)生，可只按整形力選用壓力機(jī)，這里也選用 250kN壓力機(jī).2.2.4沖 11mm孔工序?沖孔力=1.3×3.14×11mm×1.5mm×294N/mm2???dF3.1?沖=19802N卸料力=0.04×19802N=792N卸推料力=5×0.055×19802N=5446N沖推推 FnK?式中 =0.055,n=5(同時(shí)卡在凹模里的廢料片數(shù)).推K總壓力=(19802+792+5446)N=26040N推卸沖總 ?選用 250kN壓力機(jī).2.2.5翻邊工序10翻邊力 )(1.dDFs?????翻=1.1×3.14×1.5mm×196N/mm2×(18-11)mm=7108N式中 =196MPas?頂件力取翻邊力的 10%=0.1×7108N=7119N推頂 F1.0?整形力=Ap= (22.32-16.52)mm2×80N/mm2整 4?=14200N整形力在操作時(shí),不好控制，故壓力機(jī)要選的大些,這里選用 250kN壓力機(jī).2.2.6沖三個(gè)小孔 3.2mm工序?沖孔力=3×1.3×3.14×3.2mm×1.5mm×294N/mm2???dF??3.1沖=17282N卸料力=0.04×17282N沖卸 04.?=691N推料力=5×0.055×17282N沖推推 FnK=4753N總壓力為 推卸沖總 ??=(17282+691+4753)N=22726N結(jié)合模具結(jié)構(gòu)(閉合高度)選用 250kN壓力機(jī).2.2.7切邊工序= =1.3×3.14×50mm×1.5mm×294N/mm2切F???D3.111=90008N廢料切刀切斷廢料力(設(shè)兩把切刀)=2×1.3×(54-50)mm×1.5mm×294N/mm2切F?=4586N總壓力為:= + =(90008+4586)N總 切 切?=94594N也選用 250kN壓力機(jī).在實(shí)際選擇壓力機(jī)規(guī)格時(shí),尚需考慮裝模空間，生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備的配置情況，工藝流程等,再作合第三章 沖壓工藝方案的確定根據(jù)上面的分析計(jì)算，沖壓外殼需要的基本工序是落料、首次拉深、二次拉深、三次拉深兼整形，沖 11mm孔，翻邊，沖三個(gè) 3.2mm孔、切邊．??根據(jù)以上基本工序，可以擬訂出以下 5種沖壓工藝方案：方案一：落料與首次拉深復(fù)合，其余按基本工序．方案二：落料與首次拉深復(fù)合，沖 11mm底孔與翻邊復(fù)合，沖三個(gè)小孔3.2mm與切邊復(fù)合，其余按基本工序．?方案三：落料與首次拉深復(fù)合，沖 11mm底孔與沖小孔 3.2mm復(fù)合，翻邊??與切邊復(fù)合，其余按基本工序．方案四：落料、首次拉深與沖 11mm底孔復(fù)合，其余按基本工序．方案五：帶料連續(xù)拉深或多工位自動(dòng)壓力機(jī)上沖壓．分析比較上述五種方案，可以看到：方案二沖 11mm孔與翻邊復(fù)合，由于模?壁厚度較小 a=(16.5-11)/2=2.75(mm),小于表 3-36[2]所列的凸凹模最小壁厚3.8mm，模具容易損壞，沖三個(gè) 3.2mm小孔與切邊復(fù)合，也存在模壁太薄的問(wèn)題?a=(50-42-3.2)/2=2.4mm，模具也容易損壞．方案三中，雖然解決了上述模壁太薄的矛盾，但沖 11mm底孔與沖 3.2mm的小孔復(fù)合與翻邊切邊復(fù)合時(shí)，它們的?刃口都不在同一平面上，而且磨損快慢也不一樣，這樣會(huì)給修磨帶來(lái)不便，修磨后要保持相對(duì)位置也有困難．12方案四中,落料、首次拉深與沖 11mm底孔復(fù)合，沖孔凹模與拉深凸模做成?一體，也給修磨造成困難．特別是沖底孔后再經(jīng)兩次和三次拉深，孔徑一旦變化，將會(huì)影響到翻邊高度尺寸和翻邊口部質(zhì)量．方案五生產(chǎn)率高安全性好，避免了上述方案的缺點(diǎn)，但這一方案需要專用壓力機(jī)或自動(dòng)送料裝置，而且模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造周期長(zhǎng)，生產(chǎn)成本高，因此，只有在大量生產(chǎn)中才較適宜．方案一,沒(méi)有上述的缺點(diǎn)，但其工序復(fù)合程度低，生產(chǎn)率低．不過(guò)單工序模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造費(fèi)用低，這在生產(chǎn)批量不大的情況下是合理的。因此決定采用第一方案。本方案在第三次拉深和翻邊工序中，在沖壓行程臨近終了時(shí)，模具才對(duì)零件產(chǎn)生剛性打擊而起到整形作用，故無(wú)需另加整形工序．第四章 模具機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)4.1模具結(jié)構(gòu)形式選擇4.1.1按工序模具結(jié)構(gòu)形式選擇如下:工序一,為落料、拉深復(fù)合工序.由于凸凹模壁厚 a=(65-38)mm/2=13.5mm,采用落料、拉深復(fù)合模強(qiáng)度足夠，故本工序采用落料、拉深復(fù)合模結(jié)構(gòu)，模具總體結(jié)構(gòu)見圖模具總裝示意圖。該結(jié)構(gòu)落料采用正裝式,拉深采用倒裝式.模座下的彈頂器兼作壓邊與頂件裝置，另設(shè)有彈性卸料和推件裝置.工序二,采用二次拉深模(倒裝式).工序三，采用三次拉深模,也用倒裝式結(jié)構(gòu)。由于此道工序兼有整形功能,故在拉深完了模具要進(jìn)行剛性打擊，以達(dá)到整形的目的，其模具結(jié)構(gòu)稍復(fù)雜于二次拉深模.工序四,沖底孔,模具采用正裝式結(jié)構(gòu)。工件用定位板定位，采用彈性卸料,廢料由工作臺(tái)落下。工序五,翻邊。由前面工序分析，為減少整形工序，讓工序 3和工序 5兼有整形的作用.為使翻邊工序兼有整形的功能，在模具結(jié)構(gòu)上讓定位套在沖壓終了時(shí)受剛性打擊，起到整形口部的作用.工序六,沖小孔,模具采用正裝式結(jié)構(gòu)。由于工件較小,沖孔廢料直接落入工作臺(tái)孔.工件用定位銷以內(nèi)孔定位，彈壓卸料板起到壓料和出件作用。為節(jié)省模具材料，凹模采用鑲?cè)胧浇Y(jié)構(gòu)，凸模用固定板固定.工序七,切邊，模具采用倒裝式結(jié)構(gòu)。切邊后，用廢料切刀去除切邊廢料,工13件在凹模中用打料桿及推件器推出.圖 落料拉深復(fù)合?？傃b示意圖4.2模具工作零件設(shè)計(jì)以下僅討論第一道工序所用的落料和首次拉深復(fù)合模的設(shè)計(jì)要點(diǎn)，其他各工序所用模具的設(shè)計(jì)與此相仿，不再贅述.4.2.1復(fù)合模中落料部分刃口尺寸計(jì)算:圓形落料凹模和凸凹模中的凸模部分，可采用分開加工.拉深前的坯料直徑取自由公差，可定為 IT14級(jí)精度，故取落料件的直徑為1465mm.落料凹模及凸模的刃口尺寸可按式(2.4.1)、(2.4.2) [3],并結(jié)合查表?2.4.1,計(jì)算如下:落料凹模刃口尺寸Dd=(Dmax-XΔ) d??0=(65mm-0.5×0.74mm) 03.?=64.63 mm03.?凸凹模中落料凸模刃口尺寸Dp=(Dmax-XΔ-Z min)0p??=(65mm-0.5×0.74mm-0.132mm)02.?=64.50 mm02.?由于 + =0.03mm+0.02mm=0.05mm所示.15圖 落料凹模零件圖 圖 凸凹模零件圖4.2.2復(fù)合模中拉深工作部分尺寸計(jì)算:首次拉深件內(nèi)形尺寸取自由公差，故拉深件尺寸公差為 35mm.?由拉深模工作部分尺寸的計(jì)算式(5-16)、(5-17),可得凸模工作部分尺寸dp=(dmin+0.4Δ) 0p??=(35mm+0.4×0.62mm) 03.=35.25 mm03.?式中 可查表 5-26,取 =0.03mm.p?p?凸凹模中拉深凹模工作部分尺寸dd=(dmin+0.4Δ+2Z) d??0=(35mm+0.4×0.62mm+3.6mm) 05.?=38.85 mm05.?式中 Z—單面間隙, =1.5mm+0.2×1.5mm=1.8mm,dkZ??maxk=0.2(見表 5-25)可查表 5-26,取 =0.05mm.d?d按凸凹模的工作要求及結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，實(shí)際確定凸凹模的尺寸如圖所示.4.3.3模架選擇 由凹模周界尺寸 D=65mm+2×30mm=125(mm),選Ⅰ級(jí)精度的后側(cè)導(dǎo)柱模架.模架規(guī)格:160mm×125mm×(160～190)mmⅠ[GB/T2851.3—1990《沖模滑動(dòng)導(dǎo)向模架 后側(cè)導(dǎo)柱模架》]4.4.4模具其他零件的選取和設(shè)計(jì)4.4.4.1模具閉合高度:H 閉 =上模座厚+下模座厚+落料凹模厚+凸、凹模高-(落料凹模與凸模的刃口高度差+首次拉深工件高-料厚)=35+40+48+65-(1+13.8-1.5)=174.7mm.根據(jù)設(shè)備載荷情況和模具的閉合高度，可選用 JA23-25型壓力機(jī)，該壓力機(jī)的最大裝模高度為 200mm,最小裝模高度為 130mm.模具閉合高度滿足 +10≤ ≤ -5,故認(rèn)為合適。minH閉 max164.4.4.2模柄選擇:由壓力機(jī)模柄 50mm×70mm,選壓入式模柄,其模柄規(guī)格為?A50×95(GB2862.1—1981.Q235).4.4.4.3螺釘:選 M10mm螺釘,其長(zhǎng)度根據(jù)模具結(jié)構(gòu)定.4.4.4.4圓柱銷:選 10mm,長(zhǎng)度由結(jié)構(gòu)定.?4.4.4.5卸料彈簧選用:卸料力前面已算出 =4680N,擬選用 8個(gè)彈簧，每個(gè)彈簧卸F擔(dān)負(fù)卸料力約為 585N.彈簧的壓縮量 h1=工作拉深行程+落料凹模高出拉深凸模的距離(1mm)+卸料板超出凸凹模刃口距離(0.5mm),則 h1=13.8+1+0.5=15.3(mm).查表選用彈簧為 D2=28mm,d=5mm,h0=85mm,根據(jù)該號(hào)彈簧壓力特性可知,彈簧最大工作載荷下的總變形量 hj=28.8mm,最大工作載荷 Fj=964N.除去 15.3mm工作壓縮量外,取預(yù)壓量為 13.5mm,此時(shí)彈簧預(yù)壓力約為 455N,這比計(jì)算值要小，若在調(diào)整中發(fā)現(xiàn)卸料力不足時(shí),可修磨落料凸模增大間隙減小卸料力.這里沒(méi)有考慮凸模修磨后會(huì)增大彈簧壓縮量。為避免這種情況，可以挖深彈簧沉孔,或在凸凹模上面墊以墊片。最后選彈簧規(guī)格為:彈簧 5mm×28mm×85mm[GB2089—1994《圓柱螺旋壓縮彈簧尺寸及參數(shù)》]4.4.4.6打料推桿尺寸:推桿直徑根據(jù)打料力選 12mm.?推桿的長(zhǎng)度為 L 桿 >模柄總長(zhǎng)+凸凹模高-推件塊厚=95+65-25=135mm取 =140mm桿最后選打料推桿尺寸為 12mm×140mm,材料取 40鋼,熱處理硬度 40～45HRC.?第五章 工作零件的加工工藝 沖壓汽車玻璃升降器外殼的各副模具結(jié)構(gòu)并不復(fù)雜,非標(biāo)零件也不難制造,表為落料拉深復(fù)合模中的關(guān)鍵零件之一，即凸、凹模的機(jī)械加工工藝過(guò)程，該零件所用材料為 T10A。加工關(guān)鍵在工作零件、固定板以及卸料板，若采用線切割與成形電極加工技術(shù)，這些零件的加工就變得相對(duì)簡(jiǎn)單了。第六章 編寫沖壓工藝卡片 見表第七章 沖壓模具具的試沖與調(diào)整177.1 調(diào)整凸模進(jìn)入凹模的深度模具的上下模安裝到壓力機(jī)上，要調(diào)整模具閉合高度大小適應(yīng)設(shè)計(jì)要求，沖裁模凸凹模間隙合適時(shí)，為能沖下合格零件，凸模進(jìn)入凹模的深度要適當(dāng)。沖孔，落料等沖裁模具，將凸模調(diào)整進(jìn)入凹模刃口的深度為其被沖料厚的 2/3或略深一些就可以了。7.2 調(diào)整沖裁間隙沖裁間隙在沖裁模設(shè)計(jì)與制造中是一個(gè)很重要的技術(shù)參數(shù)，其大小和調(diào)整的均勻性，不僅會(huì)影響到?jīng)_件的質(zhì)量（尺寸精度，毛刺大小和斷面的光亮帶） ，模具的使用壽命和模具使用經(jīng)濟(jì)性等許多問(wèn)題。沖裁間隙的調(diào)整是指沖模裝配時(shí)凸、凹模之間間隙如何做到均勻一致，本模具采用切紙法來(lái)檢驗(yàn)。7.3 試模驗(yàn)證所用的設(shè)備是否正確，它包括沖壓力是否足夠和模具是否不用任何修改就能順利地裝到設(shè)備上使用；(1) 驗(yàn)證該模具所生產(chǎn)的沖件在形狀，尺寸精度，毛刺等質(zhì)量方面是否符合設(shè)計(jì)要求；(2) 驗(yàn)證該模具在卸料、定位、頂出件、排廢料、送出料和安全生產(chǎn)方面是否正常可靠，能否進(jìn)行生產(chǎn)性使用；(3) 驗(yàn)證沖壓工藝流程是否合理；(4) 為沖模投入正常生產(chǎn)作準(zhǔn)備。7.4模具在試模過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題及調(diào)整方法7.4.1 送料不通暢或卡死產(chǎn)生原因:①兩導(dǎo)料板之間的尺寸過(guò)小或有斜度；②板料裁得不規(guī)矩，寬窄不均勻；③導(dǎo)料板間隙不合理。調(diào)整方法：①重新安裝導(dǎo)料板或修大兩導(dǎo)料板之間尺寸，做到兩導(dǎo)料板之間導(dǎo)向面相互平行，送料通暢；②控制裁板寬度；③調(diào)整導(dǎo)料板間隙，重新調(diào)整導(dǎo)料板的安裝位置。7.4.2 卸不下料來(lái)產(chǎn)生原因：①卸料裝置該動(dòng)作沒(méi)有動(dòng)作，卸料螺釘與螺釘孔配合太緊，或卸料螺釘有卡死現(xiàn)象；②卸料彈力不夠；③卸料孔不通暢，廢料卡在排料孔內(nèi)；④凹模有倒錐度。調(diào)整方法：①重新裝配和修整擴(kuò)大螺釘孔，做到?jīng)]有卡死現(xiàn)象；②更換彈性18元件，保證彈力足夠；③加大排料孔，并檢查凹模的排料孔與下模座上相應(yīng)的排料孔位置是否對(duì)正；④修整凹模。7.4.3 制件有毛刺產(chǎn)生原因：①刃口不鋒利，或刃口硬度不夠高；②凸、凹模配合間隙過(guò)大或過(guò)小，間隙不均勻。調(diào)整方法：①刃口硬度不夠應(yīng)重新更換淬火硬度夠的凸模或凹模；②合理的調(diào)整凸、凹模間隙及刃磨工作部分的刃口，保持刃口鋒利，間隙均勻。7.4.4 制件的形狀和尺寸不正確產(chǎn)生原因是凸模與凹模的形狀尺寸不正確。調(diào)整方法是修整凸?；虬寄５男螤詈统叽绮徽_的部分，再調(diào)整沖模的合理間隙。7.4.5 凹模被漲裂產(chǎn)生原因是凹?？卓谟械瑰F現(xiàn)象，上口大，下孔??；或者是沖裁間隙過(guò)小，凹模本身設(shè)計(jì)強(qiáng)度不夠。調(diào)整方法是修整凹?？祝掀湎瑰F現(xiàn)象，更換強(qiáng)度足夠的凹模。7.4.6 凸模折斷產(chǎn)生原因：①?zèng)_裁時(shí)產(chǎn)生的側(cè)向力未抵消；②卸料板傾斜；③凸、凹模位置變化。調(diào)整方法：①采用反側(cè)壓塊來(lái)抵消側(cè)向力；②修整卸料板或使凸模加導(dǎo)向裝置；③調(diào)整凸、凹模相應(yīng)位置。7.4.7 外形與內(nèi)孔偏移產(chǎn)生原因是導(dǎo)正銷位置不正確或者是導(dǎo)正銷過(guò)小或者導(dǎo)料板與凹模送料中心線不平行使孔偏斜。調(diào)整方法是修正導(dǎo)正銷的位置或者修正導(dǎo)正銷或者修正導(dǎo)料板。19第八章 設(shè)計(jì)總結(jié)畢業(yè)設(shè)計(jì)作為三年大學(xué)學(xué)習(xí)中極為重要的一部分，是衡量一個(gè)學(xué)生專業(yè)課水平的重要標(biāo)志。畢業(yè)設(shè)計(jì)是我們所學(xué)課程的一次系統(tǒng)而深入的綜合性的總復(fù)習(xí)，是一次理論聯(lián)系實(shí)踐的訓(xùn)練，也是我們步入工作前的一次檢驗(yàn)。就我個(gè)人而言，通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我學(xué)習(xí)到了許多知識(shí)，對(duì)模具的設(shè)計(jì)與制造有了極為深刻的認(rèn)識(shí)，是一次由理論向?qū)嵺`的飛躍，回顧一個(gè)多月的設(shè)計(jì)生活，讓我感慨頗深，主要體會(huì)有以下幾點(diǎn)：1，扎實(shí)的基礎(chǔ)課，專業(yè)課是模具設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)。由于以前所學(xué)的課程難免有些理解不深，遺忘等，而本次設(shè)計(jì)又或多或少的用到了這些知識(shí)，從而迫使我認(rèn)真扎實(shí)的學(xué)習(xí)了以前的課程，并加深了對(duì)這些課程的理解、真正有一種溫故而知新的感覺(jué)，如機(jī)械制圖中的各種線型的特點(diǎn)應(yīng)用，材料力學(xué)中的應(yīng)力校核，熱處理中各種材料與熱處理性能，公差配合與測(cè)量技術(shù)中公差的正確選用，模具的加工與制造技術(shù)。塑料模具的設(shè)計(jì)與制造步驟，模具材料的正確選用等。2，理論與實(shí)踐相結(jié)合的重要性以前的學(xué)習(xí)中，基本上是純理論的學(xué)習(xí)，雖然有金工實(shí)習(xí)、畢業(yè)實(shí)習(xí)等實(shí)踐的體味，但卻停留在表面上，沒(méi)有進(jìn)行過(guò)真正的設(shè)計(jì)，從而使理論與實(shí)踐嚴(yán)重脫節(jié)，而現(xiàn)在我們是在經(jīng)歷了金工實(shí)習(xí)、畢業(yè)實(shí)習(xí)后的一次真正的練兵。我認(rèn)真回顧了以前所見所學(xué)的塑料模知識(shí)，在腦海里反復(fù)了思考了塑料模的步驟，然后開始到圖書館查資料作設(shè)計(jì)。在作設(shè)計(jì)的過(guò)程中，我才真正感覺(jué)到眼高手低的含義，同時(shí)也“窺一斑而知全豹” ，自己的學(xué)習(xí)中的不足和薄弱環(huán)節(jié)暴露無(wú)遺，但是在老師們的幫助下以及自己的努力下，我終于克服了重重困難，使設(shè)計(jì)得以順利的進(jìn)行。通過(guò)向老師們請(qǐng)教，我了解到設(shè)計(jì)要面向企業(yè)，面向市場(chǎng)的原則，畢業(yè)設(shè)計(jì)正是對(duì)實(shí)踐能力的一次強(qiáng)有力的訓(xùn)練，是我們獨(dú)立工作的前湊，將對(duì)我們以后的工作產(chǎn)生深遠(yuǎn)的影響。3，對(duì)模具設(shè)計(jì)中的安全性，經(jīng)濟(jì)性加深了認(rèn)識(shí)在設(shè)計(jì)工作中，要不斷對(duì)安全性進(jìn)行分析，從操作者的角度進(jìn)行設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì)中，需要考慮到模具的成本問(wèn)題，經(jīng)濟(jì)效益是工業(yè)生產(chǎn)的前提，成本的高直接決定了產(chǎn)品的競(jìng)爭(zhēng)力，故在設(shè)計(jì)中盡可能的選用標(biāo)準(zhǔn)件。204，電腦成為設(shè)計(jì)中重要的輔助工具。由于工件形狀復(fù)雜，在設(shè)計(jì)中計(jì)算塑件的體積出現(xiàn)了很大的難度，后經(jīng)蘇老師指點(diǎn)迷津，通過(guò) Pro/E繪圖和計(jì)算才得以解決。另外在繪零件和裝配圖時(shí)采用電腦也更方便快捷。采用電腦處理，精度高，方便快捷，在本次設(shè)計(jì)時(shí)，要求機(jī)械繪圖，電子文檔文本，從而對(duì) AUTOCAD的學(xué)習(xí)有了很大的進(jìn)展，對(duì) WORD，WPS等各種文字處理工具有了更為熟練的操作，而模具 CAD技術(shù)已成為該行業(yè)的發(fā)展趨勢(shì)，電腦終將成為設(shè)計(jì)的必備工具，這對(duì)提高學(xué)生的綜合素質(zhì)著極為重要的現(xiàn)在意義。5，設(shè)計(jì)態(tài)度直接決定著設(shè)計(jì)質(zhì)量畢業(yè)設(shè)計(jì)一般時(shí)間都足夠，但足夠的時(shí)間不一定都能設(shè)計(jì)出優(yōu)秀的模具。這就除了能力水平的問(wèn)題外，極為重要的一點(diǎn)便是態(tài)度問(wèn)題，作為學(xué)生必須要態(tài)度謙虛、工作認(rèn)真、勤學(xué)好問(wèn)、實(shí)事求是，才能正確對(duì)待設(shè)計(jì)，才有可能取得設(shè)計(jì)的圓滿成功。總之，通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)使我對(duì)模具的設(shè)計(jì)與制造有了更深的認(rèn)識(shí)，得到了許多有益的啟示，這對(duì)畢業(yè)后的過(guò)渡轉(zhuǎn)變有極重要的影響。在以后的工作中，我將繼續(xù)保持謙虛謹(jǐn)慎的工作作風(fēng)，揚(yáng)長(zhǎng)避短，多與人交流，提高自己的個(gè)人素質(zhì)和技能，積累經(jīng)驗(yàn)，誠(chéng)實(shí)守信，爭(zhēng)取在事業(yè)上更上一層樓，芝麻開花—節(jié)節(jié)高。致 謝通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我對(duì)所學(xué)的注射模知識(shí)有了更進(jìn)一步的鞏固，同時(shí)也加強(qiáng)了學(xué)習(xí)的效果，培養(yǎng)了我們獨(dú)立自主地去閱讀資料，完全自主地完成設(shè)計(jì)，也為將來(lái)的工作做好了準(zhǔn)備。當(dāng)然這些成果的取得與每天與我們朝夕相處的老師們的教誨和同學(xué)們的幫助密不可分。我們的老師們對(duì)工作兢兢業(yè)業(yè)，對(duì)學(xué)生更是嚴(yán)格要求，一絲不茍。老師們的敬業(yè)精神更是首屈一指，即使在課程安排很滿的情況下也不辭辛苦地為同學(xué)們解答疑難，有些問(wèn)題暫時(shí)解決不了，下去解決后又不厭其煩為我們講解，我心里萬(wàn)分感激，在此我對(duì)老師們的教誨和同學(xué)們的幫助表示最衷心的感謝，尤其對(duì)我們的楊老師、翟老師、原老師、蘇老師、于老師等表示最誠(chéng)摯的問(wèn)候，并道一聲：“老師們，您們辛苦了！”21參考文獻(xiàn)【1】 《冷沖模設(shè)計(jì)及制造》　　 中國(guó)機(jī)械工業(yè)教育協(xié)會(huì)組編【2】 《中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典》 中國(guó)機(jī)械工程學(xué)會(huì)　中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典編委會(huì)【3】 《沖壓工藝與模具》　　　 吳伯杰　　編著【4】 《實(shí)用模具設(shè)計(jì)與制造手冊(cè)》　　 許發(fā)樾　　主編【5】 《實(shí)用模具技術(shù)手冊(cè)》　　 陳錫棟　周小玉　　主編【6】 《模具標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)用手冊(cè)》　　 許發(fā)樾　　主編【7】 《模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)》　　 馮炳堯　韓泰榮　蔣文森　　主編【8】 《中國(guó)機(jī)械工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)匯編》 （沖壓模具卷下）　　中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社【9】 《沖壓模具與制造》　　 薛啟翔　　編著【10】 《沖壓手冊(cè)》　　 王孝培　　主編【11】 《現(xiàn)代模具設(shè)計(jì)、制造、調(diào)試與維修實(shí)用手冊(cè)》 李昂 于成功【12】 《沖壓模具設(shè)計(jì)與制造》　　 劉建超　張寶忠　主編