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畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)（論 文）外 文 參 考 資 料 及 譯 文
題 目 礦山皮帶輸送機(jī)的運(yùn)動(dòng)阻力
專(zhuān) 業(yè)
班 級(jí)
學(xué) 生
學(xué) 號(hào)
指導(dǎo)教師
年 2 月 25 日
- 13 -
Acta Montanistica Slovaca Rocnik 6 (2001), 2, 150-157
礦山皮帶輸送機(jī)的運(yùn)動(dòng)阻力
Jerzy Antoniak
摘 要 西里西亞技術(shù)大學(xué)（Antoniak，Lutynski，1999年）的研究人員在礦山帶式輸送機(jī)方面的測(cè)量已開(kāi)展多年。測(cè)試涵蓋皮帶輸送機(jī)的相當(dāng)長(zhǎng)和高容量的特點(diǎn)，輸送路線的復(fù)雜配置，并配備不同類(lèi)型的包括或者不包括軟啟動(dòng)的駕駛系統(tǒng)。測(cè)試的目標(biāo)之一是確定的主要阻礙運(yùn)動(dòng)的力的數(shù)量，結(jié)果已經(jīng)在本文得出。
關(guān)鍵詞 礦山，主要運(yùn)動(dòng)阻力，皮帶輸送機(jī)，實(shí)地測(cè)量。
降低皮帶運(yùn)送機(jī)的阻力的趨勢(shì)
在標(biāo)準(zhǔn)DIN22101描述的情況下大量的皮帶輸送機(jī)試驗(yàn)使用的基本方法所得到的實(shí)地測(cè)量的結(jié)果可以獲得運(yùn)動(dòng)的主要阻力計(jì)算精度高的結(jié)論，主要系數(shù)阻力f的運(yùn)動(dòng)已被正確的選擇。運(yùn)動(dòng)的主要阻力包括：托輥旋轉(zhuǎn)阻力，壓痕滾動(dòng)阻力，散狀物料的彎曲阻力和皮帶彎曲阻力。主要阻力f主要是克服各運(yùn)動(dòng)部分重力之和 ，因此輸送帶阻力可以表示為
（N）
-----所有運(yùn)動(dòng)物體的質(zhì)量，kg
-------重力加速度，
通常取標(biāo)準(zhǔn)值，但是在地下開(kāi)采中。其中集中輸送機(jī)阻力（N）包括輸送帶彎曲阻力，托輥的旋轉(zhuǎn)阻力，清掃刷的阻力。集中阻力系數(shù)可以表示為：
把結(jié)合起來(lái)
（N）
考慮到額外的阻力，比如克服物品在輸送帶運(yùn)動(dòng)方向運(yùn)動(dòng)過(guò)程中雜亂的順序阻力（N），在提升或下降物料過(guò)程中變化阻力（N），得到運(yùn)動(dòng)過(guò)程中總的運(yùn)動(dòng)阻力，以此來(lái)確定驅(qū)動(dòng)電機(jī)。
給定功率用來(lái)克服阻力皮帶輸送機(jī)（皮帶運(yùn)動(dòng)水平長(zhǎng)度大約1.5Km）的運(yùn)動(dòng)功耗圖百分比，如圖1
1-壓痕滾動(dòng)阻力，2-散裝物料彎曲阻力，3-輸送帶的彎曲阻力，4-從動(dòng)輪軸承阻力，5-二次阻力，6-額外阻力
圖1：輸送電力消耗剖面圖
最近傳送帶的驅(qū)動(dòng)器的功耗減少的問(wèn)題得到了大量的關(guān)注。 變頻控制驅(qū)動(dòng)器的應(yīng)用，和可以彎曲和減小滾動(dòng)阻力的特殊的惰性軸套的引進(jìn)，以及通過(guò)降低滾動(dòng)軸承的阻力的合成材料制成的特殊蓋層的實(shí)用達(dá)到了這個(gè)目的。固特異公司利用在輪胎的選擇材料的過(guò)程中取得的經(jīng)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)了這里一個(gè)應(yīng)用程序。 圖2展現(xiàn)的是驅(qū)動(dòng)器的功耗減少結(jié)果。為了減少長(zhǎng)的地下皮帶輸送機(jī)驅(qū)動(dòng)裝置的功率要求，在頂部?jī)A斜的角度是有限的。為了讓皮帶正常運(yùn)行他的角度一般是1.5°至2.5°。從輸送的實(shí)地測(cè)量（Soltysik, 1999），似乎惰性零件減少了63.62%導(dǎo)致了功率要求的降低，如圖3所示。
詳細(xì)計(jì)算表明，在一個(gè)空輸送的情況下，頂端鏈側(cè)推進(jìn)排列運(yùn)動(dòng)的阻力可以用Vierling 教授(Antoniak, 1992)的公式得到很高的計(jì)算精度。上一組測(cè)得的阻力總額約2.12牛和計(jì)算是2.23牛，而在輸送機(jī)裝載約40％的標(biāo)稱(chēng)負(fù)載能力的情況下測(cè)量的抵抗運(yùn)動(dòng)約5.63牛，并計(jì)算出的阻力達(dá)6.67牛，增加計(jì)算阻力測(cè)量達(dá)17％ 。
圖2 皮帶輸送機(jī)皮帶利用低滾動(dòng)阻力的材料（散裝物料的皮帶輸送機(jī)）的電力消耗
圖3 輸送的實(shí)地測(cè)量（Soltysik, 1999）
輸送帶的實(shí)地測(cè)試
Pioma礦山機(jī)械廠對(duì)輸送帶類(lèi)型Gwarek1000進(jìn)行的輸送路線復(fù)雜的配置（一直是運(yùn)作中的煤礦標(biāo)準(zhǔn)作業(yè)參數(shù)之一）測(cè)量和測(cè)試目的的是承認(rèn)并確定其靜態(tài)和動(dòng)態(tài)特
性特點(diǎn)。測(cè)試的開(kāi)展，使我們能夠評(píng)估這個(gè)皮帶輸送機(jī)的運(yùn)作，并得出一般性的結(jié)論，從而得到在其他煤礦經(jīng)營(yíng)和在不同坡度傾斜的道路安裝。
在本文中，唯一的一個(gè)輸送帶抵抗運(yùn)動(dòng)分析結(jié)果已得出。長(zhǎng)皮帶輸送機(jī)類(lèi)型Gwarek1000特點(diǎn)是由它的路線復(fù)雜的配置，安裝的傾斜程度和900米平行交叉水平測(cè)試得出的。
測(cè)試和列表的基礎(chǔ)上，詳細(xì)的幾何和皮帶輸送機(jī)的運(yùn)行參數(shù)已經(jīng)確定。傳送帶的水平長(zhǎng)度達(dá)939.4米。測(cè)量長(zhǎng)度353.3米，傾角14度,曲率半徑85米，圓心角15度。
Gwarek 1000型號(hào)的輸送帶測(cè)試包括以下幾大部分：NPZ-1000型雙鼓中間傳輸驅(qū)動(dòng)器 ，隨著皮帶張緊設(shè)施的ZNH-1200型皮帶存儲(chǔ)，放電站，帶偏轉(zhuǎn)設(shè)施，一個(gè)轉(zhuǎn)折站，充電設(shè)施，輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)與電驅(qū)動(dòng)絞車(chē)單位的一個(gè)層循環(huán)利用三輥托輥套，輥托輥和兩個(gè)底部設(shè)置以及寬1000毫米，聯(lián)合股份公司的FTT的Stomil Wolbrom輸送帶。
該驅(qū)動(dòng)器是一個(gè)中間雙滾筒傳輸驅(qū)動(dòng)器。傳送帶包角是210度，主動(dòng)輪配備有ZRHT-5驅(qū)動(dòng)器的盤(pán)式制動(dòng)器 ，可提供乳劑，每個(gè)制動(dòng)器可以提供3400 N·m的制動(dòng)力矩。
每一個(gè)主動(dòng)輪由一個(gè)雙速電機(jī)驅(qū)動(dòng)。型號(hào)是SGS 315M-12/4可提供45/135千瓦功率，需要1000伏電壓驅(qū)動(dòng)。電機(jī)通過(guò)SP-100 彈性聯(lián)軸器 和齒輪連接，它是由Pioma礦山機(jī)械廠制作，設(shè)計(jì)最大離心力100牛，在驅(qū)動(dòng)器中由渦輪蝸桿機(jī)構(gòu)傳動(dòng)。
輸送帶輸送過(guò)程中對(duì)計(jì)算有用的主要阻力技術(shù)數(shù)據(jù)列于表1
表1 Gwarek1000皮帶輸送機(jī)的技術(shù)數(shù)據(jù)
規(guī)范
單位
值
輸送機(jī)長(zhǎng)度
m
1297.2
皮帶長(zhǎng)度
m
2626
預(yù)緊力
N
11000
帶式GTP1250/3單位質(zhì)量
kg/m
24,5
一個(gè)正常的滾筒旋轉(zhuǎn)部件質(zhì)量：頂部惰底托
kg
φ 108x380 - 4.6
φ 108x530 - 6.5
一個(gè)鋼筋滾筒旋轉(zhuǎn)部件質(zhì)量：頂級(jí)自由底托
kg
φ 108x380 - 6.88
φ 108x530 - 8.42
總質(zhì)量的旋轉(zhuǎn)托輥部分：頂部惰MKG 底托MKD
kg
261x4.6+2322x6.88 =1 7176
692x6.5+38x8.42 = 4818
皮帶速度運(yùn)行時(shí)：在第一檔速度 第二檔速度
m/s
1.082 -
- 3.246
從波形圖：電動(dòng)機(jī)M1和M2的電源0101 電源0102
kW
’-
-
M1 = 29.65
M2 = 26.1
‘M1 = 74.5
M2 = 69.4
-
-
符合DIN22101ACC長(zhǎng)度系數(shù)
-
1.0765
輸送機(jī)水平長(zhǎng)度
m
921.57
斜坡長(zhǎng)度
m
371.13
輸送α的縱向傾斜角度
°
14
托輥套軋輥的提前角：頂部惰 底托輥套
°
2
1°20’
托輥的傾斜角度：頂部的托輥 底托輥
°
861 35
365 13
Troughing系數(shù)
-
0.35
對(duì)托輥皮帶摩擦系數(shù)
-
0.4
托輥組的間距：頂部托輥套 底托輥套
m
從 1 到 1.7
3 和 6
空帶的附加系數(shù)
-
1,3
用于測(cè)試帶式輸送機(jī)的系統(tǒng)測(cè)量
開(kāi)展的皮帶輸送機(jī)測(cè)試時(shí)，儀器納入圖所示（圖4）已被用來(lái)測(cè)量系統(tǒng)。整個(gè)測(cè)量系統(tǒng)由兩部分組成：
- 安裝在地下的測(cè)量系統(tǒng)，旨在衡量和存儲(chǔ)任何模擬信號(hào)，
- 實(shí)驗(yàn)室條件下，從表面上測(cè)量的數(shù)據(jù)處理系統(tǒng)。
讀內(nèi)存MS2的數(shù)據(jù)記錄器上的表面或地下（在特殊情況下）的地方。它是透過(guò)系列連接記錄通過(guò)接口交界處的一臺(tái)電腦型PC。測(cè)量讀出正確的格式，使他們有更詳細(xì)的處理和統(tǒng)計(jì)分析，分析方案的幫助適用。
測(cè)量?jī)x器控制下的測(cè)試輸送帶的運(yùn)作與單位一起，構(gòu)成了測(cè)量位置。進(jìn)行各種測(cè)量，以確定這些測(cè)量位置的位置。
1 - 電流互感器，2 - 模擬轉(zhuǎn)換器電量同級(jí)類(lèi)型（由閱讀器產(chǎn)生），3 - 數(shù)字錄像機(jī)的MS2型（由德國(guó)生產(chǎn)）
圖4 計(jì)劃測(cè)量系統(tǒng)
根據(jù)所采取的測(cè)量，安排適當(dāng)?shù)膫鞲衅骱蛢?nèi)置的傳送帶。由傳感器發(fā)出的信號(hào)進(jìn)行記錄。已提交的測(cè)量系統(tǒng)和傳感元素記錄驅(qū)動(dòng)滾筒的輸送力，壓力，圓周速度，皮帶速度和電量轉(zhuǎn)換器（功率，電壓和電流）下測(cè)試的如圖 5。
圖5：測(cè)量傳感器位置和測(cè)量系統(tǒng)
在測(cè)試的皮帶輸送機(jī)運(yùn)動(dòng)的主要阻力系數(shù)的值的計(jì)算
從表1和的波形0101號(hào)（圖6）使用帶的額定轉(zhuǎn)速數(shù)據(jù)=3.2467米/秒，帶運(yùn)動(dòng)張力11000牛，以及從0102號(hào)的波形數(shù)據(jù)的減少速度=1.082米/秒和帶所受拉力11000牛進(jìn)行傳送帶在運(yùn)動(dòng)的主要阻力分析（見(jiàn)DIN22101）與f的關(guān)系，計(jì)算出阻力值。表2和3中包含了計(jì)算結(jié)果。
托輥推動(dòng)布置產(chǎn)生的附加阻力已經(jīng)可以使用測(cè)量結(jié)果（Soltysik，1999年）和vierling教授（Antoniak，1992年）開(kāi)發(fā)的公式計(jì)算得出。
從Vierling教授觀點(diǎn)看，托輥的阻力是由下面關(guān)系決定的：
頂部三托輥
底部?jī)赏休?
C--槽系數(shù)（假設(shè)為c= 0.35），
---一對(duì)托輥帶的摩擦系數(shù)（假設(shè)為μ= 0.4），
---棍的轉(zhuǎn)動(dòng)（約551）和內(nèi)徑產(chǎn)生的阻力和因收到污染造成的阻力考慮在內(nèi)的額外系數(shù)（假設(shè)為1.3），
---頂部和底部托輥的提前角，輸送和底部縱向傾斜角，
---頂部和底部托輥套間距，m,
---具體皮帶質(zhì)量和運(yùn)行距離，，
---重力加速度，9.81.
在輸送的測(cè)試中，側(cè)輥傾斜位置組裝，它有可能一點(diǎn)的問(wèn)題采取設(shè)定一個(gè)托輥的阻力，將它應(yīng)用到所有的托輥套。這是用來(lái)進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算傾斜滾筒托輥產(chǎn)生的阻力已列于表2。
圖6 兩個(gè)調(diào)速電機(jī)的皮帶輸送機(jī)皮帶張力，0101沒(méi)有提到啟動(dòng)
表2 通過(guò)前進(jìn)定位在頂部和底部的托輥套輥產(chǎn)生計(jì)算的附加阻力
規(guī)格
值
底部橫向附加阻力
2600
底部?jī)A向附加阻力
1016
頂端水平附加阻力
1411
頂端傾向附加阻力
562
共有額外阻力
5600
千瓦功率所對(duì)應(yīng)額外阻力
19.13
已提交的兩個(gè)不同的皮帶驅(qū)動(dòng)電機(jī)功率速度運(yùn)動(dòng)的主要阻力系數(shù)f的計(jì)算表3。目的用于波形圖0101和0102。
運(yùn)動(dòng)在帶速 3.246 m / s 的主要阻力系數(shù)的增加值和在較低的相當(dāng)于一般速度達(dá)1.082米/秒 時(shí)阻力系數(shù)附加值的趨勢(shì)問(wèn)題在世界文獻(xiàn)中都有解決。在
PiotrkowTrybunalski Pioma采礦機(jī)械廠的設(shè)計(jì)師在輸送的情況下，故意增加運(yùn)動(dòng)的主要阻力系數(shù)f值，以避免電機(jī)發(fā)電機(jī)輸送完全加載運(yùn)行的煤礦材料運(yùn)行時(shí)和在制動(dòng)輸送時(shí)所產(chǎn)生的問(wèn)題，特別是那些涉及在皮帶上卸料的驅(qū)動(dòng)傳送帶停止時(shí)防止發(fā)生彈出。
頂部鏈的運(yùn)動(dòng)的主要阻力增加源于：
內(nèi)徑為108毫米的托輥輥，
槽角35°，
更高的皮帶速度，
帶寬度1000毫米 ，
所有側(cè)輥傾斜。
底部主要增長(zhǎng)的阻力源于：
兩輥槽角13度，
更大的輥托輥套間距，
所有滾筒傾斜，
通過(guò)在凸弧的皮帶張力較高，
輸送機(jī)結(jié)構(gòu)上的懸掛繩索。
表3 決定Gwarek1000輸送運(yùn)動(dòng)能耗 的主要阻力系數(shù)
從驅(qū)動(dòng)電機(jī)功率的運(yùn)行速度計(jì)算系數(shù)f
下降速度
假設(shè)
循環(huán)中的帶有41.2米
因此
最終
已選定的皮帶預(yù)緊運(yùn)作經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，使皮帶在預(yù)緊低，壓力約11000 N.提供較正確的皮帶輸送全長(zhǎng)凹陷的最佳條件下操作。
傳送帶的速度增加，約提高到574r/min時(shí)托輥的轉(zhuǎn)動(dòng)帶動(dòng)需要同樣的時(shí)間，因此上述的上限（5501/min），是輥托軸承允許的使用壽命。
Gwarek1000 皮帶運(yùn)輸機(jī)的運(yùn)動(dòng)阻力主要阻力系數(shù)已經(jīng)從空載中計(jì)算出來(lái)，這些阻力關(guān)系如下：
輸送機(jī)的質(zhì)量() 下降可能決定產(chǎn)品.
假設(shè)有效長(zhǎng)度的價(jià)值通過(guò)空運(yùn)行計(jì)算。
從上面的，這是顯而易見(jiàn)的，從一個(gè)空運(yùn)行速度超支的持續(xù)時(shí)間，運(yùn)動(dòng)的主要阻力系數(shù)計(jì)算是由從負(fù)載運(yùn)行的功耗計(jì)算高出幾百分之幾。這種一致性是在技術(shù)方面令人滿意。
分析期間獲得的測(cè)量結(jié)果和波形圖中的結(jié)果時(shí)，我們可能?chē)L試去計(jì)算底部帶式輸送機(jī)Gwarek1000 型的鋼絞線運(yùn)動(dòng)的主要阻力系數(shù) 。
在皮帶張緊設(shè)施領(lǐng)域上的一個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)滾筒皮帶張力的測(cè)量數(shù)量構(gòu)成為計(jì)算依據(jù)。上斜段的輸送，重力是皮帶張力的一個(gè)增加值的組成部分。
為進(jìn)一步計(jì)算的目的，它已被認(rèn)為cosα=1，因此，考慮到定位在底部鋼絞線達(dá)輥托產(chǎn)生的額外的前進(jìn)阻力，N和N，總共3616N，公式中底鋼絞線運(yùn)動(dòng)的主要阻力有以下形式：
從波形看0102的值是5000N。從相同的波形可以顯而易見(jiàn)的帶公式得出N。
從托輥輥的內(nèi)徑，增加皮帶的速度，更大的底輥托輥套的間距，增加傾角關(guān)系的底托輥在整個(gè)輸送機(jī)的長(zhǎng)度，以及從凸弧的運(yùn)動(dòng)阻力的水平和他們的前進(jìn)定位。
出現(xiàn)這樣一個(gè)高價(jià)值的一個(gè)帶底鋼絞線的運(yùn)動(dòng)的主要阻力系數(shù)。
底的皮帶鋼絞線運(yùn)動(dòng)的阻力系數(shù)的數(shù)值計(jì)算已使用另一個(gè)方法，目的是驗(yàn)證所獲得的結(jié)果的正確性，在運(yùn)動(dòng)的一個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)滑輪的皮帶張力進(jìn)行測(cè)量差異。記錄在已扣除記錄的穩(wěn)定運(yùn)行輸送皮帶張力的靜止的正常的速度=3.246米/秒的傳送帶皮帶。下面是從波形中獲得0103號(hào)：
因此
雖然在皮帶張緊裝置的氣缸壓力增加（較高的皮帶預(yù)緊）和皮帶速度可以得到這個(gè)系數(shù)=3.246米/秒的數(shù)據(jù)，從獲得類(lèi)似的計(jì)算過(guò)程波形（0114號(hào)）=18000，全部=0.0391。所以，可以預(yù)測(cè)在底帶增加約10％的預(yù)緊安全力時(shí)鋼絞線運(yùn)動(dòng)的主要阻力系數(shù)的值。
用同樣的方法，是能夠確定的皮帶速度 =1.082和正常的皮帶預(yù)緊帶的底鋼絞線運(yùn)動(dòng)的主要阻力系數(shù)的值。從波形數(shù)據(jù)0102號(hào)=12000牛，=0.0228。這個(gè)值比整個(gè)輸送帶的接收與利用有源電力輸入測(cè)量得到驅(qū)動(dòng)器的援助運(yùn)動(dòng)的主要阻力系數(shù)的值略高。
（0120號(hào)）已經(jīng)確定，這是可以評(píng)估空載的頂鏈運(yùn)動(dòng)的主要阻力系數(shù)。這個(gè)系數(shù)的值是計(jì)算從關(guān)系
代表在額定轉(zhuǎn)速下穩(wěn)態(tài)運(yùn)動(dòng)的驅(qū)動(dòng)器上的圓周力。值是0.0382。由測(cè)得的功率計(jì)算=37360N。=0.0322。
結(jié)論
目前采礦長(zhǎng)正在接受傳送帶輸送的概念，由一個(gè)復(fù)雜的配置與它的路線，取代了水平和傾斜段道路上運(yùn)行的用于運(yùn)輸?shù)V材料，證明無(wú)論是在業(yè)務(wù)和經(jīng)濟(jì)方面都是有合理性和適合的。然而，他們的需要，設(shè)計(jì)項(xiàng)目工作，以解決在輸送帶的運(yùn)作中涉及的問(wèn)題。這些傳送帶帶式輸送機(jī)類(lèi)型Gwarek1000的測(cè)試顯示提高了皮帶舒適和驅(qū)動(dòng)器
的工作。在為期三年的水平傳送帶運(yùn)輸過(guò)程中從900到1000米的礦每天能輸送約12500噸。值得注意的是，輸送機(jī)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單，但符合假設(shè)的要求。
皮帶輸送機(jī)的在正確操作和安裝上水平上并在斜坡上測(cè)試可以控制的阻力在輸送機(jī)的設(shè)計(jì)階段，阻力的數(shù)量，選擇適當(dāng)?shù)脑黾舆\(yùn)動(dòng)的阻力區(qū)，其數(shù)量是在這種輸送機(jī)設(shè)計(jì)類(lèi)型案件的很重要的。
用不同的方法和計(jì)算結(jié)果測(cè)試的輸送決定增加的主要阻力運(yùn)動(dòng)在表4中。
表4 用不同的方法和計(jì)算結(jié)果測(cè)試的輸送決定增加的主要阻力
運(yùn)動(dòng)的主要阻力系數(shù)
值
波形序號(hào)
確定方法
整個(gè)輸送機(jī)和皮帶速度 1.082
0.0223
0102
主動(dòng)輪的消耗
整個(gè)輸送機(jī)和皮帶速度 3.246
0.0331
0101
主動(dòng)輪的消耗
0.0347
0116
皮帶壓力
底的皮帶鋼絞線和皮帶速度 1.082
0.0228
0102
皮帶轉(zhuǎn)動(dòng)滑動(dòng)力
底的皮帶鋼絞線和皮帶速度3.246
0.0364
0103
皮帶轉(zhuǎn)動(dòng)滑動(dòng)力
0.0382
0120
皮帶上的力和主動(dòng)輪消耗
為增加皮帶張力帶的底鏈和皮帶速度 3.246
0.0391
0114
皮帶轉(zhuǎn)動(dòng)滑動(dòng)力
頂部的皮帶鏈和皮帶速度3.246
0.0322
0120
皮帶上的力和主動(dòng)輪消耗
這些結(jié)果證實(shí)了由Pioma礦山機(jī)械廠控制接受的水平和浸漬輸送抵抗運(yùn)動(dòng)的原則。由傳送帶的凸弧產(chǎn)生的運(yùn)動(dòng)阻力到一個(gè)較小的程度上已被確認(rèn)。表中包含的主要阻力系數(shù)f值由不同的方法確定，正確的計(jì)算近似值。f可以在第一時(shí)間對(duì)輸送機(jī)的頂部可底部進(jìn)行評(píng)估。F值不同，皮帶的速度和壽命也不同。與預(yù)期符合的底部股系數(shù)f值高于本頂級(jí)鏈和整個(gè)輸送系數(shù)的值。測(cè)試看來(lái)，這種輸送機(jī)的設(shè)計(jì)對(duì)輸送帶使用壽命有利影響，因?yàn)檫\(yùn)作三年后的皮帶磨損（1毫米內(nèi)），而最低的設(shè)計(jì)的不利影
響托輥生命。正常托輥更換，可以創(chuàng)造更好的輸送條件。
參考文獻(xiàn)
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