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中國礦業(yè)大學(xué)2007屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 82頁
緒論
1.1引言
我國是產(chǎn)煤大國，煤炭也是我國最主要的能源，是保證我國國民經(jīng)濟(jì)飛速增長的重要物質(zhì)基礎(chǔ)。煤炭工業(yè)的機(jī)械化是指采掘、支護(hù)、運(yùn)輸、提升的機(jī)械化。其中采掘包括采煤和掘進(jìn)巷道。隨著采煤機(jī)械化的發(fā)展，采煤機(jī)是現(xiàn)在最主要的采煤機(jī)械。
1.2采煤機(jī)械概述
1.2.1采煤機(jī)械化的發(fā)展
20世紀(jì)40年代初，英國和蘇聯(lián)相繼研制出來了鏈?zhǔn)讲擅簷C(jī)。這種采煤機(jī)是用截鏈落煤，在截鏈上安裝有被稱為截齒的專用截煤工具，其工作效率低。同時(shí)德國研制出了用刨削方式落煤的刨煤機(jī)。50年代初，英國和德國相繼研制出了滾筒采煤機(jī)，在這種采煤機(jī)上安裝有截煤滾筒，這是一種圓筒形部件，其上裝有截齒，用截煤滾筒實(shí)現(xiàn)裝煤和落煤。這種采煤機(jī)與可彎曲輸送機(jī)配套，奠定了煤炭開采機(jī)械化的基礎(chǔ)。這種采煤機(jī)的主要缺點(diǎn)有二，其一是截煤滾筒的安裝高度不能在使用中調(diào)整，對(duì)煤層厚度及其變化適應(yīng)性差；其二是把圓筒形截煤滾筒改進(jìn)成螺旋葉片式截煤滾筒，即螺旋滾筒，極大地提高了裝煤效果。這兩項(xiàng)關(guān)鍵的改進(jìn)是滾筒式采煤機(jī)成為現(xiàn)代化采煤機(jī)械的基礎(chǔ)。
可提高螺旋滾筒采煤機(jī)或刨煤機(jī)與液壓支架和可彎曲輸送機(jī)配套，構(gòu)成綜合機(jī)械化采煤設(shè)備，使煤炭生產(chǎn)進(jìn)入高產(chǎn)、高效、安全和可靠的現(xiàn)代化發(fā)展階段。從此，綜合機(jī)械化采煤機(jī)采煤設(shè)備成為各國地下開采煤礦的發(fā)展方向。自70年代以來，綜合機(jī)械化采煤設(shè)備朝著大功率、遙控、遙測方向發(fā)展，其性能日益完善，生產(chǎn)率和可靠性進(jìn)一步提高。工礦自動(dòng)監(jiān)測、故障診斷以及計(jì)算機(jī)數(shù)據(jù)處理和數(shù)顯等先進(jìn)的監(jiān)控技術(shù)已經(jīng)在采煤機(jī)上得到應(yīng)用。
1.2.2機(jī)械化采煤的類型
長壁采煤工作面的采煤過程主要包括：落煤、裝煤、工作面運(yùn)煤、頂板支護(hù)及處理采空去五個(gè)工序，按照這些工序來分有兩種機(jī)械化采煤方式：
1） 普通機(jī)械化采煤（普采）：利用采煤機(jī)械（刨煤機(jī)或采煤機(jī)）來實(shí)現(xiàn)
落煤和裝煤，工作面輸送機(jī)運(yùn)煤，并用單體液壓（或金屬磨擦）支柱及金屬鉸接梁來支護(hù)頂板的采煤法稱普通機(jī)械化采煤。
2） 綜合機(jī)械化采煤（綜采）：用大功率采煤機(jī)來實(shí)現(xiàn)落煤裝煤，刮板輸
送機(jī)運(yùn)煤，自移式液壓支架來支護(hù)頂板而使工作面采煤過程完全實(shí)現(xiàn)機(jī)械化的采煤法稱綜合機(jī)械化采煤。綜采工作面主要是三機(jī)配合：如下圖1-1所示：
1.3采煤機(jī)簡述
1.3.1采煤機(jī)的分類和組成
采煤機(jī)有不同的分類方法，一般我們按照工作機(jī)構(gòu)的形式進(jìn)行分類，可分為：滾筒式、鉆削式和鏈?zhǔn)讲擅簷C(jī)；現(xiàn)在我們所說的采煤機(jī)主要是指滾筒采煤機(jī)，這種采煤機(jī)適用范圍廣，可靠性高，效率高，所以現(xiàn)在有很廣泛的使用。
滾筒采煤機(jī)的組成如圖1-2 所示：
1.3.2滾筒采煤機(jī)的工作原理
第四代采煤機(jī)研發(fā)成功后，現(xiàn)在采煤機(jī)的設(shè)計(jì)基本上傳承了他們的特點(diǎn)，隨著機(jī)械電子的飛速發(fā)展，對(duì)采煤機(jī)產(chǎn)生了很大的影響，現(xiàn)在采煤機(jī)是集電子系統(tǒng)，液壓系統(tǒng)，機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)于一身的復(fù)雜的系統(tǒng)。在機(jī)械傳動(dòng)部分現(xiàn)代的采煤機(jī)去掉了以前采煤機(jī)的的托架，全部采用雙滾筒設(shè)計(jì)。
1.3.3滾筒采煤機(jī)的特點(diǎn)
1.使用范圍廣 滾筒采煤機(jī)對(duì)煤層地質(zhì)條件的要求較低，對(duì)于地板起伏
不平、層厚變化大、煤粘頂、有落差不大的斷層以及不同性質(zhì)的頂板等煤層條件，采煤機(jī)都能適應(yīng)；
2．調(diào)高方便，免開缺口；
3．功率大、生產(chǎn)率高、工作可靠；
4．操作方便并有完善的保護(hù)、監(jiān)測系統(tǒng)
5．向標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化發(fā)展。
但是滾筒采煤機(jī)也有其缺點(diǎn)：結(jié)構(gòu)復(fù)雜，價(jià)格昂貴；割落的煤的塊度小，
粉塵含量多，因而破碎單位體積煤的能量消耗大。
1.3.4采煤機(jī)與刨煤機(jī)的比較
刨煤機(jī)是僅次于滾筒采煤機(jī)而應(yīng)用的較多的一種采煤機(jī)械。
它們兩者的特點(diǎn)區(qū)別在于：
1、刨煤機(jī)較采煤機(jī)截深淺，它能有效的利用煤壁的壓酥作用，刨下的煤塊大，能耗低，產(chǎn)生的粉塵少，但是也正因?yàn)槿绱怂漠a(chǎn)量較采煤機(jī)而言低了很多；
2、刨煤機(jī)傳動(dòng)裝置位于輸送機(jī)兩端，刨頭靠輸送機(jī)導(dǎo)向，因此包頭可做的很矮，適合在薄煤層開采；
3、刨煤機(jī)的使用條件壁采煤機(jī)高，故使用范圍受到一定限制，特別是硬煤，粘煤不宜用刨煤機(jī)；
4、刨煤機(jī)調(diào)整采高較困難，因?yàn)榕兕^高度不能隨時(shí)調(diào)整，所以要求不能粘頂及厚度不能過大；
5、刨煤機(jī)不能自開缺口，工作面兩端需人工開缺口，工作量大；
6、刨煤機(jī)消耗在刨頭與輸送機(jī)及底板之間的摩擦功率大，用于采煤的有效功率占采煤機(jī)械總功率較小。
滾筒式采煤機(jī)正是因?yàn)樗倪m應(yīng)性強(qiáng)，生產(chǎn)產(chǎn)量大，機(jī)械化程度高，截割效率高等等優(yōu)點(diǎn)得到了飛躍的發(fā)展。
1.4 MG180/435－W型采煤機(jī)
1.4.1MG180/435－W型薄煤層液壓牽引采煤機(jī)（以下簡稱MG180/435-W采煤機(jī)），為多電機(jī)橫向布置液壓無鏈牽引采煤機(jī)，該機(jī)裝機(jī)總功率435KW，截割功率2 X 180KW，牽引功率45KW，采用液壓無級(jí)調(diào)速系統(tǒng)來控制采煤機(jī)牽引速度。
MG180/435－W采煤機(jī)，主機(jī)身采用整體結(jié)構(gòu)形式，取消了長螺柱及傳統(tǒng)意義上的螺栓聯(lián)接。此結(jié)構(gòu)簡單、可靠，且尺寸小，大大的降低了采煤機(jī)的機(jī)身高度，適用薄煤層開采。多電機(jī)驅(qū)動(dòng)采用橫向布置形式，拆裝方便。在主機(jī)箱中部橫向裝有牽引電機(jī)，通過牽引機(jī)構(gòu)為采煤機(jī)提供300KN的牽引力。主機(jī)箱分為四個(gè)隔腔，從左到右分別為左固定箱、電控部分、液壓泵箱和右固定箱。采煤機(jī)控制面板位于電控隔腔內(nèi)，除油馬達(dá)外，所有液壓元件都安裝在液壓泵箱內(nèi)。液壓調(diào)高手把設(shè)在主機(jī)箱右側(cè)，控制采煤機(jī)左、右搖臂的升降。
1.4.2主要用途及適用范圍
MG180/435－W型薄煤層液壓牽引采煤機(jī)適用于采高0.85-2.0m，傾角小于或等于35度，煤質(zhì)中硬或中硬以下，含有少量夾矸的長壁式工作面。
1.4.3型號(hào)的組成及其代表的含義
1.4.4使用環(huán)境條件
1、 可在周圍空氣中的甲烷、煤塵、硫化氫、二氧化碳等不超過《煤礦安
全規(guī)程》中所規(guī)定的安全含量的礦井中使用。
2、 海拔高度小于200m。
3、 周圍介質(zhì)溫度不超過＋40攝氏度、不低于-10攝氏度。
4、 環(huán)境溫度為＋25攝氏度時(shí)，周圍空氣濕度不大于97％。
5、 周圍介質(zhì)中無足以腐蝕和破壞絕緣的氣體和導(dǎo)電塵埃。
1.4.4.5安全警示
1、該產(chǎn)品必須取得礦用產(chǎn)品安全標(biāo)志后方可下井使用。
2、該產(chǎn)品的電控腔急接線腔的箱蓋嚴(yán)禁在帶電的情況下打開。該產(chǎn)品在箱蓋的顯著位置已標(biāo)有“嚴(yán)禁帶電開蓋”的字樣。
3、用的隔離開關(guān)“QS”嚴(yán)禁帶電離合。
4、該產(chǎn)品的電路嚴(yán)禁亂拆亂調(diào)。
5、該產(chǎn)品開機(jī)前必須先通水，后開機(jī)，當(dāng)噴霧泵站停止供水時(shí)，應(yīng)立即停止電機(jī)運(yùn)行。
6、隨時(shí)注意冷卻水路中的安全閥，如產(chǎn)生釋放現(xiàn)象，應(yīng)及時(shí)檢查原因。
7、定期檢查清洗水閥內(nèi)的過濾器。
8、隨時(shí)注意各噴嘴運(yùn)行情況，如有堵塞，應(yīng)及時(shí)疏通。
9、定期檢查噴霧泵站至采煤機(jī)輸水管各連接口是否密合，不得有滲透水現(xiàn)象。
采煤機(jī)截割部的設(shè)計(jì)
1、截割電動(dòng)機(jī)的選擇
電機(jī)型號(hào)： YBC－180
額定功率（kw）： 180 kw
額定電壓（V）： 1140 V
額定電流（A）： 112 A
額定轉(zhuǎn)速（r.p.m）： 1480 r.p.m
外形尺寸（mm）： 693×550×615
電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)距： T＝=
2、傳動(dòng)比分配
2.1、總傳動(dòng)比。
總傳動(dòng)比等于截割電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速與滾筒的轉(zhuǎn)速比值:
電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速： 1460轉(zhuǎn)/分
滾筒轉(zhuǎn)速： 45-50轉(zhuǎn)/分
總傳動(dòng)比：
即：總傳動(dòng)比在 32.44---29.2 之間
2.2、傳動(dòng)比分配。
對(duì)于采煤機(jī)結(jié)構(gòu)的特殊性（如機(jī)厚及其約束），MG1中厚煤層型采煤機(jī)一般使用3級(jí)圓柱直齒輪減速，帶2K－H負(fù)號(hào)行星齒輪減速。行星齒輪傳動(dòng)安排在最后一級(jí)較合理，既可利用滾筒滾轂
內(nèi)的空間，又可減少前面圓柱直齒輪的傳動(dòng)比和尺寸。采煤機(jī)機(jī)身高度受到嚴(yán)格限制，每級(jí)圓柱直齒輪傳動(dòng)比一般為，行星齒輪。
行星齒輪減速級(jí)傳動(dòng)比：
初步估算行星齒輪減速級(jí)傳動(dòng)比為.5
查表得可?。海?4，＝64，＝25，
三級(jí)圓柱齒輪傳動(dòng)系總傳動(dòng)比：
即：傳動(dòng)比在 5.24---5.823 之間
為有效利用空間，同時(shí)盡可能使所設(shè)計(jì)的采煤機(jī)機(jī)身高度較小，傳動(dòng)比應(yīng)從高速級(jí)向低速級(jí)遞增，在初步設(shè)計(jì)時(shí)可按
由公式：
，，
3 、直齒輪模數(shù)齒數(shù)
第一級(jí)直齒輪傳動(dòng)：
由：T<2000 根據(jù)劉春生著《滾筒式采煤機(jī)理論涉及基礎(chǔ)》第104頁中齒輪模數(shù)的選擇，第一級(jí)齒輪模數(shù)為 :
＝6
?。?
考慮到齒輪直徑的大小需加一惰輪 取：
第二級(jí)直齒輪傳動(dòng)：
由于
取 m=7
?。?
第三級(jí)直齒輪傳動(dòng)：
由于
取 m=8
?。?
考慮到齒輪直徑的大小需加一惰輪 ：取：
即： 第一級(jí)： m=6
第二級(jí)： m=7
第三級(jí)： m=8
行星齒輪：＝14，＝64，＝25
4 、 傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算
4.1、各軸轉(zhuǎn)速的計(jì)算。
第一軸的轉(zhuǎn)速：
第二軸的轉(zhuǎn)速：
第三軸的轉(zhuǎn)速：
第五軸的轉(zhuǎn)速：
第六軸的轉(zhuǎn)速：
4.2、各軸的扭矩。
電機(jī)軸的扭矩：
第一軸的扭矩：
第二軸的扭矩：
第三軸的扭矩：
第四軸的扭矩：
第五軸的扭矩：
第六軸的扭矩：
行星齒輪單獨(dú)計(jì)算、校核
5 、 圓柱直齒齒輪設(shè)計(jì)及校核
5.1．圓柱直齒齒輪1設(shè)計(jì)及校核
已知參數(shù)： m=6
B=(8—12)m取：B=72 材料為 淬火滲碳
5.1.1接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算、校核
校核公式：
彈性系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-64
?。?
節(jié)點(diǎn)影響系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-65
取：
重合度系數(shù) ，（）
=0.87
載荷系數(shù) K，
使用系數(shù),查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-20
?。?1.75
齒間載荷分配系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-21
?。?1.15
動(dòng)載荷系數(shù)， 查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-57
?。?1.05
齒向載荷分布系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-60
?。?1.02
K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324
=
=926.6
校核公式：
齒面接觸疲勞極限應(yīng)力，
查表得：
齒面接觸強(qiáng)度的安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-27 取 ：＝1.1
齒面接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-70
取： ＝1
齒面工作硬化系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-71
?。? ＝1
＝1318N/mm
顯然：<
5.1.2 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的計(jì)算、校核
校核公式：
齒形系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-67
?。? ＝2.68
應(yīng)力修正系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-68
?。? ＝1.58
重合度系數(shù),由式8-67
=
=347.83
許用彎曲應(yīng)力，由式8-71
彎曲疲勞極限，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-72
?。?600
彎曲壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-73
?。? =1
尺寸系數(shù) ，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-74
?。?= 0.98
安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-27
?。?
則
即<
合格
5.2．圓柱直齒齒輪2設(shè)計(jì)及校核
已知參數(shù)： m=6
B=(8—12)m?。築=72材料為 淬火滲碳
5.2.1接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算、校核
校核公式：
彈性系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-64
?。?
節(jié)點(diǎn)影響系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-65
取：
重合度系數(shù) ，（）
=0.86
載荷系數(shù) K，
使用系數(shù),查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-20
?。?1.75
齒間載荷分配系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-21
取：=1.15
動(dòng)載荷系數(shù)， 查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-57
?。?1.05
齒向載荷分布系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-60
?。?1.02
K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324
=
=811.1
校核公式：
齒面接觸疲勞極限應(yīng)力，
查表得：
齒面接觸強(qiáng)度的安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-27 取 ：＝1.1
齒面接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-70 取： ＝1.1
齒面工作硬化系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-71取： ＝1
＝1450N/mm
顯然：<
5.2.2齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的計(jì)算、校核
校核公式：
齒形系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-67
?。? ＝2.45
應(yīng)力修正系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-68
取： ＝1.65
重合度系數(shù),由式8-67
=
=302.8
許用彎曲應(yīng)力，由式8-71
彎曲疲勞極限，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-72
取：=600
彎曲壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-73
取： =1
尺寸系數(shù) ，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-74
?。?= 0.98
安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-27
取：
則
即<
合格
5.3．圓柱直齒齒輪3設(shè)計(jì)及校核
已知參數(shù)： m=6
B=(8—12)m?。築=72 材料為 淬火滲碳
5.3.1接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算、校核
校核公式：
彈性系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-64
?。?
節(jié)點(diǎn)影響系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-65
?。?
重合度系數(shù) ，（）
=0.86
載荷系數(shù) K，
使用系數(shù),查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-20
?。?1.75
齒間載荷分配系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-21
?。?1.15
動(dòng)載荷系數(shù)， 查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-57
?。?1.0
齒向載荷分布系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-60
?。?1.02
K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324
=
=766.8
校核公式：
齒面接觸疲勞極限應(yīng)力，
查表得：
齒面接觸強(qiáng)度的安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-27
取 ：＝1.1
齒面接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-70
?。? ＝1.1
齒面工作硬化系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-71
?。? ＝1
＝1450N/mm
顯然：<
5.3.2 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的計(jì)算、校核
校核公式：
齒形系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-67
?。? ＝2.35
應(yīng)力修正系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-6
?。? ＝1.65
重合度系數(shù),由式8-67
=
=290.4
許用彎曲應(yīng)力，由式8-71
彎曲疲勞極限，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-72
?。?600
彎曲壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-73
取： =1
尺寸系數(shù) ，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-74
?。?= 0.98
安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-27
?。?
則
即<
合格
5.4圓柱直齒齒輪4設(shè)計(jì)及校核
已知參數(shù)： m=7
B=(8—12)m取：B=84 材料為淬火滲碳
5.4.1接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算、校核
校核公式：
彈性系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-64
取：
節(jié)點(diǎn)影響系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-65
?。?
重合度系數(shù) ，（）
載荷系數(shù) K，
使用系數(shù),查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-20
?。?1.75
齒間載荷分配系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-21
?。?1.15
動(dòng)載荷系數(shù)， 查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-57
?。?1.0
齒向載荷分布系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-60
?。?1.02
K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324
=
=1016.7
校核公式：
齒面接觸疲勞極限應(yīng)力，
查表得：
齒面接觸強(qiáng)度的安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-27
取 ：＝1.1
齒面接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-70
?。? ＝1.0
齒面工作硬化系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-71
?。? ＝1
＝1318N/mm
顯然：<
5.4.2 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的計(jì)算、校核
校核公式：
齒形系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-67
取： ＝2.65
應(yīng)力修正系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-68
取： ＝1.58
重合度系數(shù),由式8-67
=
=357.1
許用彎曲應(yīng)力，由式8-71
彎曲疲勞極限，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-72
?。?600
彎曲壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-73
?。? =1
尺寸系數(shù) ，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-74
取： = 0.98
安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-27
取：
則
即< 合格
5.5．圓柱直齒齒輪5設(shè)計(jì)及校核
已知參數(shù)： m=6
B=(8—12)m?。築=90mm 材料為 淬火滲碳
5.5.1接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算、校核
校核公式：
彈性系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-64
取：
節(jié)點(diǎn)影響系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-65
取：
重合度系數(shù) ，（）
載荷系數(shù) K，
使用系數(shù),查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-20
?。?1.75
齒間載荷分配系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-21
?。?1.15
動(dòng)載荷系數(shù)， 查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-57
?。?1.0
齒向載荷分布系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-60
取：=1.02
K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324
=
=758.5
校核公式：
齒面接觸疲勞極限應(yīng)力，
查表得：
齒面接觸強(qiáng)度的安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-27
取 ：＝1.1
齒面接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-70
?。? ＝1.1
齒面工作硬化系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-71?。? ＝1
＝1450N/mm
顯然：<
5.5.2 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的計(jì)算、校核
校核公式：
齒形系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-67
取： ＝2.65
應(yīng)力修正系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-68
取： ＝1.58
重合度系數(shù),由式8-67
=
=357.4
許用彎曲應(yīng)力，由式8-71
彎曲疲勞極限，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-72
?。?600
彎曲壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-73
?。? =1
尺寸系數(shù) ，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-74
?。?= 0.98
安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-27
?。?
則
即<
合格
5.6．圓柱直齒齒輪6設(shè)計(jì)及校核
已知參數(shù)： m=8
B=(8—12)m?。築=100 材料為 淬火滲碳
5.6.1接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算、校核
校核公式：
彈性系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-64
?。?
節(jié)點(diǎn)影響系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-65
?。?
重合度系數(shù) ，（）
載荷系數(shù) K，
使用系數(shù),查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-20
?。?1.75
齒間載荷分配系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-21
?。?1.15
動(dòng)載荷系數(shù)， 查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-57
?。?1.0
齒向載荷分布系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-60
?。?1.1
K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.424
=
=979.8
校核公式：
齒面接觸疲勞極限應(yīng)力，
查表得：
齒面接觸強(qiáng)度的安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-27
取 ：＝1.1
齒面接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-70
取： ＝1.1
齒面工作硬化系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-71
取： ＝1
＝1450N/mm
顯然：<
5.6.2齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的計(jì)算、校核
校核公式：
齒形系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-67
?。? ＝2.64
應(yīng)力修正系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-68
?。? ＝1.60
重合度系數(shù),由式8-67
=
=453.6
許用彎曲應(yīng)力，由式8-71
彎曲疲勞極限，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-72
?。?600
彎曲壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-73
?。? =1
尺寸系數(shù) ，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-74
?。?= 0.98
安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-27
取：
則
即<
合格
5.7．圓柱直齒齒輪7為惰輪 可直接校核齒輪8
5.8．圓柱直齒齒輪8設(shè)計(jì)及校核
已知參數(shù)： m=8
B=(8—12)m?。築=110mm材料為 淬火滲碳
5.8.1接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算、校核
校核公式：
彈性系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-64
?。?
節(jié)點(diǎn)影響系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-65
?。?
重合度系數(shù) ，（）
載荷系數(shù) K，
使用系數(shù),查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-20
取：=1.75
齒間載荷分配系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-21
取：=1.15
動(dòng)載荷系數(shù)， 查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-57
取：=1.05
齒向載荷分布系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-60
?。?1.02
K=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324
=
=712.35
校核公式：
齒面接觸疲勞極限應(yīng)力，
查表得：
齒面接觸強(qiáng)度的安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》表8-27 取 ：＝1.1
齒面接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-70 ?。? ＝1.1
齒面工作硬化系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-71?。? ＝1
＝1450N/mm
顯然：<
5.8.2 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的計(jì)算、校核
校核公式：
齒形系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-67
?。? ＝2.4
應(yīng)力修正系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-68
取： ＝1.67
重合度系數(shù),由式8-67
=
=406.7
許用彎曲應(yīng)力，由式8-71
彎曲疲勞極限，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-72
?。?600
彎曲壽命系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-73
取： =1
尺寸系數(shù) ，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-74
?。?= 0.98
安全系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)》圖8-27
?。?
則
即<
合格
6 、 軸及軸承的設(shè)計(jì)及校核
6.1．齒輪軸1
6.1.1確定軸的最小直徑
選取軸的材料為，淬火滲碳處理。按《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)2》4-2查表取 A=115可得：
考慮到軸中空?。篸=65mm
6.1.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
1）裝配方案如圖：
軸段1 裝配軸承 ，=d=65mm選圓柱滾子軸承NF313E
軸段 2 為了給軸承定位，根據(jù)軸承的定位尺寸取=72mm，考慮到齒輪與箱體的間隔 取
軸段 3 此段為軸齒輪，=144mm，
軸段 4 此段和軸段 2一樣給軸承定位，齒輪與箱體的間隔。取 =72mm，
軸段 5 此段和軸段 1一樣裝配軸承，選圓柱滾子軸承NF313E =65mm
軸段 6 軸段6與電動(dòng)機(jī)配合，考慮到電動(dòng)機(jī)的尺寸以及密封圈的尺度 取 =62mm
6.1.3軸的強(qiáng)度校核
6.1.3.1軸的載荷 圓周力：
軸向力：
支反力：水平面
垂直面
彎矩： 水平面
垂直面
合成彎矩：
當(dāng)量彎矩：
6.1.3.2校核軸的強(qiáng)度
軸的材料為，淬火滲碳。由表4-1查得，則[]=0.09-0.1，即58-65，取[]=60，軸的計(jì)算應(yīng)力為
強(qiáng)度滿足
6.1.3.3軸承強(qiáng)度的校核
1）查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》圓柱滾子軸承NF313E的主要性能參數(shù)：
2）計(jì)算軸承支反力
1．水平支反力
2．垂直支反力
3．合成支反力
3）軸承的當(dāng)量載荷
即：
6.1.3.4軸承的壽命
因?yàn)?，固都可以，由《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)2》表5-9 ，5-10 查得：
按式5-5
采煤機(jī)的軸承壽命要求為：10000-30000
顯然 合格
6.2．惰軸 2
6.2.1確定軸的最小直徑
選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。按《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)2》4-2查表取 A=115可得：
考慮到軸為心軸：取 d=75mm
6.2.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
1）裝配方案如圖
軸段1 裝配箱體 ，=d=75mm考慮到箱體的厚度，以及與齒輪的間隔?。?
軸段 2 為了方便裝配軸承，根據(jù)選取的軸承的尺寸取=80mm，選取的軸承為：兩個(gè)調(diào)心滾子軸承22216c/w33
考慮到軸段1次段應(yīng)該縮進(jìn)4mm 取
軸段 3 此段為裝配箱體，考慮調(diào)心滾子軸承22216c/w33的裝配尺寸?。?90mm 跟軸段1考慮到箱體的厚度，以及與齒輪的間隔?。?
6.2.3軸的強(qiáng)度校核
6.2.3.1軸的載荷
圓周力：
軸向力：
支反力：水平面
垂直面
彎矩： 水平面
垂直面
合成彎矩：
當(dāng)量彎矩：
6.2.3.2校核軸的強(qiáng)度
軸的材料為45鋼，淬火滲碳。由表4-1查得
則[]=0.09-0.1，即58-65，取[]=60，軸的計(jì)算應(yīng)力為
強(qiáng)度滿足
6.2.3..3軸承強(qiáng)度的校核
1）查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》調(diào)心滾子軸承22216c/w33的主要性能參數(shù)：
2）計(jì)算軸承支反力
1．水平支反力
2．垂直支反力
3．合成支反力
3）軸承的當(dāng)量載荷
即：
4）軸承的壽命
因?yàn)?，固都可以，由《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)2》表5-9 ，5-10 查得：
按式5-5
采煤機(jī)的軸承壽命要求為：10000-30000
顯然 合格
6.3．軸3
6.3.1確定軸的最小直徑
選取軸的材料為，淬火滲碳處理。按《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)2》4-2查表取 A=115可得：
考慮到軸承的承受能力 ?。篸=100mm
6.3.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
1）裝配方案如圖
軸段1 裝配軸承 ，=d=100mm選圓柱滾子軸承N220E
軸段 2 為了給離合器定位，根據(jù)軸承的定位尺寸取=120mm，考慮到齒輪與箱體的間隔 取
軸段 3 此段裝配齒輪4，考慮到離合器需要的空間及齒輪4的承受能力取：=112mm，
軸段 4 此段和軸段 2一樣給軸承定位，選取取圓拄滾子軸承N222 110x200x38 =110mm，
軸段 5 此段和軸段 1一樣裝配軸承，選圓柱滾子軸承N220E =100mm
6.3.3軸的強(qiáng)度校核
6.3.3.1軸的載荷
圓周力：
軸向力：
支反力：水平面
垂直面
彎矩： 水平面
垂直面
合成彎矩：
當(dāng)量彎矩：
6.3.3.2校核軸的強(qiáng)度
軸的材料為45鋼，淬火滲碳。由表4-1查得
則[]=0.09-0.1，即58-65，取[]=60，軸的計(jì)算應(yīng)力為
強(qiáng)度滿足
6.3.4軸承強(qiáng)度的校核
6.3.4.1查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》圓拄滾子軸承N222 110x200x38的主要性能參數(shù)：
計(jì)算軸承支反力
1．水平支反力
2．垂直支反力
3．合成支反力
1.3）軸承的當(dāng)量載荷
即：
1.4）軸承的壽命
因?yàn)?，固都可以，由《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)2》表5-9 ，5-10 查得：
按式5-5
采煤機(jī)的軸承壽命要求為：10000-30000
顯然 合格
6.3.4.2查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》圓柱滾子軸承N220E 的主要性能參數(shù)：
計(jì)算軸承支反力
1．水平支反力
2．垂直支反力
3．合成支反力
軸承的當(dāng)量載荷
即：
軸承的壽命
因?yàn)?，固都可以，由《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)2》表5-9 ，5-10 查得：
按式5-5
采煤機(jī)的軸承壽命要求為：10000-30000
顯然 合格
6.4．軸4
6.4.1確定軸的最小直徑
選取軸的材料為4，淬火滲碳處理。按《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)2》4-2查表取 A=115可得：
考慮到軸承的承受能力 取：d=110mm
6.4.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
裝配方案如圖：
軸段1 裝配軸承 ，=d=110mm選圓柱滾子軸承22322
軸段 2 根據(jù)軸承的定位尺寸取=120mm，考慮到齒輪與箱體的間隔 取
軸段 3 此段為軸齒輪，?。?，
軸段4 此段考慮到離合器需要的空間， =130mm，
軸段5 此段和裝配齒輪， =115mm 考慮到離合器需要的空間與上一軸匹配
軸段6 裝配軸承跟軸段1一樣，=d=110mm選圓柱滾子軸承
22322
6.4.3軸的強(qiáng)度校核
軸的載荷 圓周力：
軸向力：
支反力：水平面
垂直面
彎矩： 水平面
垂直面
合成彎矩：
當(dāng)量彎矩：
校核軸的強(qiáng)度
軸的材料為4，淬火滲碳處理。由表4-1查得
則[]=0.09-0.1，即58-65，取[]=60，軸的計(jì)算應(yīng)力為
顯然 合格
6.4.3軸承強(qiáng)度的校核
6.4.3.1查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》圓柱滾子軸承22322 的主要性能參數(shù)：
計(jì)算軸承支反力
1．水平支反力
2．垂直支反力
3．合成支反力
軸承的當(dāng)量載荷
即：
軸承的壽命
因?yàn)?，固都可以，由《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)2》表5-9 ，5-10 查得：
按式5-5
采煤機(jī)的軸承壽命要求為：10000-30000
顯然 合格
6.5．惰軸 5
6.5.1確定軸的最小直徑
選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。按《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)2》4-2查表取 A=115可得：
取 d=100mm
6.5.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
1）裝配方案如圖
軸段1 裝配箱體 ，=d=100mm考慮到箱體的厚度，以及與
齒輪的間隔?。?
軸段 2 為了方便裝配軸承，根據(jù)選取的軸承的尺寸取=110mm，選取的軸承為：兩個(gè)調(diào)心滾子軸承22222 110x200x53
考慮到軸段1次段應(yīng)該縮進(jìn)4mm 取
軸段 3 此段為裝配箱體，考慮調(diào)心滾子軸承的裝配尺寸?。?122mm 跟軸段1考慮到箱體的厚度，以及與齒輪的間隔?。?
6.5.3軸的強(qiáng)度校核
軸的載荷圓周力：
軸向力：
支反力：水平面
垂直面
彎矩： 水平面
垂直面
合成彎矩：
當(dāng)量彎矩：
2）校核軸的強(qiáng)度
軸的材料為45鋼，淬火滲碳。由表4-1查得
則[]=0.09-0.1，即58-65，取[]=60，軸的計(jì)算應(yīng)力為
強(qiáng)度滿足
6.5.4軸承強(qiáng)度的校核
6.5.4.1查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》調(diào)心滾子軸承22222 110x200x53的主要性能參數(shù)：
2）計(jì)算軸承支反力
1．水平支反力
2．垂直支反力
3．合成支反力
軸承的當(dāng)量載荷
即：
軸承的壽命
因?yàn)?，固都可以，由《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)2》表5-9 ，5-10 查得：
按式5-5
采煤機(jī)的軸承壽命要求為：10000-30000
顯然 合格
6.6．軸 6
6.6.1確定軸的最小直徑
選取軸的材料為，淬火滲碳處理。按《機(jī)械設(shè)計(jì)工程學(xué)2》4-2查表取 A=100可得：
考慮到中空 取 d=90mm
因?yàn)榇溯S與行星齒輪相關(guān)聯(lián)所以校核到行星齒輪中
7 、 行星齒輪設(shè)計(jì)及校核
太陽輪和行星輪：材料為 表面滲碳淬火
硬度 57-61HRC
面接觸疲勞極限
齒輪齒根彎曲疲勞極限：太陽輪
行星輪
內(nèi)齒輪：材料為 表面滲碳淬火
硬度 262-302HBS
＝14，＝64，＝25 =3
7.1初步計(jì)算齒輪的主要參數(shù)
最少齒輪的模數(shù)m 為：
算試系數(shù) 根據(jù)設(shè)計(jì)手冊(cè)應(yīng)?。?
=12.1
小齒名義轉(zhuǎn)距 =T/=7041.11/3=2347
使用系數(shù) 查《行星齒輪設(shè)計(jì)》表5-6
取：=1.75
齒寬系數(shù) ?。?0.6
齒形系數(shù) 查《行星齒輪設(shè)計(jì)》取： =2.67
綜合系數(shù) 查《行星齒輪設(shè)計(jì)》表5-7
?。?1.8
載荷分配系數(shù) ?。?1.20
=1+1.5（-1）=1.3
6.924
?。簃=7
捏合參數(shù)： ?。篴=140 mm
?。篵=60mm
7.1.1計(jì)算變位系數(shù)：
1）a-g傳動(dòng)
嚙合角 因?yàn)?：
所以：=23.6232345
變位系數(shù)和：
中心距變位系數(shù)y：
齒頂降低系數(shù)：：
分配變位系數(shù)：=0.56>0.5 取
2）g-b傳動(dòng)
嚙合角 因?yàn)?：
所以：==23.6232345
變位系數(shù)和：
中心距變位系數(shù)y：
齒頂降低系數(shù)：：
分配變位系數(shù)：=0.56>0.5 取:
7.1.2 幾何尺寸計(jì)算
分度圓：
齒頂圓：
基圓直徑：
齒頂系數(shù)：太陽、行星輪 =1 內(nèi)齒輪=0.8
頂隙系數(shù)：內(nèi)齒輪 =0.25
太陽輪：
行星輪：
內(nèi)齒輪：
齒寬：b=60mm
7.1.3嚙合要素驗(yàn)算
1、a-g傳動(dòng)端面重合度
1）頂圓齒形曲率半徑 =
太陽輪：
行星輪：
2）端面嚙合長度
端面節(jié)圓嚙合角
直齒輪：==23.6232345
端面重合度
=
7.1.3.2．g-b傳動(dòng)端面重合度
1）頂圓齒形曲率半徑 =
太陽輪：
行星輪：
2）端面嚙合長度
端面節(jié)圓嚙合角
直齒輪：==23.6232345
端面重合度
=
7.1.4齒輪強(qiáng)度驗(yàn)算：
1．a(chǎn)-g傳動(dòng)
1）確定計(jì)算負(fù)荷 名義轉(zhuǎn)距： T=2347
名義圓周力：
2）應(yīng)力循環(huán)次數(shù)
3）確定強(qiáng)度計(jì)算中的各種系數(shù)
使用系數(shù) 查《行星齒輪設(shè)計(jì)》表5-6
?。?1.75
動(dòng)負(fù)荷系數(shù)
?。?1.05
齒向載荷分布系數(shù)：
計(jì)算接觸強(qiáng)度時(shí)運(yùn)轉(zhuǎn)初期 查 《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-2
?。?1.1
計(jì)算接觸強(qiáng)度時(shí)跑合影響系數(shù) 查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-5
?。?0.60
計(jì)算彎曲強(qiáng)度時(shí)運(yùn)轉(zhuǎn)初期齒向載荷分布系數(shù) 查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-4
取：=1.10
計(jì)算彎曲強(qiáng)度時(shí)跑合影響系數(shù)查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-5
?。?0.9
與均載系數(shù)有關(guān)的系數(shù) =0.7
與均載系數(shù)有關(guān)的系數(shù) =0。85
齒間載荷分布系數(shù) 及
因?yàn)椋?
精度 六級(jí)
查《行星齒輪設(shè)計(jì)》表 5-5
?。?=1.0
節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 可查《行星齒輪設(shè)計(jì)》表 5-5
彈性系數(shù)可查《行星齒輪設(shè)計(jì)》表 5-13
由=14
查《行星齒輪設(shè)計(jì)》表 5-8 圖 5-11
取：=2.2
載荷作用與齒頂?shù)膽?yīng)力修正系數(shù)
?。?1.6
重合度系數(shù)
螺旋角系數(shù)
取：=1 =1
4）齒數(shù)比
5）計(jì)算接觸應(yīng)力基本值 ：
6）接觸應(yīng)力：
7）彎曲應(yīng)力的基本值：
8）彎曲應(yīng)力：
9）確定計(jì)算許用接觸應(yīng)力時(shí)各種參數(shù)
壽命系數(shù)
查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖 5-19
潤滑系數(shù)：查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖 5-14
?。?1.03
速度系數(shù)：查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-15
?。?0.9
粗糙度系數(shù)：查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-16
取：=0.90
工作硬化系數(shù)：查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-17
?。?1
尺寸系數(shù)：查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-18
?。?0.96
10）許用接觸應(yīng)力
11）接觸強(qiáng)度安全系數(shù)
12）確定計(jì)算許用彎曲應(yīng)力的各種參數(shù)
試驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù)
壽命系數(shù)：查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-19
取：
相對(duì)齒跟圓角敏感系數(shù)：查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-19
取：
齒面表面狀況系數(shù)=0.925
尺寸系數(shù)：查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-24
取：
13）許用彎曲應(yīng)力：
彎曲強(qiáng)度安全系數(shù)
合格
7.2．g-b傳動(dòng)
1）確定計(jì)算負(fù)荷
名義圓周力：
2）應(yīng)力循環(huán)次數(shù)
3）確定強(qiáng)度計(jì)算中的各種系數(shù)
使用系數(shù) 查《行星齒輪設(shè)計(jì)》表5-6
取：=1.75
動(dòng)負(fù)荷系數(shù)
?。?1.05
齒向載荷分布系數(shù)：
計(jì)算接觸強(qiáng)度時(shí)運(yùn)轉(zhuǎn)初期 查 《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-2
取：=1.2
計(jì)算接觸強(qiáng)度時(shí)跑合影響系數(shù) 查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-5
?。?0.31
計(jì)算彎曲強(qiáng)度時(shí)運(yùn)轉(zhuǎn)初期齒向載荷分布系數(shù) 查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-4
?。?1.10
計(jì)算彎曲強(qiáng)度時(shí)跑合影響系數(shù)查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-5
?。?0.5
與均載系數(shù)有關(guān)的系數(shù) =0.7
與均載系數(shù)有關(guān)的系數(shù) =0。85
齒間載荷分布系數(shù) 及
因?yàn)椋?
精度 六級(jí)
查《行星齒輪設(shè)計(jì)》表 5-5
取：==1.0
節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 可查《行星齒輪設(shè)計(jì)》表 5-5
彈性系數(shù)可查《行星齒輪設(shè)計(jì)》表 5-13
由=14
查《行星齒輪設(shè)計(jì)》表 5-8 圖 5-11
?。?2.053
載荷作用與齒頂?shù)膽?yīng)力修正系數(shù)
?。?2.75
重合度系數(shù)
螺旋角系數(shù)
取：=1 =1
4）齒數(shù)比
5）計(jì)算接觸應(yīng)力基本值 ：
6）接觸應(yīng)力：
7）彎曲應(yīng)力的基本值：
8）彎曲應(yīng)力：
9）確定計(jì)算許用接觸應(yīng)力時(shí)各種參數(shù)
壽命系數(shù)
查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖 5-19
潤滑系數(shù)：查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖 5-14
?。?1.04
速度系數(shù)：查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-15
?。?0.92
粗糙度系數(shù)：查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-16
?。?0.80
工作硬化系數(shù)：查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-17
取：=1.11
尺寸系數(shù)：查《行星齒輪設(shè)計(jì)》圖5-18
?。?0.96
10）許用接觸應(yīng)力
11）接觸強(qiáng)度安全系數(shù)
12）確定計(jì)算許用彎曲應(yīng)力的各種參數(shù)
試驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù)
壽命系數(shù)：查《