組合專機-銑削組合機床及其傳動裝置設計
組合專機-銑削組合機床及其傳動裝置設計,組合,專機,銑削,機床,及其,傳動,裝置,設計
四 川 理 工 學 院畢 業(yè) 設 計(論 文)說 明 書題 目: 銑 削 組 合 機 床 及其傳動裝置設計 學 生: 蔣 有 軍 系 別: 機電工程系 專 業(yè) 班 級: 機械設計制造及其自動化 03級機制3班 學 號: 2003111043 指 導 教 師: 劉 珠 II摘 要組合銑床是根據具體情況的需要,對機床進行合理的設計,使其滿足加工要求.在現代機械加工中,組合機床是以系列化、標準化的通用部件為基礎,配以少量的專用部件組成的一種高生產率機床。它具有自動化程度較高,加工質量穩(wěn)定,工序高度集中等特點,因此,組合機床在大批、大量生產中得到廣泛應用。目前,組合機床的研制正向高效、高精度、高自動化和柔性化方向發(fā)展。本次設計是完成對銑削組合機床及其傳動裝置的設計,使其滿足對減荷閥體的前后兩端面的切削加工.在這一設計過程中,考慮加工時切削參數,合理的選擇電動機的功率,并完成對變速箱里的各級齒輪之間的傳動配合的設計和轉動軸的設計,充分的考慮到傳動時所產生的一系列傳動要求,例如:傳動比,傳動扭矩,傳動功率等。關鍵詞:1.傳動裝置,2.齒輪,3.軸ABSTRACT combination milling machine is in accordance with the specific circumstances of the needs of the machine for a reasonable design, to enable it to meet the processing requirements. In modern processing machinery, machine tools portfolio is serialized and Standardization of components for the common basis, and with a small number of dedicated components consisting of a high productivity machine. It has a fairly high degree of automation, processing, stable quality, highly centralized processes, etc. Thus, the combination of a large number of machine tools, mass production to be widely applied. Currently, the portfolio machine being developed efficient, high-precision, high automation and flexible direction. This design is completed right combination milling machine and its transmission device design, make it responsive to the valve body by the Security Council ends before and after the cutting.In this design process, Cutting consider when processing parameters, a reasonable choice of motor power, and the completion of the gearbox Lane at all levels between the drive gear with the rotation axis design and the design, Full consideration of the drive when the drive a series of requirements, such as : transmission ratio, transmission torque, transmission power, etc.Keywords : 1. Transmission device, 2. Gear 3. Axis目 錄中文摘要英文摘要前 言1第一章組合機床概述21.1 組合機床及其特點21.2 組合機床的工藝范圍及加工精度21.3 組合機床的發(fā)展趨向3第2章 機床總體設計42.1 機床總體方案設計的依據42.1.1工件42.1.2 刀具42.2工藝分析42.2.1工藝方法的確定42.2.2機床運動的確定52.3確定切削用量52.3.1確定工件余量52.3.2選擇切削用量52.3.3機床參數62.4進給驅動電動機功率的確定8第3章 傳動系統(tǒng)設計93.1計算傳動比和分配各級傳動比93.2 齒輪設計9第4章 傳動件的計算的驗算184.1 計算各齒輪的基本參數184.2對齒根彎曲疲勞強度驗算184.3 軸的設計224.3.1軸的設計224.3.2 軸的設計224.3.3軸的設計234.3.4軸的設計244.3.5軸的設計254.4校核軸26第5章 傳動裝置的結構設計295.1變速器箱體的結構設計295.1.1箱體要具有足夠的剛度295.1.2箱體應有可靠的密封及便于傳動件潤滑和散熱305.1.3箱體應力求勻稱、美觀305.2變速器附件的結構設計和標準件選擇30第6章 結 論34參 考 文 獻35致 謝36四川理工學院畢業(yè)設計前 言畢業(yè)設計是大學生在校期間的一個重要實踐性教學環(huán)節(jié),也是對大學四年學習的一項綜合檢驗,通過畢業(yè)設計宏觀的評定我們在對專業(yè)知識的掌握情況,也是我們是否能夠順利完成學業(yè)的重要評定內容。組合機床是以系列化、標準化的通用部件為基礎,配以少量的專用部件組成的一種高效專用機床。它具有自動化程度較高,加工質量穩(wěn)定,工序高度集中等特點,因此,組合機床在大批、大量生產中得到廣泛應用。目前,組合機床的研制正向高效、高精度、高自動化和柔性化方向發(fā)展。本次畢業(yè)設計的題目是銑削組合銑床及其傳動裝置設計, 通過對組合銑床的設計,訓練學生綜合運用專業(yè)課程和技術基礎課程的基本知識并結合生產實際進行分析和解決實際工程問題的能力,使學生掌握機床設計的基本程序和方法;鞏固、深化和擴展學生所學的專業(yè)課程和技術基礎課程的知識,樹立正確的工程設計思想;培養(yǎng)學生查閱和使用標準、規(guī)范、手冊、圖冊及相關技術資料的能力以及計算、繪圖、數據處理、計算機輔助設計等方面的能力。就我個人而言,我希望能通過這次設計對自己未來將要從事的工作進行一次適應性訓練,從中鍛煉自己分析問題、解決問題的能力,為今后參加祖國的“四化”建設打下一個良好的基礎。由于能力所限,設計尚有許多不足之處,懇請各位老師給予指導。第1章 組合機床概述1.1 組合機床及其特點組合機床是由大量的通用部件和少量專用部件組成的工序集中的高效率專用機床。它能夠對一種(或幾種)零件進行多刀、多軸、多面、多工位加工。在組合機床上可以完成鉆孔、擴孔、鉸孔、鏜孔、攻絲、車削、銑削、磨削等工序,生產效率高,加工質量穩(wěn)定。組合機床與通用機床、其他專用機床比較,具有以下特點:(1)組合機床上的通用部件和標準零件約占全部機床零、部件總量的70%80%,因此設計和制造的周期短,投資少,經濟效果好。(2)由于組合機床采用多刀加工,并且自動化程度高,因而比通用機床生產效率高,產品質量穩(wěn)定,勞動強度低。(3)組合機床的通用部件是經過周密設計和長期生產實踐考驗的,又有專門工廠成批制造,因此性能穩(wěn)定、工作可靠,使用和維修方便。(4)在組合機床上加工零件時,由于采用專用夾具、刀具和導向裝置等,加工質量靠工藝裝備保證,對操作工人的技術水平要求不高。(5)當被加工產品改變時,若采用的是組合機床,其大多數通用部件可以重復利用,不必另行設計和制造,節(jié)約了投資,有利于企業(yè)產品的更新換代。(6)組合機床易于組成組合機床自動線,以適應大規(guī)模的生產需要。組合機床常用的通用部件有:床身(側底座)、底座(包括中間底座和立柱底座)、立柱、動力箱、動力滑臺、各種工藝切削頭等。對于一些按順序加工的多工位組合機床,還具有移動工作臺或回轉工作臺。組合機床的通用部件,絕大多數已有國家標準,并按標準所規(guī)定的名義尺寸、主參數、互換尺寸等定型,各種通用部件之間有配套關系。這樣,用戶可根據被加工零件的尺寸、形狀和技術要求等,選用通用部件,組成不同型式的組合機床,以滿足生產的需要。1.2 組合機床的工藝范圍及加工精度組合機床可完成的工藝有銑平面、刮平面、車端面、鉆孔、擴孔、鏜孔、鉸孔、攻絲、倒角、锪窩、鉆深孔、切槽等。隨著綜合自動化技術的發(fā)展,組合機床可完成的工藝范圍也在不斷擴大,除了上述工藝外,還可完成車外圓、車錐面、車弧面、切削內外螺紋、滾壓孔、拉削內外圓柱面和平面、磨削、拋光、珩磨,甚至還可進行沖壓、焊接、8四川理工學院畢業(yè)設計熱處理、裝配、自動測量和檢查等。組合機床中平面加工的加工精度簡述如下:在組合機床及其自動線上常用銑削、刮削、車削(端面)和拉削等方法加工平面。銑削平面時,一般采用銑削頭、滑臺和滑座等通用部件,根據被加工工件的工藝要求組成單面、雙面以及立式、回轉臺式等多種型式的組合銑床。當加工大型的箱體類工件時,一般采用銑削頭固定、工件安裝在工作臺上移動的布局型式。這樣的機床結構簡單,剛性較好,加工精度較高。在加工中小型工件時,通常將銑削頭組成鼓輪式組合機床或立式連續(xù)回轉臺式組合機床,這類機床生產效率高,加工精度較低。在組合機床上加工平面的平直度可以達到在1000毫米長度內偏差0.020.05毫米,表面粗糙度3.2微米。對定位基面的平行度可以保證在0.05毫米以內,到定位基面的距離(一般在500毫米以內)尺寸公差可以保證在0.05毫米以內。1.3 組合機床的發(fā)展趨向一、提高通用部件的水平二、發(fā)展適應中、小批生產的組合機床三、采用新刀具四、開發(fā)自動檢測技術五、擴大工藝范圍第2章 機床總體設計2.1機床總體方案設計的依據2.1.1工件工件是機床總體方案設計的重要依據,設計者必須明確工件的特點和加工要求。本次畢業(yè)設計要求設計一臺組合機床,用于加工VF-6/7型空壓機減荷體的兩側面,工件材料為HT200,硬度為190210HB。加工部位是:工藝基面,其加工要求如下:1被加工表面的表面粗糙度均為R=10;2被加工表面的相互位置精度為:平面之間的距離為225mm;平面與95中心線的垂直度要求為0.03mm。2.1.2 刀具硬質合金端銑刀,牌號為YG6,銑刀盤直徑為75110,刀具齒數Z=4。2.2工藝分析2.2.1工藝方法的確定 機床的工藝方法是多種多樣的,按工種可分為車、銑、刨、鉆、鏜、磨、研磨、電加工、振動加工、激光加工等;每一種還可再分,如車加工有車外圓、車端面、車槽、車球面等之分;按加工精度和表面粗糙度可分為粗加工、半精加工、光整加工等;按工序集中程度可分為單刀、多刀、單工件、多工件、單工位、多工位等;按作業(yè)形式可分平行作業(yè)、順序作業(yè)、平行-順序作業(yè)等。工藝方法對機床的結構和性能的影響很大,工藝方法的改變常導致機床的運動、傳動、布局、結構、性能以及經濟效果等方面的一系列變化。加工平面的方法有很多,比如說車削,銑削,刨削。對于vf-6/7型空壓機減荷閥體外形復雜,且為殼類零件,不宜裝夾在車床主軸上進行加工。裝夾穩(wěn)定性也不高,用刨削加工時,機床需要兩個運動,機床和刀具結構簡單,裝夾在工作臺上快速,穩(wěn)固,但生產率低,加工精度也達不到設計要求,用端銑刀進行銑削加工時,生產率不僅提高了,也能滿足設計所要求的加工精度,且裝夾快速,方便。與普通機床相比,組合機床具有生產率高,加工精度穩(wěn)定,研制周期短,便于設計、制造和使用維護、成本低、自動化程度高、勞動強度低,配置靈活等特點,因此用組合機床進行加工更合理。根據減荷閥體的加工要求,采用一臺組合銑床進行加工,如圖所示: 1-機座 2-工作臺 3-工件 4-端銑刀 5-主軸箱 6-變速箱 7-電動機 據被加工面位置,銑刀作旋轉主運動,工作臺作縱向進給,完成切削加工。該方案的優(yōu)點是針對減荷閥設計,生產率高,加工質量穩(wěn)定。2.2.2機床運動的確定 確定機床運動,指確定機床運動的數目,運動類型以及運動的執(zhí)行件。 本次畢業(yè)設計的組合機床的工藝方法是,用一把端銑刀直接進行加工。相應的表面成形運動為: 單主軸的回轉運動,工作臺縱向進給運動;輔助運動為: 工作臺快速移近,快速退回,主軸軸向調整運動。2.3確定切削用量2.3.1確定工件余量 Vf-6/7型空壓機減荷閥體,零件材料為HT200,硬度190210HB,生產類型大批量,毛坯為鑄件。 查機械制造工藝設計簡明手冊表2.22.5,取加工余量為2.5mm(雙邊)。2.3.2選擇切削用量 由于被加工面的銑削寬度為175mm,需進行二次走刀,故一次走刀為90mm(寬度),二次走刀為175-90=85mm,即:a=90mm。根據組合機床設計簡明手冊第132133頁,選擇銑削切削用量。銑削用量的選擇與要求的加工表面粗糙度值及其生產率有關系。當銑削表面粗糙度數值要求較低時,銑削速度應選高一些,每一齒走刀量,一次銑削45mm的余量達到R=1.6m的表面粗糙度。這時每齒的進給量一般為0.020.03mm。根據本次設計被加工的需要,其表面粗糙度數值要求較高,加工材料為鑄鐵,查表6-16得:a=0.20.4mm/齒,V=5080m/min,取a=0.2mm/齒。2.3.3機床參數機床主要技術參數包括主參數和基本參數,基本參數又包括尺寸參數,運動參數,動力參數。1主軸轉速的確定a、主軸最高,最低轉速 按照典型工序的切削速度和刀具(或工件直徑、計算主軸最高轉速n;最低轉速n。)計算如下:n= n= (1-1) 式中:n、n主軸最高、最低轉速(r/min) V、V最高、最低切削速度(m/min) d、d最大、最小計算直徑(mm) 根據機械制造工藝金屬切削機床設計指導第6970頁,可查出以下數據: 查表2.2-3 取最大,最小切削速度: V=200300m/min, 取V=250m/min V=1520m/min, 取V=20m/min 銑床的d、d可取使用的刀具最大、最小直徑即: d=110mm, d=75mm 則:n= =1061.6r/min 取標準數列值:n=1000r/min n= =57.9r/min 取標準數列值:n=56r/min b、主軸轉速的合理排列 最高、最低轉速確定后,還需確定中間轉速,選擇公比,轉速級數Z,則轉速數列為: n= n=56r/min, n= n, n= n, n= n 查標準數列,取公比=1.78 (1主運動驅動電動機功率的確定。 由前面已知,本次設計的組合機床的最高轉速為n=315r/min,則這時的切削速度為: V=108.8m/min 當所需轉速為56r/min時: i=25.72 當所需轉速為100r/min時:i=14.43 當所需轉速為180r/min時:i=84 當所需轉速為315r/min時:i=4.5 3.2 齒輪設計 (1)當所需要輸出轉速為56r/min時,則i=25.7,各級配合如圖(a)示,參考各種傳動的傳動比值(課程設計指導書第3頁表1-8)有:多級傳動總傳動比i=iiii=2.53.52.941=25.7即: 各軸轉速 n= n=1440r/min n=576r/min n=164.6r/min n=55.9r/min n=55.9r/min各軸功率: P=P=40.99=3.96KW (聯軸器的效率=0.99) P= P=3.960.97=3.84KW (8級精度齒輪=0.97) P=P=3.840.97=3.73KW P=P=3.730.97=3.61KW P=P=3.610.97=3.51KW各軸轉矩:T=Ti=9550i=955010.99 =26.26 Nm T=Ti112=26.262.50.97=63.68 Nm T=Ti223=63.683.50.97=216.19 Nm T=Ti334=216.192.940.97=616.54Nm T=Ti445=616.5410.97=598.04 Nm根據已知條件,設計所需的各對齒輪: 已知所要齒輪是閉式標準直齒圓柱齒輪傳動,采用的是硬齒面(硬齒面硬度315HB),材料20Cr,HRC5662。第一對嚙合的標準直齒圓柱齒輪 (-之間齒輪嚙合) 1、初步計算 轉矩T=26.26 Nm=26260 Nmm T=26260 Nmm 齒寬系數d 由機械設計表達12-13, 取d=0.3 接觸疲勞極限Hlim 由圖12.17C Hlim=860MPa 初步計算的施用接觸應力H H0.9Hlim=0.9860 H=774MPa Ad值 由機械設計表12.16 取Ad=85 初步計算的小齒輪直徑d1Ad =85 =55.4 取d1=70mm 2、校核計算 圓周速度V V=6.03 V=6.03m/s 精度等級 由機械設計表達12.6 選8級精度 齒數Z和模數m 初取齒數Z1=22,Z2=i1Z1=2.522=55 m=d1/Z1=70/22=3.18 由表12.3,取m=3 則 Z1=d1/m=70/3=23.3 取Z1=23 Z2=i1Z1=2.523=57.5 Z2=58 3、確定傳動主要尺寸 實際分度圓直徑d 因為模數取標準值時,齒數已重新 確定,并圓整,故分度圓直徑會改變,即: d1=mZ1=323=69mm d1=69mm d2=mZ2=358=174mm d2=174mm 中心距a a=121.5 a=121.5mm 齒寬b b=dd1=0.369=20.7mm 取b1=30mm b2=25mm第二對嚙合的標準直齒圓柱齒輪 (-之間的齒輪嚙合) 1、初步計算 轉矩T2= T=63680 Nmm 齒寬系數d 由機械設計表達12-13,(非對稱支承)取d=0.3 接觸疲勞極限Hlim 由圖12.17C Hlim=860MPa 初步計算的施用接觸應力H H0.9Hlim=0.9860 H=774MPa Ad值 由機械設計表12.16 取Ad=85 初步計算的小齒輪直徑d1Ad =85 =57.4 取d1=70mm 2、校核計算 圓周速度V V=2.11 V=2.11m/s 精度等級 由機械設計表達12.6 選8級精度 齒數Z和模數m 初取齒數Z1=22,Z2=i1Z1=3.522=77 m=d1/Z1=70/22=3.18 由表12.3,取m=3 則 Z1=d1/m=70/3=23.3 取Z1=23 Z2=i1Z1=3.523=80.5 Z2=81 3、確定傳動主要尺寸 實際分度圓直徑d 因為模數取標準值時,齒數已重新 確定,并圓整,故分度圓直徑會改變,即: d1=mZ1=323=69mm d1=69mm d2=mZ2=381=243mm d2=243mm 中心距a a=156 a=156mm 齒寬b b=dd1=0.369=20.7mm 取b1=30mm b2=25mm第三對嚙合的標準直齒圓柱齒輪 (-之間的齒輪嚙合) 1、初步計算 轉矩T3= T=216190 Nmm 齒寬系數d 由機械設計表達12-13(非對稱支承),取d=0.3 接觸疲勞極限Hlim 由圖12.17C Hlim=860MPa 初步計算的施用接觸應力H H0.9Hlim=0.9860 H=774MPa Ad值 由機械設計表12.16 取Ad=85 初步計算的小齒輪直徑d1Ad =85 =99.7 取d1=100mm 2、校核計算 圓周速度V V=0.86 V=0.86m/s 精度等級 由機械設計表達12.6 選8級精度 齒數Z和模數m 初取齒數Z1=30,Z2=i1Z1=2.9430=88.2 m=d1/Z1=100/30=3.33 由表12.3,取m=3 則 Z1=d1/m=100/3=33.3 取Z1=33 Z2=i1Z1=2.9433=97.02 Z2=97 3、確定傳動主要尺寸 實際分度圓直徑d 因為模數取標準值時,齒數已重新 確定,并圓整,故分度圓直徑會改變,即: d1=mZ1=333=99mm d1=99mm d2=mZ2=397=291mm d2=291mm 中心距a a=195 a=195mm 齒寬b b=dd1=0.3195=20.7mm 取b1=30mm b2=25mm第四對嚙合的標準直齒圓柱齒輪 (-之間的齒輪嚙合) 1、初步計算 轉矩T4= T=616540 Nmm 齒寬系數d 由機械設計表達12-13(非對稱支承), 取d=0.2接觸疲勞極限Hlim 由機械設計圖12.17C Hlim=860MPa初步計算的施用接觸應力H H0.9Hlim=0.9860 H=774MPa Ad值 由機械設計表12.16 取Ad=85 初步計算的小齒輪直徑d1Ad =85 =184.8 d1=200mm 2、校核計算 圓周速度V V=0.59 V=0.59m/s 精度等級 由機械設計表達12.6 選8級精度 齒數Z和模數m 初取齒數Z1=64,Z2=i4Z1=164=64 m=d1/Z1=200/64=3.13 由表12.3,取m=3 則 Z1=d1/m=200/3=66.7 取Z1=66 Z2=i4Z1=166=66 Z2=66 3、確定傳動主要尺寸 實際分度圓直徑d 因為模數取標準值時,齒數已重新 確定,并圓整,故分度圓直徑會改變,即: d1=mZ1=366=198mm d1=198mm d2=mZ2=366=198mm d2=198mm 中心距a a=198 a=198mm 齒寬b b=dd1=0.2198=39.6mm 取b1=40mm b2=35mm (2)當所需要輸出轉速為100r/min時,則i=14.4,并知道得這一輸出轉速,只需-軸間的齒輪嚙合變換一次即可,如右圖示: 則: 本齒輪Z3與Z4間的傳動比為: i=1.96有初步計算小齒輪直徑: d1Ad =85 =69 這里由前面已知的-之間的中心距為156mm,傳動比為1.96即:a= 得出: d1=105.469mm 所以: 取d1=105.4mm d1=105.4mm初取齒數 Z1=35, Z2=1.963.5=68.6m=d1/40=105.4/35=3.01 m=3則: Z1=105.4/3=35.1 取Z1=35 Z2=i1Z1=1.9635=68.6 取Z2=69確定傳動尺寸: d1=mZ1=335=105 d1=105mm d2=mZ2=36=207 d2=207mm 齒寬: b=dd1=0.3105=31.5 取b1=32mm b2=30mm 中心距: a=156 a=156mm(3)當所需要輸出轉速為180r/min時,則i=8,并知道得這一輸出轉速,只需-軸間的齒輪嚙合變換一次即可,如右圖示:則: 本齒輪Z與Z間的傳動比為: i=0.91有初步計算小齒輪直徑:d1Ad =85 =132.5 這里由前面已知的-之間的中心距為156mm,傳動比為1.96即:a=得出: d1=205.7132.5所以: 取d1=205.7 初取齒數Z1=60, Z2=0.9160=54.6 m=d1/40=205.7/60=2.88 m=2.88則: Z1=205.7/3=68.5 取Z1=68 Z2=iZ1=0.9168=61.8 取Z2=62確定傳動尺寸: d1=mZ1=368=204 d1=204mm d2=mZ2=369=186 d2=186mm 齒寬: b=dd2=0.2186=37.2 取b1=40mm b2=35mm 中心距: a=195 a=195mm(4)當所需要輸出轉速為315r/min時,其傳動比(總傳動比)為-軸間的傳動比2.5與-間的傳動比1.96,-間的傳動比0.91和-軸間的傳動比1的乘積即: i=2.51.960.911=4.4594.5這與前面算出的傳動比i=4.5 相符所以各齒輪齒數分別為: Z1=23 Z2=58 Z3=23 Z4=81 Z5=33 Z6=97 Z7=66 Z8=66即,滿足設計的要求。如下圖示: 根據設計的要求該銑床主運動的傳動路線表達式如下:則其傳動系統(tǒng)示意簡圖為:第4章 傳動件的計算的驗算4.1 計算各齒輪的基本參數 齒形角=200 (由上章計算可知每對齒輪嚙合的模數m都為3,所以其基本參數應是相同的) 齒頂高ha=m=3 工作齒高h=2m=6 頂隙C=0.25m=0.75 齒根圓角半徑=0.38m=1.144.2對齒根彎曲疲勞強度驗算 選擇傳動比最大的一對嚙合齒輪進行驗算,即:Z3與Z4之間的嚙合。 校核計算: 圓周速度V V=2.11 V=2.11m/s 精度等級 由機械設計表12.6 選8級精度 使用系數KA 由機械設計表12.9 KA=1.5 動載系數KV 由機械設計圖12.9 KV=1.15 齒間載荷分配系數KH 由機械設計表12.10,先求: Ft=1845.8 N/mm 100N/mm =1.88-3.2(1/Z1+1/Z2)cos (式12.6) =1.88-3.2(1/23+1/81)cos00 =1.7 =1.7 Z=0.87 Z=0.87 由此可得: KH=1/Z=/0.87 KH=1.32 齒向載荷分布系數KH 由表 12.11 A=1.17,B=0.16,C=0.61 KH=A+B()+C1030 =1.17+0.16 =1.22 KH=1.22 載荷系數K K=KAKVKHKH =1.5 =2.78 K=1.78 彈性系數ZE 由機械設計表12.12 ZE= 節(jié)點區(qū)域系數ZH 由機械設計圖12.16 ZH=2.5 接觸最小安全系數SHmin 由機械設計表12.14 SHmin=1.25 總工作時間th th=10 th=4800h (預期使用壽命10年,每年300個工作日,工作時間占20%) 應力循環(huán)次數NL 由表機械設計12.15,估計107NL109,則指數m=8.78 NL1=NV1= (式12.13) = = =3.34107 NL1=3.34107 原估計應力循環(huán)次數正確 NL2=NL1/i=3.34107/3.5=0.95107 NL=0.95107接觸壽命系數ZN 由機械設計圖12.18 ZN1=1.14ZN2=1.2 許用接觸應力 = (式12.11) = =705.9 =705.9MPa = = =743 =743MPa 驗算: = =736.9=743 =736.9MPa 計算結果表明,接觸疲勞強度較為合適,齒輪尺寸無需調整。 齒根彎曲疲勞強度驗算: 重合度系數Y=0.25+ Y=0.69 齒間載荷分配系數KF 由機械設計表12.10,KF=1/Y=1/0.69=1.45 KF=1.45 齒向載荷分布系數KF b/h=30/(2.252.5)=5.33 由機械設計圖12.14 KF=1.16 載荷系數K K=KAKVKFKF=1.5 K=2.9 齒形系數YFa 由機械設計圖12.21 YFa1=2.68 YFa1=2.24 應力修正系數Ysa 由機械設計圖12.22 Ysa1=1.57 Ysa2=1.78 彎曲疲勞極限 由機械設計圖12.23d =810MPa =810MPa 彎曲最小安全系數 由機械設計表12.14 =1.60 應力循環(huán)次數NL 由表機械設計12.15,估計36NL1010,則指數m=49.91 NL1=NV= (式12.13) = = =3.31107 NL1=3.31107 原估計應力循環(huán)次數正確 NL2=NL1/i=3.31107/3.5=0.95107 NL=0.95107彎曲壽命系數YN 由機械設計圖12.24 YN1=0.91 YN2=1.01尺寸系數YX 由機械設計圖12.25 YX=1.0許用彎曲應力 = (式12.11) = =455.6 =455.6MPa = = =511.3 =511.3MPa 驗算: = =165.5=455.6MPa =165.5MPa = =156.8=511.3MPa =156.8MPa 驗算滿足要求;傳動無嚴重過載,故不作靜強度校核。4.3 軸的設計 4.3.1軸的設計 已知該軸是一簡支轉軸,由電機直接輸入動力,P=3.96KW,轉速n=1440r/min,由直齒輪Z1輸出動力。 直齒輪Z1: 模數m=3,齒數Z=23,接觸齒寬30mm,材料20Cr。 解:
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