減速箱箱體頂面鉆孔的專用機床設計(二)【含CAD圖紙+文檔】
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通過收縮模型選擇性激光燒結來提高精度 N. Raghunath, Pulak M. Pandey 摘要 選擇性激光燒結( SLS )是一種粉末型快速成型過程中部分建摸的選擇性燒結,層粉用CO2激光. 如今,SLS是一個新興的快速制造技術,功能生產小批量部件, 尤其是在航空工業(yè)的應用及快速模具. 因此, SLS成型應具有高準確性,以滿足功能要求. 收縮是一個主要影響因素,準確的補充部分. 以補償收縮, 材料收縮系數(shù)或尺度因子,是計算每個方向,是適用于 STL文件. 金額萎縮遇到被發(fā)現(xiàn)為管的工藝參數(shù),加工過程中不能保存 常數(shù),因為這是一種慣例,在今天的燒結工藝. 在當前工作的關系,收縮和各種工藝參數(shù),即激光功率,光束的速度, 艙口間距,部分床溫度和掃描長度在SLS已進行了調查. 兼容合適尺寸是捏造而非捏造長部件沿X , Y和Z方向,以研究為收縮預計收縮沿X , Y和Z方向,是不是獨立的. 最佳收縮條件得到了最大限度的信噪比( / n )的比例和方差分析( ANOVA )是用以了解 意義過程變數(shù)會影響收縮. 激光功率和掃描長度被發(fā)現(xiàn)是最重要的過程變量的影響在萎縮, X方向. 沿Y方向的激光功率和光束速度的重要參數(shù)和沿Z型光束方向的速度, 艙口間隔和部分床溫都被發(fā)現(xiàn)為最重要因素的萎縮. 實證模型預測收縮沿X , Y , Z方向是以回歸. 所得結果驗證,他們發(fā)現(xiàn)與實驗符合得很好. 一個案例研究臺階一部分標記,并給出顯示收縮模型的發(fā)展,在當前工作 限于更準確的零件. 住宅2006 Elsevier公司有限公司保留所有權利. 1. 介紹 速模 (RP) 或層狀制造業(yè)(LM) 是原型的演變在第三個階段以后手工和真正原型。RP 使用制造a 任何形狀物理(三維) 對象直接 (通常CAD 模型) 從數(shù)字數(shù)據(jù)由快, 高度自動化的和完全靈活的過程。它是重要技術因為它有潛力減少制造業(yè)產品的前置時間由50% 決定, 均勻相對部份復雜是非常高的 1,2 。商業(yè)RP 系統(tǒng)可利用的今天是立體系統(tǒng)(SL), 有選擇性的激光焊接(SLS), 被熔化的證言塑造(FDM), 被碾壓的對象制造業(yè) (LOM) 并且三維打印(3DP), 等。 SLS 是準許引起復合體的RP 技術 3D 分開層數(shù)由層數(shù) 3 。CAD 模型首先tessellated 并且切成0.05-0.3mm 厚度層數(shù)。SLS 用途由re 涂料工傳播在機器的美好的粉末有選擇性地供住宿和掃描了由力量二氧化碳laser 25-50W 這樣, 五谷的表面張力是克服和他們一起被焊接。在激光之前是被掃描的, 整個機器床被加熱對在之下材料的熔點由紅外加熱器使熱量畸變減到最小和促進融合對早先層數(shù),激光力量被調整帶來被選擇搽粉區(qū)域對溫度充足使thepowder 微粒得到焊接。在允許以后充足時刻為被焊接的層數(shù)變冷靜沒有導致重大內部重音, 零件床行動下來一種層數(shù)厚度促進新粉末層數(shù), 傳播由re 涂料工。被焊接的材料構成部分當聯(lián)合國被焊接的粉末保留在它的地方支持構造和可以被清洗和被回收的一次修造是完全的。SLS 可能使用處理任一材料, 假設它是可利用以粉末的形式和那粉末微粒傾向于熔化或焊接當熱是應用的 4 ??赡鼙缓附拥姆勰┎牧鲜蔷酆衔? 被加強的和被填裝的聚合物, 金屬和陶瓷?,F(xiàn)今, RP 涌現(xiàn)作為迅速制造業(yè)技術, 導致功能部份在小批, 特別在航空航天應用和迅速鑿出的裝飾。所以, 有需要那RP 原型如果有高準確性為了保證適當功能要求。但是, RP 的準確性過程難預言照原樣許多的作用不同的因素, 一些并且是相互依賴的。影響RP 原型準確性的因素是嵌石裝飾準確性從CAD 模型, 切算法, 數(shù)據(jù)傳送, 設備行動決議, 粉末 粒度測定, 射線垂距和收縮 5,6 。一部份不精確性的主要起因在SLS 是收縮在焊接期間 5,7 不發(fā)生在制服方式。新層數(shù)的收縮可能被壓抑由現(xiàn)有的部份基體。另外, 區(qū)域在上流溫度傾向于收縮更比那些在更低溫度和部份幾何學 譬如厚實的墻壁或部分可能增加收縮。補嘗收縮, 一個物質收縮系數(shù)被計算和換算系數(shù)被申請在各個方向向STL 文件 7 。收效的幾何可能是輕微地過大的比較有名無實的幾何, 根據(jù)換算系數(shù)使用了。幾企圖被做了改進 RP 的準確性分開由控制作用收縮。Wang 5 談論了二最重要參量即收縮和射線抵銷了為SLS 過程。慣例為收縮和射線垂距是獲得在可能被使用為稱的他的工作 CAD 模型。納爾遜 8 等開發(fā)了一維熱 SLS 過程調動模型為預言焊接深度在聚碳酸酯纖維粉末。他們并且舉辦了實驗性研究確認他們的模仿研究結果。威廉斯和Deckard 9 使用了分析和實驗性方法學習能量密度, 斑點的作用直徑和延遲在SLS 平均密度和力量零件。他們的研究結果顯示那以在能量的增量密度和斑點直徑那里是在密度的增量和 SLS 原型力量。那里存在范圍給最大密度和力量的延遲時間。本文不應付直接地收縮或 SLS 原型瑕疵。 Wang 等 10 之間調查了關系崗位治療收縮和各種各樣的處理參量為立體系統(tǒng) 由使用最小二乘法方法。他們結束那, 作為綠色狀態(tài)的治療的程度原型增量, 收縮遇到減少。他們并且發(fā)現(xiàn)那治療程度是laser 的作用力量、層數(shù)瀝青、掃瞄瀝青和掃描速度。1 . 采用快速成型( RP )或分層制造( LM )的,是第三個階段的演變后成型手冊 虛擬樣機. RP是用來編造一個物理(三維)反對任何形狀直接(通常是CAD模型) ,從數(shù)值數(shù)據(jù) 一個快速,自動化程度高,而且完全靈活的進程. 這是一個非常重要的技術,因為它有潛力,降低制造所需時間的產品最多 50% ,甚至相對復雜,一部分是非常高1,2 . 商業(yè)原型系統(tǒng)可今天是固化法( SL ) ,選擇性激光燒結( SLS ) ,熔融沉積造型法( FDM ) 疊層實體制造( LOM技術) ,三維印刷( 3dp ) 補充等,是一種快速成型技術,它可以生成復雜的三維零件逐層3 . 一個CAD模型,是第一格,并切成片層0.05 - 0.3mm的厚度. 補充用途細粉是散布重新涂布機床掃描和選擇性的二氧化碳 激光功率25 50w ,這種表面張力的是谷物和克服它們燒結在一起. 在激光掃描 整個機床被加熱到僅低于熔點的物質通過紅外線爐,以減少 熱變形和促進融合上一層. 激光功率調整,使選粉區(qū)氣溫僅足以粉末顆粒 得到燒結. 允許后,有足夠時間對燒結層降溫,沒有造成重大的內部講, 部分床動作下跌一層厚度為新的粉層,散布重新涂布. 燒結材料構成的一部分,而聯(lián)合國粉末燒結仍然在地方支持的結構和可 被清除干凈和循環(huán)一旦興建完成. 補充,可以用來加工任何材料, 只要它是在現(xiàn)有形式的粉末,粉末顆粒傾向于熔斷器或燒結,當H 吃應用4 . 粉體材料,可以燒結是高分子材料,鋼筋和填充聚合物,金屬和陶瓷. 如今,反相是一個新興的快速制造技術,生產的功能部件,小批量, 尤其是在航空工業(yè)的應用及快速模具. 因此,有必要使原型樣機應具有較高的精度,以確保適當?shù)墓δ芤? 然而, 準確的成型過程是難以預測的,因為它是一種功能,許多不同的因素, 其中有些還相互依存. 的影響因素,準確性和RP原型精度鑲嵌從CAD模型切片算法, 數(shù)據(jù)傳輸裝置的議案決議,粉末顆粒,光束偏移和收縮5,6. 主要原因之一,部分誤差在SLS是收縮燒結過程 5,7 不發(fā)生 一個統(tǒng)一的方式. 萎縮的一個新的層,可受制于現(xiàn)有基板部分. 此外, 地區(qū)高溫趨于萎縮比在較低溫度和幾何部分,如厚厚的墻 或路段可以增加收縮. 以補償收縮, 材料收縮系數(shù)的計算方法和調整系數(shù)適用于每個方向的STL文件7 . 由此幾何可以略過與名義幾何,取決于比例因子使用. 已做了一些嘗試,以提高準確性的RP零件的控制作用萎縮. 王5討論兩個最重要的參數(shù),即收縮束抵消為補充的過程. 公式為收縮束抵消第七二三在他的工作中,可以用于按比例增加 CAD模型. 納爾遜等. 8發(fā)達的一維傳熱模型燒結工藝燒結預測深處聚碳酸酯粉末. 他們還進行了實驗研究,以驗證其仿真結果. 威廉斯和德卡德9用來分析和實驗方法,研究了不同能量密度, 光斑直徑和延誤平均密度和強度的補充部分. 他們的研究結果表明,隨著能量密度和光斑直徑有增加,密度和強度 SLS成型. 但存在著一系列的延遲時間,讓最高密度和強度. 本文并不直接打交道萎縮或缺損SLS成型. 王等. 10調查關系后固化收縮率和各種工藝參數(shù)固化用最小二乘法. 他們的結論是,隨著固化程度的綠州原型增加,我們遇到的萎縮而減少. 他們還發(fā)現(xiàn),固化程度,是一個功能的激光功率,層瀝青,瀝青掃描,掃描速度. 根據(jù)Childs等. 11分析了散熱和致密粉末燒結過程中無定形聚碳酸酯. 他們的分析表明,致密和線性精度由于燒結大多變化敏感的活化 能源和熱容量的聚合物. 粉末床密度和粉層厚度被列為次要因素,對線性精度. 楊等. 12提出補償試件的X , Y號 和Z軸,以彌補因形狀扭曲所造成的相位變化,在燒結過程中的收縮率 已經測實驗. 與收縮率,一套方程提議,讓規(guī)模因素的X , Y號 與Z軸. 規(guī)模因素,從提出建設補償試件的X , Y , 和Z軸滿足要求的尺寸精度,即使有變化,在建設位置和大小 的補充部分. 他們的工作主要側重于研究地點部分床的一部分,不求萎縮 變化工藝參數(shù). 傣族逸夫13提出了有限元分析,以觀察激光掃描方式對殘余熱 應力和變形. 他們的結論是出平面扭曲了一層, 加工一個移動的激光束,可以達到最小的一個正確選擇激光掃描模式. 他們還報告說,掃描模式,有其悠久的掃描方向平行一軸 導致一個鞍形畸變. 沿著漫長的掃描方向,畸變是凹面向下,而凹面向上垂直方向. 寧等. 14提出了智能參數(shù)遴選制度,直接金屬激光燒結(燒結)的過程. 他們的系統(tǒng)幫助用戶選擇最佳參數(shù)值,處理時間,力學性能,幾何精度及表面粗糙度. 他們研制了一種基于前饋神經網(wǎng)絡與BP算法,以達到更好的映射 之間的工藝參數(shù)和性能的一部分. 他們研制的系統(tǒng)可確定最合適的參數(shù)設置包含工藝參數(shù)和預測結果,由 建立數(shù)據(jù)庫,根據(jù)不同的工藝要求,自動. 劉文斌等. 15提出了用有限元法模擬步進階梯效應所致收縮的物質,通過逐層地成型工序. 他們報告說,該層有一個很小的初步擴展,然后大量萎縮. 他們得出結論認為,光照強度沒有明顯影響梯控制. 減少厚度的影響階梯式步進著. 寧等. 16進行了一系列實驗,燒結過程中找到的影響艙口長度對材料的各向異性, 異質性和力量的一部分. 他們得出結論認為,短期艙口線造成嚴重收縮,變得不太均勻. 這是從文獻上面那一部分精度的影響是高度收縮. 激光功率,光束速度和層厚度有顯著影響收縮固化10 . 寧等. 16提出一種算法,以找出最佳的孵化方向的一個典型層考慮收縮作為 功能艙口的長度. 許多研究者 5,12,13,15,16 集中研究的準確性和失真在SLS過程,或是用有限元素分析或 他們提出的一個因素在X , Y , Z方向規(guī)模的STL文件. 任何企圖似乎是在作者的知識學習效果的工藝參數(shù)對收縮的SLS過程 其中一個主要原因是失誤. 因此,目前的工作,目的在找出影響參數(shù),即激光功率,光束的速度,艙口間距 部分床溫度和掃描長度收縮更好的準確性. 實驗計劃用口的l16b直交. 差異百分比維CAD模型與原型裝配沿X , Y和Z軸被視為反應. 收盤/氮比和方差是用來分析的主要作用,并獲得最佳參數(shù)精度最高. 回歸模型的比例縮沿X , Y和Z軸的發(fā)展規(guī)模的STL文件,為更好的準確性. 確認試驗,是進行驗證的發(fā)展模式,在適宜水平的參數(shù). 案例研究的一個基準成分,還向獲得信心 2 . 規(guī)劃實驗, 實驗計劃用Taguchi方法,因為它被認為是一種有力的工具,當 一個過程,是受一些參數(shù). 經典方法實驗規(guī)劃(階乘設計,分數(shù)階乘設計 等)的大量實驗,要進行大量的工藝參數(shù)增加, 這是困難的,較為費時,而且還導致成本較高,因為這是個案,與反相. 為了解決這個問題, 田口提出了一項實驗計劃,在職權直交使不同組合參數(shù)及其水平 每個實驗17,18. 根據(jù)這項技術,整個參數(shù)空間中研究最少實驗次數(shù). 簡介田口方法介紹如下. 2.1 . 田口方法田口方法利用三大步驟,即系統(tǒng)設計, 參數(shù)設計和公差設計優(yōu)化的一個過程或產品. 在系統(tǒng)設計時,科學和工程技術知識應用于生產的一個基本功能樣機的設計. 它包含選擇的材料,零部件,生產設備,工藝參數(shù)值, 等下,對系統(tǒng)的設計是參數(shù)化設計, 它是用來優(yōu)化設置工藝參數(shù)值,以提高質量為特征. 最后一步的優(yōu)化公差設計, 用于測定和分析公差左右最佳設定推薦的參數(shù)設計 17,18 . 為了提高測量精度,在SLS過程中, 參數(shù)設計提出口,是通過在現(xiàn)有的工作,為建模萎縮. 2.2 . 詳情實驗具有兼容30和30mm截面具有不同長度(即相同掃描長度)被選為 標本. 所使用的材料在目前的工作是聚酰胺粉刷新率30:70的新鮮和使用粉末. 靶場激光功率, 束速度和孵化間距選擇基于最大能量密度(下面) ,因為更高能量密度的原因 降解材料. E=P/V*HS其中E是能量密度j/mm2 , P是激光功率W號 五是束速度毫米/ S和協(xié)艙口間距毫米. 從自己的經驗中燒結,沒有出現(xiàn)如電子交易的總值低于1腹,回籠飼養(yǎng)和降解聚合物開始 上述4.8腹,回籠飼養(yǎng). 因此射程的激光功率,光束的速度和孵化間距選為24 3236 , 3000年至4500年毫米/秒和0.22-0.28毫米. 現(xiàn)象蜷曲觀察時,部分床溫度低于175 1C及是否超越 178 1C中,結塊現(xiàn)象發(fā)生. 結塊現(xiàn)象,是一個在該粉末顆粒堅守在一起,大量的粉狀作為整 而且動作recoater . 各種掃描長度是適當選取的是相同長度的部分沿X方向. 激光光斑大小一直維持固定的,并且同樣為0.6毫米. 各個層次的不同參數(shù),在當前工作中,載列于表1 . 本研究中 l16b直交18五個欄目, 16個整齊的是使用的是列于表2 . 選擇合適的正交表,總自由度需要加以計算. 自由度中的數(shù)字比較來加以區(qū)分的設計參數(shù). 舉例來說,一個四層高的設計參數(shù)為:三個自由度. 因此,在當前的工作,總的自由度是16 , 由于15日至5參數(shù),有四個層次,一個整體8.379 18 . 基本上, 自由度為直交應大于或至少等于若干設計參數(shù). 每個參數(shù)是分配給每個欄直交,所以16個參數(shù)組合的復本. 因此, 16只實驗學習所需的全部參數(shù)空間使用l16b直交. 標本模型,在親/工程師和輸出為STL文件. 這些STL文件輸入軟件法寶,無結垢萎縮,而陣地 建設方向標本固定. 那么STL文件檢查錯誤和維修. 一旦調整的方向和位置是固定的, 標本都是進口成型的工具軟件和切成片層厚度為0.15mm . 切片,然后檔案更正(修復錯誤) ,并轉移給機器. 標本制作四套,有不同的部分,床溫在每一套. 標本置于中心附近的部分床(如圖. 1 )掃描和沿X方向. 該標本制作列圖. 2 . 尺寸制作標本的測定采用螺紋(至少計數(shù)0.01毫米)沿X , Y , Z方向. 每一個層面是以3倍,而平均是考慮. 收縮率( 81.66% ) ,每個試樣的一個方向是計算用下列公式計算16 : 百分比收縮凡信用證是原尺寸的CAD模型和LM是測量尺寸. 2.3 . 實驗數(shù)據(jù)分析實驗數(shù)據(jù)分析利用S /氮比和60.8% . 基于結果的收盤/氮比和變異 最佳參數(shù)設置,為更好的精度,獲得驗證. 回歸模型來得到補償?shù)囊蛩?任何一套工藝參數(shù). 2.3.1 . 分析用S /氮比Taguchi方法,硫/氮比,是衡量質量特性偏離理想值. theterm信號,是理想的價值(指)及噪音是不可取值(標準偏差的平均值)為 輸出特性17 . 長/氮比( z )的定義為凡m.s.d. 是均值-方差的輸出特性. 收縮是主導現(xiàn)象,在SLS導致偏差尺寸從理想層面( CAD模型) . 部分可以建立更好的精度,如果收縮的影響降低. 所以,愈低愈好型硫/氮比的是用分析的準確性更高. 對于規(guī)模較小的情況更好,而S /氮比得到17其中N為總人數(shù)中的實驗直交和彝族的平均百分比萎縮 為均值實驗. 收盤/氮比為每個實驗和計算列于表3 . 影響的一個因素水平的定義是有偏差的原因,從整體的意思. 整體平均收盤/氮比(米)的實驗中的計算17 凡子是指收盤/氮比的條斑紫菜的實驗. 所有四個層次,每一個要素都同樣代表在16個實驗. 因此, M是一個平衡的整體意思,對整個實驗. 由于實驗設計是正交的, 它可以單獨進行了各因素的影響,在每個級別18 . 平均響應的平均質量特性,為每一個參數(shù),在不同的層面. 收盤/氮比和收縮率( % )為每個參數(shù)在每一個層面,可以計算出平均收盤/氮比和干縮 ( % )分別為60%,21%的實驗. 舉例來說, 平均百分比為收縮束速度1級,可以按平均收縮率( % )從實驗 1月5日, 9日和13日. 收縮率( % )為每個參數(shù)在每個級別的計算方法. 這些也稱為主效應. 無花果樹. 3-5顯示收縮( % )反應(主效應)沿X , Y , Z方向分別. 理想的產品或過程只會對經營者的信號,將不受隨機噪聲因素. 因此,硫/氮比的是要最大化. 根據(jù)S / N分析,最優(yōu)參數(shù)最低收縮刊載于表4 . 從主要情節(jié)效應(圖3-5 )據(jù)認為是減少收縮,隨著能量密度 增加. 增加能量密度增加的原因,在深度和寬度的激光掃描線10 . 因此,尺寸的燒結部分略有超限接近于理想的尺寸,待冷卻后. 增加能量密度,也導致溫度上升,在治療方面,導致數(shù)量減少結晶19,20. 減少的原因,結晶度下降,收縮. 同樣的趨勢已經報道了王等. 10固化過程中,當光用. 威廉和德卡德9報道,有增加原型密度增加能量密度,但 報道沒有什么明確的收縮. 威廉和德卡德9也沒有用變異結晶,在其計算機/數(shù)學模型由于轉變溫度 這可能是一個重要原因,減少收縮. 原因增加密度,在試點工作,也報道了威廉和德卡德9與數(shù)家可能 要原因在于效果融合聚碳酸酯粒子,而燒結moreeffective在較高溫度范圍 相比減少結晶冷卻,而導致減少收縮19 ,隨著能量密度使用 他們的工作(酚醛倍) ,即大約4-5倍,比能量密度( 10-48倍)的使用本 工作. 兩個聚合物,即聚碳酸酯和聚酰胺,也擁有不同的屬性,在不同溫度范圍. 增加部分床層溫度降低,冷卻速度,讓時間的分子排列命令, 結果增加0.0076 . 增加原因結晶增加收縮. 短艙口線結果更嚴重萎縮沿孵( x )的方向發(fā)展. 當掃描長度雖小, 燒結粉沒有足夠的時間來冷靜,因為它吸收能量轉移由相鄰掃描線 16 . 因此,較低的冷卻速率導致增加收縮. 據(jù)觀察,收縮率( % ) ,是較為z方向比X和Y方向,大概是由于 以重量的連續(xù)層. 收縮并不完全相同沿X , Y和Z軸,因為激光掃描是沿x方向的部分是沿著Z軸方向. 2.3.2 . 方差分析變異是一個標準的統(tǒng)計技術來解釋實驗結果. 它是一種廣泛用于識別性能組參數(shù)進行調查. 目的是變異調查參數(shù),其合并總變異很大. 高三酸甘油酯,總平方和( SST )的計算17 其中M是整體平均收盤/氮比. 總平方溫偏差分為兩個來源17 如果是自衛(wèi)干擾的平方偏差為每個設計參數(shù),是由 這里是國民黨的一些重要參數(shù)和L是多個層面上的各種參數(shù). 自我評估是平方誤差或無匯集因素 這是平方對應于微不足道的因素. 平均平方因子( msj )或誤差( MSE )被發(fā)現(xiàn)除以其平方與其度 自由. 貢獻率( R )和F值,每一格的設計參數(shù),給出了17 如果因素是高度的影響反應過程中, 那么, F值較大,是用來排名的因素17 . 獲得殲值萎縮,在X , Y , Z方向,在目前的工作列于表5-7 . 由此可以看到形式表5 ,掃描長度和激光功率是最重要的參數(shù)萎縮 X方向. 激光功率和光束速度是最重要的參數(shù),影響收縮,在Y方向,由于表 6 . 部分床溫,束速度和孵化間距的重要參數(shù)收縮z方向(表7 ) . 2.4 . 實證模型推導每個組合參數(shù)設定l16b矩陣,收縮百分比值在x , Y和Z方向已經列(見表3 ) . 實證模型所得出的線性回歸用標準統(tǒng)計軟件. 微不足道(匯集)參數(shù)受到忽視,而這些衍生型號. 建立的模型預測收縮( 81.66% ) ,任何一套參數(shù)登攀的STL文件,為更好 準確性. 這些結垢因素( SX系列, Sy和綏中% ) ,以補償收縮沿X , Y和Z方向的,由于下面 凡罐是激光功率在W ,喇曼光束速度毫米/秒, 協(xié)艙口間距毫米 結核病是部分床溫一號和LS是掃描長度毫米. .5 . 確認測試確認中進行實驗,以驗證開發(fā)的實證模型. 各級工藝參數(shù)選定的確認測試的最佳參數(shù)列于表4 . 估計收縮率( % )用最優(yōu)水平的設計參數(shù),預計下降的幅度給予 以下21 .在上述三種狀況. ( 14 ) - ( 16 ) , Sm的,是整體平均萎縮,收盤是我的意思收縮率( % ) ,在最佳水平, 國民黨的一些主要設計參數(shù)是影響質量特性, 六限額; doee日R是希爾價值dofe是自由度的誤差項和VE是方差 誤差項. 有效人數(shù)原位上述三個狀況. ( 14 ) - ( 16 ) , Sm的,是整體平均萎縮,收盤是我的意思收縮率( % ) ,在最佳水平, 國民黨的一些主要設計參數(shù)是影響質量特性, 六限額; doee日R是希爾價值dofe是自由度的誤差項和VE是方差 誤差項. 有效人數(shù) 那里是dofm自由度的意思是永遠1 dofi是自由度 的重要參數(shù). 預計收縮率( % ) ,在優(yōu)化的參數(shù)集計算的有效性. ( 14 ) - ( 17 ) . 表8和無花果. 6顯示了比較預期萎縮,從預言的有效性. ( 14 ) - ( 17 ) ,在90%的信心水平與實測值萎縮確認實驗. 良好的協(xié)議,預期和實際收縮,是觀察. 然而,在不同的收縮,預計在Y方向是更多. 這可能是由于一些其他因素或互動 這是沒有考慮到目前的研究,也是影響收縮在Y方向. 實驗結果證實有效的事前分析與設計有關的工藝參數(shù)與收縮率( % ) 3 . 案例研究 一個基準部分是裝配和測量的準確性有信心. 合議庭一部分標記列圖. 7有人在文獻22的SLS . 這部分是捏造的兩套. 在第一盤的一部分,是屬于虛構的參數(shù)和結垢因素,建議由機器制造商更好的準確性.預測方差(見表4 )和相應的結垢因素,從發(fā)達國家的模式. 典型尺寸的部分(顯示于圖. 8 )測量和比較理想的( CAD模型)尺寸. 比較尺寸的零件CAD模型尺寸列于表10 . 該指數(shù)改善的準確性(保險)的一個方面,一個部分是可以界定 而東風方面,是理想的CAD模型, ddsm尺寸是獲得使用收縮發(fā)展模式的靶場是獲得尺寸收縮時提出的因素機 制造商采用. 從表10中可以看出,部分生產采用的發(fā)展模式更準確比部分 裝配用尺度因子提議由機器制造. 這可從表10的差別CAD模型尺寸和幾何尺寸的編造 部分略高,在一些地方(如表示,與 ,沿X方向在B ,第H , J , K號 O和P表10 ) . 這大概是由于兩個原因,掃描長度是可變的,但同時預測值萎縮了 掃描平均長度考慮. 可以看出,從表10 ( A1型, E1類,咪唑受體, N1 O1群和P1 ) ,兩者之間CAD模型的尺寸和幾何尺寸的裝配零件也稍 高(標明*沿Y方向) . . 這大概是由于不考慮相互作用的一個名詞或其他一些可變因素可能會影響收縮. 這個方向發(fā)展. 此外,它也可以觀察到,某些零件裝配與最佳參數(shù)更準確地在X和Y方向 但略有差異的觀察尺寸沿Z軸方向. 這是由于畸變產生高能量密度. 此外還發(fā)現(xiàn),一些燒粉得到堅持樣機在裝配優(yōu)化的參數(shù)集和 是因過度燒結. 總體而言,零件裝配用結垢因素計算出來的發(fā)展模式收縮發(fā)現(xiàn)有較為準確的. 4 . 結論 在當前工作的關系,收縮和各種工藝參數(shù),即激光功率,光束的速度, 艙口間距,部分床溫度和掃描長度的發(fā)展. 長方體被選為樣本,而thanlong帶沿X , Y和Z方向,因為根據(jù)預計,收縮沿X , Y和Z方向,是不是獨立的. Taguchi方法是采用實驗設計和實驗數(shù)據(jù)分析,是成功地做到了最大限度收盤/氮 比例為60.8% . 預測模型的發(fā)展是吻合的實驗結果. 一個案例研究成功,以顯示效果的發(fā)展模式,為提高控制精度SLS成型. 使用結果楊等. 12隨著這項工作,增加有益的兩次嘗試. 參考:1林東范,森森布demov ,快速制造技術:技術與應用快速成型與快速模具,螺旋藻, 倫敦有限公司, 2001 . 2 c.k. 蔡氏, k.f. 鴻,快速成型技術:原理與應用在制造業(yè),微波, 1997 .3 p.k. venuvinod ,文馬,快速成型:激光和其他技術, Kluwer學術出版社, 2004 .4理kruth頁,十王,湯匙laoui石蒜,掃描,激光,材料選擇性激光燒結 裝配自動化23 ( 4 ) ( 2003 ) 357-371 . 5王十,校準收縮束抵消在SLS快速成型學報5 ( 3 ) ( 1999 ) 129-133 .6 n.p. karapatis , j.p.s. 面包車griethuysen ,鋼筋格拉爾東,直接快速模具:審查目前的研究,快速原型技術學報4 ( 2 ) ( 1998年) 1977年至1989年. 7林東范,森森布迪莫夫要求, F拉康,選擇性激光燒結:應用和技術能力, 日刊制造工程學213 ( 1999 ) 435-449 .8祺納爾遜,國會雪,海馬 巴洛案件 beaman ,陳虹馬克西,靜脈 bourell ,型號選擇性激光燒結聚碳酸酯,工業(yè)工程與化學研究32 ( 1993 ) 2305年至2317年. 9林君威廉斯,朝仁德卡德進步的影響模型選定參數(shù)的補充過程中, 快速原型技術學報4 ( 2 ) ( 1998 ) 90-100 . 10 w.l. 王楚明 切赫, j.y.h. 傅石蒜,魯,影響工藝參數(shù)對固化收縮部分,材料與設計17 ( 4 ) ( 1996 ) 205至213 . 11 t.h.c. 根據(jù)Childs ,米貝爾g.r. 萊德,甲tontowi ,選擇性激光燒結非晶聚合物模擬計算和實驗,期刊工程制造213 ( 1999 ) 333-349 . 12浩然楊,第黃榮松,史紹熙 李一項研究,補償收縮的補充過程中采用正交試驗法, 國際雜志機床制造42 ( 2002 ) 1203年至1212年.13戴廣石蒜,蕭伯納,失真度最小的激光加工零件,通過控制激光掃描模式 快速原型雜志8 ( 5 ) ( 2002 ) 270-276 . 14頤寧j.y.h. 傅, * 發(fā)h.t. 蕙,多參數(shù)智能系統(tǒng)的直接金屬激光燒結工藝, 國際雜志上的研究生產42 ( 1 ) ( 2004 ) 183-199 . 15 29委員會文斌l.y. 翠瞪羚清,有研究的樓梯效應誘導材料收縮,快速成型, 快速原型學報11 ( 2 ) ( 2005 ) 82-89 . 16頤寧* 發(fā)j.y.h. 復,控制效果艙口長度對材料性能的直接激光燒結過程中, 日刊制造工程學219 ( 2005 ) 15-25 .17 w.h. 楊波濤 理事長,設計切削參數(shù)優(yōu)化車削基于Taguchi方法 日刊材料加工技術84 ( 1998 ) 122-129 . 18 t.p. 巴格齊,田口方法解釋說,家Prentice霍爾印度, 1993年. 19樁 ogorkiewicz ,工程性能的熱塑性塑料,微波, 1970 .20 t.h.c. 根據(jù)Childs ,金融穩(wěn)定與巴塞爾tontowi ,選擇性激光燒結技術的結晶和玻璃填充聚合物結晶:實驗與模擬 日刊制造工程學215 ( 2001 ) 1481年至1495年.21 r.k. 羅伊,底漆田口方法,學會制造工程師, 1990 . 22導吉布森,軟件解決方案快速成型,專業(yè)工程出版有限公司和埋葬圣edmunds ,英國, 2002年.
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