裝配圖網(wǎng) > 圖紙?jiān)O(shè)計(jì) > 畢設(shè)全套 > 履帶拖拉機(jī)無級變速器設(shè)計(jì)（行星機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)）【含CAD圖紙?jiān)次募?/div>

5（即在承受相同的載荷條件下）。（2）傳動效率高，由于行星齒輪傳動結(jié)構(gòu)的對稱性，即它有數(shù)個均勻分布的行星輪，使得作用于中心輪和轉(zhuǎn)臂軸承中的反作用力可以相互平衡，從而有利于達(dá)到提高傳動效率的作用。在傳動類型選擇恰當(dāng)，結(jié)構(gòu)布置合理的情況下，其效率值可以達(dá)到 0.97—0.99。（3）傳動比大，可以實(shí)現(xiàn)運(yùn)動的合成與分解，只要適當(dāng)選擇行星輪傳動的類型及配齒方案，便可以用少數(shù)幾個齒輪獲得較大的傳動比。在僅作為傳遞運(yùn)動的行星齒輪傳動中，其傳動比可以達(dá)到幾千。應(yīng)該指出，行星齒輪在其傳動比很大時，仍然可以保持結(jié)構(gòu)緊湊，質(zhì)量小，體積小等許多優(yōu)點(diǎn)。而且，它還可以實(shí)現(xiàn)運(yùn)動的合成與分解以及實(shí)現(xiàn)各種變速的復(fù)雜運(yùn)動。（4）運(yùn)動平穩(wěn)，抗沖擊和振動力強(qiáng)，由于采用了數(shù)個結(jié)構(gòu)相同的行星輪，均勻地分布于中心輪的周圍，從而可以使行星輪與轉(zhuǎn)臂的慣性力相平衡。同時，也可以使參與嚙合和齒數(shù)增多，故行星齒輪傳動的運(yùn)動平穩(wěn)。抵抗沖擊和振動力強(qiáng)，工作可靠。10（5）行星齒輪式變速箱中的每一個旋轉(zhuǎn)構(gòu)件，沒有必要也不能用軸承支承起來.對于一個行星排，如果把太陽輪、齒圈和行星架都用軸承來支承，則由于不可避免的制造誤差反而加劇每個行星輪的載荷不均勻程度，同時還給制造帶來麻煩。采用浮動的結(jié)構(gòu)，利用行星輪、太陽輪、齒圈之間的相互作用力平衡來自動調(diào)整太陽輪、行星輪和齒圈的相對位置，可均衡各行星輪的載荷。一般情況下，齒圈是無法用軸承支承的，因此都是套在行星輪上而沒有固定的軸承支承。行星架質(zhì)量大，偏置后旋轉(zhuǎn)時產(chǎn)生較大的離心力，故一般要用軸承來支承。一般，行星齒輪式變速箱中有一根慣穿全箱的中心軸或幾段連成的中心軸。這根軸的兩端用軸承支承在箱體中，而中間構(gòu)件的軸承就裝在此中心軸上。所有的行星排的齒圈都是浮動的；中心軸左端用滾珠軸承支承在殼體中；太陽輪固定在中心軸上。（6）行星變速箱中的需要冷卻、潤滑的地方有制動器和離合器的摩擦片、行星輪軸承、旋轉(zhuǎn)軸承和齒輪等。為了保證供給足夠的潤滑油，一般多采用強(qiáng)制潤滑。為了保證行星輪滾針軸承各處都得到良好的潤滑，行星輪軸上通向軸承的徑向油孔都朝向中間，進(jìn)入滾針軸承的有從行星輪兩側(cè)墊片的間隙處噴出，兩側(cè)墊片側(cè)面開有潤滑油溝槽。行星齒輪變速箱要用潤滑油的地方很多，油路的分支很多，為使各處都可以得到從分的潤滑油，一般采用節(jié)流孔來分配到各處的油量?？傊?，隨著行星傳動技術(shù)的迅速發(fā)展，目前，高速漸開線行星齒輪傳動裝置所傳遞的功率已經(jīng)達(dá)到 20000KW，輸出的轉(zhuǎn)矩已經(jīng)到到。據(jù)有關(guān)材mKN?450料介紹，人們認(rèn)為目前的行星齒輪傳動技術(shù)的發(fā)展有：（1）標(biāo)準(zhǔn)化，多品種，目前世界上已經(jīng)有 50 多個漸開線行星齒輪傳動系列設(shè)計(jì)；而且還演化出多種形式的行星減速器、差速器和行星變速器等多品種的產(chǎn)品。（2）硬齒面、高精度，行星傳動機(jī)構(gòu)中的齒輪廣泛采用滲碳和氮化等化學(xué)處理。齒輪精度一般都在 6 級以上。顯然，采用硬齒面、高精度有利于進(jìn)一步提高承載力，使齒輪尺寸變得更小。（3）高轉(zhuǎn)速、大功率，行星齒輪傳動機(jī)構(gòu)在高速傳動中，其傳動的功率也越來越大。（4）大規(guī)格、大轉(zhuǎn)矩，在中低速、重載傳動中，傳動大轉(zhuǎn)矩的大規(guī)格的行星齒輪傳動已經(jīng)有了較大的發(fā)展。行星齒輪傳動的缺點(diǎn)是：材料優(yōu)質(zhì)、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、制造和安裝困難。但隨著人們對行星傳動技術(shù)的進(jìn)一步深入地了解和掌握以及對國外行星傳動技術(shù)的吸收，從而使其傳動結(jié)構(gòu)和均載方式都不斷完善，同時生產(chǎn)工藝水平也不斷提高。因此，對于它的制造安裝問題，目前已經(jīng)不再看作是一件什么困難的事。11§2.2 行星齒輪的尺寸計(jì)算由設(shè)計(jì)要求選得特性系數(shù) K=3，由參考文獻(xiàn)[20] ，為了加工和取得較大的承載能力取行星輪的個數(shù) Cs=3，取 =20 ， =19 ， =58 ， =3.9AZBCZBAXi因?yàn)?≦4，太陽輪負(fù)變位，行星齒輪和內(nèi)齒圈正變位。，角變BAXi C??位采用不等角變位。預(yù)計(jì)的適用的嚙合角在左右。取。0202§2.2.1 按接觸強(qiáng)度計(jì)算 A—C 的中心距和模數(shù)輸入轉(zhuǎn)矩為 T=9550 =9550 =440Nmnp23016?由參考文獻(xiàn)[20] ，記載荷不均勻系數(shù)為 1.15。在一對 A—C 傳動中，太陽輪傳遞的轉(zhuǎn)矩為 =168.72NmCSIAKT??齒數(shù)比為 U= =Z95.021太陽輪和行星輪的材料選用 20CrMnTi，滲碳淬火。由參考文獻(xiàn)[20]得表面的硬度為 57—61HRC，芯部的硬度為 35—40HRC。 =1450， =400 ?minHminFl所以 =0.9 =0.9 1450=1305?HP?minHN2取齒寬系數(shù)為 =0.8，載荷系數(shù) K=1.8 。a?按齒面強(qiáng)度計(jì)算中心距A= （2—1）32)1(HPaAadKTUA???由參考文獻(xiàn)[20]得 =483 故 A=483（0.95+1）=58.1mm a模數(shù) m= =3.02 取模數(shù)為 3.5 2019.58??則 A—C 傳動的未變時的中心距 = （ = （19+20）AC2m)CAZ?25.3所以 =68.25 a按預(yù)取的嚙合角，可以得到 A—C 傳動的中心距變位系數(shù) =02 yAC12=0.2 計(jì)算 A—C 傳動的變位系數(shù)： )1)((21,???COSZA（2—2）?inviZXCA????ta2)(02569.413.037.tan''' ???CAACiv 96020?oo .2tan.5.)(?oCAZX由參考文獻(xiàn)[20] 可知在許用的區(qū)域內(nèi)。由傳動可得，6.0??AX.C計(jì)算 C—B 的傳動中心距變動系數(shù) 和嚙合角。CBY'CB?C—B 的傳動未變時 25.68)195(2.3)(2?????CZma.0.687'?yBCB故''' 2437cos25coscos oCa????6.0?CX圖 2—1 齒輪幾何尺寸的計(jì)算項(xiàng) 目 A B C齒數(shù) 20 19 58變位系數(shù) -0.6 0.6 0.6模數(shù) 3.5 3.5 3.5節(jié)圓直徑 60 57 174嚙合角 “'2437O“'2437O“'2437O13齒頂高 1.2 4.8 4.8齒根高 1.95 5.55 5.55中心距 70 70 70校核 A—C 傳動的接觸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度計(jì)算接觸應(yīng)力的基本值（2—3）ubdFZtEH)1(10 ??????NmzdTFt 411 07.25.34420??重合度的計(jì)算公式：得)tan(t)tan(t1 '2'1 ????? ????ZZ由參考文獻(xiàn)[20]得由參考文獻(xiàn) [20]得 53.1??? 95.0? 2.819mNE?由參考文獻(xiàn)[20] 查得 32.HZ HPH ?? ?????? 5.297.0)5(6.418195.00齒輪彎曲強(qiáng)度的計(jì)算齒根的彎曲應(yīng)力而???FHVAFK???0 ??HF?和由以下兩個式子確定?FK?H（2—4） b?????)1(（2—5）?由參考文獻(xiàn)[20] 得 1?HF 53.07.5.01??mzdaA?由參考文獻(xiàn)[20] 得 23.b?2.)23.(????FK.1?HK第三章離合器的設(shè)計(jì)與計(jì)算§3.1 離合器的特點(diǎn)分析§3.1.1 摩擦離合器的作用14摩擦離合器是一種依靠主，從動部分之間的摩擦來傳遞動力且可以分離的裝置。它包括主動部分，從動部分，壓緊機(jī)構(gòu)和操縱機(jī)構(gòu)等四部分組成。主，從動部分和壓緊機(jī)構(gòu)是保證離合器處于結(jié)合狀態(tài)并可以傳遞動力的基本結(jié)構(gòu)，操縱機(jī)構(gòu)是使離合器主，從部分分離的裝置。離合器的主要功用是切斷和實(shí)現(xiàn)發(fā)動機(jī)對傳動系的動力傳遞，保證汽車起步時發(fā)動機(jī)與傳動系的平順結(jié)合，確保汽車的平順起步；在換擋時將發(fā)動機(jī)與傳動系分離，減少變速器中換擋齒輪之間的沖擊；在工作中受到較大的動載荷時，可以限制傳動系所承受的最大轉(zhuǎn)矩，以防止傳動系各零部件因過載而損壞；有效的降低傳動系中的振動和噪聲。為了保證離合器具有良好的工作性，應(yīng)滿足以下要求：（1）在任何行駛條件下，既可以有效地傳遞發(fā)動機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩，并有適當(dāng)?shù)霓D(zhuǎn)矩儲備，又可以防止傳動系過載。(2) 結(jié)合時要完全，平順，柔和，保證汽車起步時沒有抖動和叢集、沖擊。（3）分離時要迅速，徹底。（4）從動部分轉(zhuǎn)動慣量要小，以減輕換擋時變速器齒輪間的沖擊，便于換擋和減少同步器的磨損。（5）應(yīng)有足夠的吸熱性和良好的通風(fēng)散熱效果，以保證工作溫度不至于過高，延長其使用壽命。（6）應(yīng)可以避免和衰減傳動系的扭轉(zhuǎn)振動，并具有吸收振動，緩和沖擊，降低噪聲的性。(7)操縱輕便，準(zhǔn)確，以減少駕駛員的疲勞。（8）作用在從動盤上的總壓力和摩擦材料因數(shù)在離合器工作過程中的變化要小，以保證有穩(wěn)定的工作性。（10）結(jié)構(gòu)應(yīng)簡單，緊湊，質(zhì)量要小，制造工藝性要好，拆裝，維修，調(diào)整方便。本次設(shè)計(jì)的是濕式摩擦離合器，濕式摩擦離和器因有油液的潤滑和冷卻作用，有效地控制了摩擦表面的溫度并可以顯著減少摩擦表面的磨損，因此它對提高離合器的可靠性和使用壽命有顯著的效果，使用壽命可達(dá)干式離合器的 5—6 倍。所以濕式摩擦離和器可以適應(yīng)惡劣的工作條件（頻繁的結(jié)合，重負(fù)荷下起步等）下使用。濕式摩擦表面的摩擦系數(shù)較小，但由于濕式可大大提高許用比壓，因此可通過增加壓緊力使摩擦片的尺寸減少，故應(yīng)用比較廣泛。§3.1.2 濕式摩擦離合器的設(shè)計(jì)要點(diǎn)：（一）保證離合器結(jié)合的平穩(wěn)和分離徹底：保證離合器的結(jié)合平穩(wěn)，就應(yīng)使離合器在結(jié)合過程中壓緊力平緩地增長，這可依靠在摩擦襯片與從動鋼片之間安裝波形彈簧。另外，則是安裝減振彈簧，它使離合器從動盤輪轂與鋼片之間構(gòu)成彈性聯(lián)接，從而可以緩和結(jié)合離合器時的沖出，同時也起到了消除傳動系扭轉(zhuǎn)振15動的作用。應(yīng)當(dāng)指出，常開離合器由于摩擦副存有油液，當(dāng)離合器結(jié)合時液體被擠出，因而可以起到緩沖的作用；為保證離合器分離徹底，在多盤式離合器和常開離合器中常常需要用強(qiáng)制的方法將中間壓盤推開，使摩擦面之間有一定的分離間隙。（二）離合器的調(diào)整離合器的摩擦襯片面在工作中有磨損，因此需要定期進(jìn)行調(diào)整。在常閉式離合器中，需要進(jìn)行調(diào)整的項(xiàng)目是（1）分離杠桿內(nèi)端與分離軸承之間的間隙的調(diào)整，這一調(diào)整是為了恢復(fù)踏板的自由行程。一般離合器的這一間隙值為 3 毫米左右，相當(dāng)于每個摩擦襯片面有 0.4 毫米的磨損；（2）調(diào)整各分離杠桿的內(nèi)端使處于離合器軸的同一垂直面內(nèi)，這一調(diào)整的目的是為了分離離合器時可以均勻拉開壓板，保證離合器分離徹底。（三）從動盤它由鋼盤和固定于其上的摩擦襯面組成。根據(jù)所用摩擦襯面材料的不同，固定方法也不同。對于模壓石棉或銅絲石棉襯面，多用鉚釘鉚接在其基體剛盤之上，鉚好以后，摩擦面的工作表面需要磨削加工，使它的平行度誤差小于 0.2 毫米；也可以用膠合劑帖的方法，但磨損后更換襯面比較困難。對于粉末冶金襯面則可以采用燒結(jié)的方法。基底鋼盤的材料可以選用 40 鋼，45 鋼。用沖壓的方法加工。從動盤的翹曲會引起分離不徹底的缺陷，為了防止它的翹曲，常在其上開幾條徑向切口。（四）摩擦襯面常用石棉制品或燒結(jié)金屬制成。對摩擦襯面材料的要求：（2）應(yīng)有較高的耐磨性；（3）應(yīng)有足夠的機(jī)械強(qiáng)度；（4）不易和對磨表面膠合。由于石棉材料制成的襯面有較大的摩擦系數(shù)，一般都在 0.3 到 0.35 以上，但其穩(wěn)定性差，隨著溫度的增長摩擦系數(shù)值會下降，超過 250 度時易造成損壞。石棉材料的密度小且可以保證必需的機(jī)械強(qiáng)度，價格低，易于制造，它通常用于干式離合器。燒結(jié)金屬襯面材料有兩種，一種是銅基，一種是鐵基。銅基燒結(jié)的金屬襯面用在濕式離合器；而鐵基燒結(jié)金屬襯面只用于干式離合器，因?yàn)樗谟椭械哪湍バ圆?。兩種燒結(jié)金屬都可以承受較高的比壓，在高溫下的摩擦系數(shù)良好且摩擦系數(shù)也穩(wěn)定，使用的期限也比石棉制品長得多。此外，燒結(jié)金屬襯面很薄可以使離合器的軸向尺寸減小，但密度較大，從而轉(zhuǎn)動慣量也較大，價格也較貴。在濕式離合器中，為了提高摩擦副的工作性，在摩擦的襯面上制有油槽，作用是：保證油流通過離合器摩擦面，以便潤滑和冷卻摩擦面，同時油流量可以將磨削帶走，起到清潔摩擦面的作用；主，從動盤結(jié)合時，表面上的油容易被擠到油槽中流走，兩盤相對滑磨，起到刮油和破壞油膜的作用形成半液體摩擦和臨界摩擦，16以提高摩擦系數(shù)。經(jīng)過大量的實(shí)驗(yàn)，不同形狀的油槽具有不同的作用：螺旋形油槽具有較高的摩擦系數(shù)，磨損也不大，但油不容易通過，冷卻效果較差；徑向油槽冷卻效果好，磨損小，但摩擦系數(shù)低；因此，常常采用螺旋油槽和徑向油槽的綜合，兼有兩者的優(yōu)點(diǎn)；也可以采用網(wǎng)絡(luò)形油槽，它既有較高的摩擦系數(shù)，又有足夠的油流通過，冷卻好，但在離合器處于分離時，網(wǎng)絡(luò)形溝槽了使摩擦片產(chǎn)生較大的粘性傳動，造成不徹底的分離?！?.2 離合器的計(jì)算1C§3.2.1 離合器的尺寸計(jì)算1由其結(jié)構(gòu)定： 742?D21?P2501?DmNTt ???.63095計(jì)算轉(zhuǎn)矩 TtC.205.174?摩擦片的對數(shù)（3—1）PCD??)(821??摩擦片的材料選用銅基粉末冶金。由參考文獻(xiàn)[7]得 .0??4P取1.042.1).725(083???????m6m許用轉(zhuǎn)矩的傳遞（3—2）TPCP KDT)(8121?????由參考文獻(xiàn)[7]查得 79.0K8.?V?代入計(jì)算得 365?CP壓緊力的計(jì)算（3—3）NmDTQP 43107.214.062?????摩擦的壓強(qiáng) 17(3—4)2835.)(421????DQP?摩擦離合器的摩滑功和發(fā)熱量的計(jì)算（3—5）)1()(202122CCtmTJJA???一次終了時的平均溫度 (3—6)cAttmp100???一次終了時多盤離合器接合時的溫升（3—7）pmtcAt??1用油冷卻的濕式離合器循環(huán)油的溫升為（3—8）pcmtqt?????60§3.2.2 離合器的彈簧計(jì)算1C摩擦片的外徑 m D=0.25 摩擦片的內(nèi)徑 m d=0.174儲備系數(shù) B=1.5 摩擦片的單位壓力 Mpa q=2 摩擦片的平均作用半徑 m R=0.25（D+d）=0.1055 摩擦面的平均作用面積 F=0.25 =0.0212 2 )(2dD???每個摩擦副扣除溝槽后的凈面積 =0.01962F?8.01摩擦片上的總壓力 N =3.392 6?FqQ4摩擦系數(shù) 1.0e花鍵軸的摩擦系數(shù) 2摩擦片的對數(shù) 6i壓力損失系數(shù) (3—9)2121)]([ eieK?????18代入（3—9）式計(jì)算得 =6.26K摩擦副的數(shù)目 (3—10)RQeMBi??1旋轉(zhuǎn)油缸的轉(zhuǎn)速（3—11）Ivn3940把代入式（3—11）得轉(zhuǎn)速為 67.51 230?nhKmv72.活塞的外徑 R=8.15cm活塞的內(nèi)徑 r=5.75cm 旋轉(zhuǎn)軸的外徑 =4.95cm0r排油需要的壓力 Mpa 05.?q 08.185.720201 ????rnq油缸的工作壓力 Mpa q=2 密封圈的摩擦阻力 N =1.0Qf3.3?壓力損失對活塞的阻力 N =1.0620201)(?qrR?30離心力對活塞阻力 N =490)(185.7 2821 rRn???回位彈簧力 N （3—12）10ft?用 15 個彈簧圓周布置，故,每個彈簧的力為 N2615390??最小工作載荷是 P67.32'1?彈簧的直徑為（3—13）PnCKd????.查參考文獻(xiàn)得，而查表得（預(yù)計(jì)直徑大于 2。故bP??5.0?MPab83?。MaP14835.0???曲度系數(shù) （一般取 C 為 5—8，取為 5）31.6.??CK故取為 394.215.4826.1????d19彈簧的剛度 ?'PmNn89.367.2'1' ??最小工作下的變形量 F4.0.'1最大工作下的變形量 Pn8.69.32' ?壓時的變形量，根據(jù)彈簧的工作區(qū)應(yīng)在變形量的 20%—80%的規(guī)定，取bF故。壓時的變形量，根據(jù)彈簧的工作bnF65.0?mnb52.106.845.0?? bP區(qū)應(yīng)在變形量的 20%—80%的規(guī)定，取。bnF6. 1.2765.081.??n有效的圈數(shù) 7.915.278439034??DPFGdnn由參考文獻(xiàn)[7]按標(biāo)準(zhǔn)取有效的圈數(shù)為 10總的圈數(shù)根據(jù)參考文獻(xiàn)[7] 得 1?壓并高度根據(jù)參考文獻(xiàn)[7] 得 5.34).10()5.(????dnHb自由高度，參考文獻(xiàn)[7] 取為 52。mFHb6.75340??參數(shù)的計(jì)算: 節(jié)距 7.4103.20??ndt螺旋角 oDt .654.37arctarc????展開的長度 mnLo8.s12os1?脈動疲勞極限 70?NMPab9.430???最小切應(yīng)力 dKDP.18.51833min??最大切應(yīng)力 Pan 32.544.7.633ax ???疲勞安全系數(shù) .11809275.03maxin????S20彈簧的自振頻率 snDdf 167.415.3056.1056.3 22 ?????強(qiáng)迫的振動頻率 sfr 1.38max§3.3 離合器計(jì)算2C§3.3.1 離合器的尺寸計(jì)算2由其結(jié)構(gòu)定： 90?D325?PD3601?DmNTt .4316950??計(jì)算轉(zhuǎn)矩 TtC.605.1??摩擦片的對數(shù)（3—14）PCDT??)(821??摩擦片的材料選用銅基粉末冶金，由參考文獻(xiàn)[20]得 1.0??4P取 m=884.1045.32)96(82 ??????m許用轉(zhuǎn)矩的傳遞（3—15）TPCP KmDT)(8121????查參考文獻(xiàn)[20] 得 67.01?K86.0?V?代入計(jì)算得 CCP?2壓緊力的計(jì)算（3—16）31048.15.3260????mDTQP?摩擦的壓強(qiáng) （3—17）P???4.57)2936(.)(4321??摩擦離合器摩滑功和發(fā)熱量的計(jì)算 21(3—18))1()(2021CCtmTJJA????一次終了時的平均溫度（3—19）mcAttp100????一次終了時多盤離合器接合時的溫升（3—20）ptct??1用油冷卻的濕式離合器循環(huán)油的溫升為（3—21）pcmtqAt?????60§3.3.2 離合器的彈簧計(jì)算2C摩擦片的外徑 m D=0.29 摩擦片的內(nèi)徑 m d=0.36儲備系數(shù) B=1.5 摩擦片的單位壓力 Mpa q=2 摩擦片的平均作用半徑 m R=0.25（ D+d）=0.1695 摩擦面的平均作用面積 F=0.25 =0.051 2 )(2dD???每個摩擦副扣除溝槽后的凈面積 =0.0408 2F?8.01摩擦片上的總壓力 N =8.16 6?FqQ4摩擦系數(shù) 12.0e花鍵軸的摩擦系數(shù) 0.摩擦片的對數(shù) 8i壓力損失系數(shù) （3—22）2121)]([ eieK?????代入（3—22）式計(jì)算得 =7.1摩擦副的數(shù)目 22（3—23） KRQeMBi??1旋轉(zhuǎn)油缸的轉(zhuǎn)速 =675.1 （3—24） Ivn3940把代入計(jì)算得轉(zhuǎn)速為 675.1 230?nhKmv72.?活塞的外徑 R=8.15cm活塞的內(nèi)徑 r=5.75cm 旋轉(zhuǎn)軸的外徑 =4.95cm0r排油需要的壓力 Mpa 5.?q8185.720201???nq油缸的工作壓力 Mpa q=2 密封圈的摩擦阻力 N =2.448 Qf3.310?壓力損失對活塞的阻力 N =2.5 220)(??qrR?310?離心力對活塞力 =3.12)(185.7821 rn??? 3回位彈簧力 N （3—25） 10ft?用 24 個彈簧圓周布置，故,每個彈簧的力為 N28.6480??假設(shè)最小工作載荷是在離心力的作用下， P2'1彈簧的直徑為（3—26）PnCKd????6.1查參考文獻(xiàn)[7]得，而查表得（預(yù)計(jì)直徑大于 2。故bP??5.0?MPab83?。MaP1.4835.0???曲度系數(shù) （一般取 C 為 5—8，取為 5）31.650???CK23故取為 398.215.483236.1????d彈簧的剛度 'PmNn.170.6'' ??最小工作下的變形量 F3482'1?最大工作下的變形量 Pn.1.6' ?壓時的變形量，根據(jù)彈簧的工作區(qū)應(yīng)在變形量的 20%—80%的規(guī)定，取bF故。壓時的變形量，根據(jù)彈簧的工作bnF65.0?mn49.1765.03.?? bP區(qū)應(yīng)在變形量的 20%—80%的規(guī)定，取。bnF65.035.176.02835.??n有效的圈數(shù) 9.823.1784934??DPFGdnn參考文獻(xiàn)[7]按標(biāo)準(zhǔn)取有效的圈數(shù)為 9總的圈數(shù)根據(jù)參考文獻(xiàn)[7]得。 121??n壓并高度根據(jù)參考文獻(xiàn)[7] 42)5.9().(??dHb自由高度，參考文獻(xiàn)[7]取為 52。mFb4.5.7420??參數(shù)的計(jì)算: 節(jié)距 691600??ndt螺旋角 oDt .24.3arctarc????展開的長度 mnLo691.s0os1?脈動疲勞極限根據(jù)參考文獻(xiàn)[7]， 7NMPab9.2483.0.0????最小切應(yīng)力 adKDP.1414.328331min????24最大切應(yīng)力 MPadKDPn 42.8641.35.20833max ?????疲勞安全系數(shù) 35.17975.03axmin???S彈簧的自振頻率 sDdf 67.4.1056.16.3 225 ?????強(qiáng)迫的振動頻率 snfr 3.80max§3.4 離合器的計(jì)算：3C§3.4.1 離合器的尺寸計(jì)算：3由其結(jié)構(gòu)定： 1742?D21?P2501?DmNTt ????.59.10計(jì)算轉(zhuǎn)矩 TtC.832.1?摩擦片的對數(shù) （3—27） PCD??)(21??摩擦片的材料選用銅基粉末冶金，由參考文獻(xiàn)[20]得 1.0??4P取 04.3142.).1725(0833???????m6m許用轉(zhuǎn)矩的傳遞（3—28）TPCP KDT)(8121?????由參考文獻(xiàn)[7]得 79.01K8.?V?CPCP TT ????? 1.2698.17904162.)4.25(.318壓緊力的計(jì)算 25（3—29）NmDTQPC4310.61.028?????摩擦的壓強(qiáng) （3—30）p???)4.1725(3)(4221??一次終了時的平均溫度（3—31）mcAttp100????一次終了時多盤離合器接合時的溫升（3—32）ptct??1§3.4.2 離合器的彈簧計(jì)算3C摩擦片的外徑 m D=0.1215 摩擦片的內(nèi)徑 m d=0.0895儲備系數(shù) B=1.5 摩擦片的單位壓力 Mpa q=2 摩擦片的平均作用半徑 m R=0.25（ D+d）=0.1055 摩擦面的平均作用面積 F=0.25 =0.0212 2 )(2dD???每個摩擦副扣除溝槽后的凈面積 =0.0196 2F?8.01摩擦片上的總壓力 N =3.392 6?FqQ4摩擦系數(shù) 12.0e花鍵軸的摩擦系數(shù) 0.摩擦片的對數(shù) 6i壓力損失系數(shù) （3—33）2121)]([ eieK?????代入（3—33）式計(jì)算得 =6.26摩擦副的數(shù)目（3—34） KRQeMBi??126旋轉(zhuǎn)油缸的轉(zhuǎn)速 Ivn??3940把代入計(jì)算得轉(zhuǎn)速為 675.1 230?nhKmv72.活塞的外徑 R=8.15cm活塞的內(nèi)徑 r=5.75cm 旋轉(zhuǎn)軸的外徑 =4.95cm0r排油需要的壓力 Mpa 05.?q8185.720201???nq油缸的工作壓力 Mpa q=2 密封圈的摩擦阻力 N =1.0 Qf3.310?壓力損失對活塞的阻力 N =1.06220)(??qrR?310?離心力對活塞阻力 N =490)(85.7 2821 rRn??回位彈簧力 N （3—35） 10ft?用 15 個彈簧圓周布置，故,每個彈簧的力為 N265390??最小工作載荷是 P67.32'1?彈簧的直徑為（3—36）PnCKd????.查參考文獻(xiàn)[20] 得，而查表得（預(yù)計(jì)直徑大于 2。故bP??5.0?MPab83?。MaP14835.0???曲度系數(shù) （一般取 C 為 5—8，取為 5）31.6.??CK故取為 394.215.4826.1????d彈簧的剛度 'PmNn89.67.'' ??最小工作下的變形量 F4.0.32'1?27最大工作下的變形量 mPFn84.69.32' ?壓時的變形量，根據(jù)彈簧的工作區(qū)應(yīng)在變形量的 20%—80%的規(guī)定，取b故。壓時的變形量，根據(jù)彈簧的工作bnF65.0?n52.106.845.0?bP區(qū)應(yīng)在變形量的 20%—80%的規(guī)定，取。bnF6.?1.2765.081.??n有效的圈數(shù) 7.915.278439034??DPFGdnn參考文獻(xiàn)[7]按標(biāo)準(zhǔn)取有效的圈數(shù)為 10總的圈數(shù)根據(jù)參考文獻(xiàn)[7]得。 1??壓并高度根據(jù)參考文獻(xiàn)[7]得 5.34).10()5.(??dnHb自由高度參考文獻(xiàn)[7]，取為 52。mFHb67.340??參數(shù)的計(jì)算: 節(jié)距 7.103.20?nt螺旋角 oDt 4.65.37arctarc?????展開的長度 mnLo8.s124os1脈動疲勞極限根據(jù) 11—2—16， 70?NMPab9.2483.0.????最小切應(yīng)力 adKDP.143.5183min????最大切應(yīng)力 Pn 32.5.87.633ax ?疲勞安全系數(shù) 4.11409275.03maxin??????S彈簧的自振頻率 sDdf 67.5.56.16.3 225 ??強(qiáng)迫的振動頻率 snfr 13.80max??28§3.5 離合器的計(jì)算4C§3.5.1 離合器的尺寸計(jì)算4由其結(jié)構(gòu)定： 290?D30?P3801?D轉(zhuǎn)矩 mNTt .8613.1?計(jì)算轉(zhuǎn)矩 tC.5295??摩擦片的對數(shù)（3—37） PCDT??)(821??摩擦片的材料選用銅基粉末冶金，由參考文獻(xiàn)[20]得 1.0??40?P取 m=1089.31043)298(5.1??????m許用轉(zhuǎn)矩的傳遞（3—38）TPCP KmDT)(8121????由參考文獻(xiàn)[20] 得 76.0?K83.0?V?CPCP TT ????? 5.32841.76413)29(14.358壓緊力的計(jì)算（3—39） NmDTQPC 43109.61.05????摩擦的壓強(qiáng) （3—40）)2938(.4)(421????摩擦離合器摩滑功和發(fā)熱量的計(jì)算（3—41）)1()(2021CCtmTJJA????一次終了時的平均溫度 29（3—42）mcAttp100????一次終了時多盤離合器接合時的溫升（3—43）ptct??1用油冷卻的濕式離合器循環(huán)油的溫升為（3—44）pcmtqAt?????60§3.5.2 離合器的彈簧計(jì)算4C摩擦片的外徑 m D=0.38 摩擦片的內(nèi)徑 m d=0.29儲備系數(shù) B=1.5 摩擦片的單位壓力 Mpa q=2 摩擦片的平均作用半徑 m R=0.25（ D+d） =0.1795摩擦面的平均作用面積 F=0.25 =0.0541 2 )(2dD???每個摩擦副扣除溝槽后的凈面積 =0.043282F?8.01摩擦片上的總壓力 N =8.66 6?FqQ4摩擦系數(shù) 12.0e花鍵軸的摩擦系數(shù) 0.摩擦片的對數(shù) 10i壓力損失系數(shù) （3—45） 2121)]([ eieK?????代入（3—45）式計(jì)算得 =7.6摩擦副的數(shù)目（3—46）KRQeMBi??1旋轉(zhuǎn)油缸的轉(zhuǎn)速（3—47） Ivn394030把代入計(jì)算得轉(zhuǎn)速為 675.1 230?nhKmv72.活塞的外徑 R=8.15cm活塞的內(nèi)徑 r=5.75cm 旋轉(zhuǎn)軸的外徑 =4.95cm0r排油需要的壓力 Mpa 5.?q8185.720201???nq油缸的工作壓力 Mpa q=2 密封圈的摩擦阻力 N =2.598 Qf3.310?壓力損失對活塞的阻力 N =2.71220)(??qrR?310?離心力活塞阻力 N =3.89)(85.7 2821 rn??? 3回位彈簧力 N （3—48） 10ft?用 24 個彈簧圓周布置，故,每個彈簧的力為 N28.64968??假設(shè)最小工作載荷是在離心力的作用下， P20'1彈簧的直徑為（3—49） PnCKd????6.1查參考文獻(xiàn)[20] 得，而查表得（預(yù)計(jì)直徑大于 2。故bP??5.0?MPab83?。MaP4835.0???曲度系數(shù) （一般取 C 為 5—8，取為 5）31.6.1??CK故取為 397.25.48236.1????d彈簧的剛度 'PmNn.180.36'1' ??最小工作下的變形量 F342'1?最大工作下的變形量 Pn.18.6' ?壓時的變形量，根據(jù)彈簧的工作區(qū)應(yīng)在變形量的 20%—80%的規(guī)定，取bF

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