12級主軸箱-車床主運動機械變速傳動系統(tǒng)設計【N=22.4~1000;公比1.41;Z=12;P=7.5KW含3張CAD圖-獨家】.zip
12級主軸箱-車床主運動機械變速傳動系統(tǒng)設計【N=22.4~1000;公比1.41;Z=12;P=7.5KW含3張CAD圖-獨家】.zip,N=22.4~1000,公比1.41,Z=12,P=7.5KW含3張CAD圖-獨家,12,主軸,車床,運動,機械,變速,傳動系統(tǒng),設計,22.4,1000,公比,1.41,7.5,KW,CAD,獨家
目錄
一、設計目的 - 2 -
二、設計步驟 - 2 -
1.運動設計 - 2 -
1.1已知條件 - 2 -
1.2結構分析式 - 2 -
1.3 繪制轉速圖 - 3 -
1.4 繪制傳動系統(tǒng)圖 - 5 -
2.動力設計 - 6 -
2.1 確定各軸轉速 - 6 -
2.2 帶傳動設計 - 6 -
2.3 各傳動組齒輪模數(shù)的確定和校核 - 8 -
3. 齒輪齒根彎曲疲勞強度校核 - 11 -
3.1校核a傳動組齒輪 - 11 -
3.2 校核b傳動組齒輪 - 13 -
3.3校核c傳動組齒輪 - 14 -
4. 各軸的設計及主軸的校核 - 16 -
4.1 確定各軸最小直徑 - 16 -
4.2主軸的計算及校核 - 17 -
4.3多片式摩擦離合器的設計計算 - 18 -
4.4各軸軸承選擇 - 20 -
三、總結 - 20 -
四、參考文獻 - 21 -
一、設計目的
通過機床主運動機械變速傳動系統(tǒng)得結構設計,在擬定傳動和變速的結構方案過程中,得到設計構思、方案分析、結構工藝性、機械制圖、零件計算、編寫技術文件和查閱技術資料等方面的綜合訓練,樹立正確的設計思想,掌握基本的設計方法,并具有初步的結構分析、結構設計和計算能力。
二、設計步驟
1.運動設計
1.1已知條件
[1]公比:φ=1.41
[2]轉速級數(shù):Z=12
[3]確定轉速范圍:
主軸最小轉速:nmin=22.4r/min
可得調速范圍:Rn=φZ-1=1.4112-1=43.79
最大轉速:nmax=nmax=nmin*Rn=22.4*43.79
=980r/min
查表取標準轉速nmax=1000r/min
[4]電動機功率:P=7.5KW
1.2結構分析式
⑴ ⑵ [3]
從電動機到主軸主要為降速傳動,若使傳動副較多的傳動組放在較接近電動機處可使小尺寸零件多些,大尺寸零件少些,節(jié)省材料,也就是滿足傳動副前多后少的原則,因此取方案。在降速傳動中,防止齒輪直徑過大而使徑向尺寸常限制最小傳動比 ;在升速時為防止產生過大的噪音和震動常限制最大轉速比。在主傳動鏈任一傳動組的最大變速范圍。在設計時必須保證中間傳動軸的變速范圍最小,
根據中間傳動軸變速范圍小的原則選擇結構網。從而確定結構網如下:
檢查傳動組的變速范圍時,只檢查最后一個擴大組:
R2=φX2*(P2-1) 其中φ=1.41,X2=6,P2=2
所以R2=1.416*(2-1)=8 ,合適。
1.3 繪制轉速圖
⑴選擇電動機
一般車床若無特殊要求,多采用Y系列封閉式三相異步電動機,根據原則條件選擇Y132M-4型Y系列籠式三相異步電動機。
其同步轉速1440r/min,額定功率7.5KW
⑵分配總降速傳動比
總降速傳動比 i=nminnd=22.41440=0.016
又電動機轉速nd=1440r/min不符合轉速數(shù)列標準,因而增加一定比傳動副。
[3]確定傳動軸軸數(shù)
傳動軸軸數(shù) = 變速組數(shù) + 定比傳動副數(shù) + 1 = 3 + 1 + 1 = 5。
⑷確定各級轉速并繪制轉速圖
由nmin= 22.4r/min, ?=1.41,Z=12確定各級轉速:
1000、710、500、355、250、180、125、90、63、45、31.5、22.4r/min。
19:76
25:71
30:60
37:53
63:32
48:48
45:45
由此也可確定加在電動機與主軸之間的定傳動比i=1440/500=2.88 。下面畫出轉速圖(電動機轉速與主軸最高轉速相近)。
[5]確定各變速組傳動副齒數(shù)
①傳動組a:
ai1=1/φ2=1/2, ai2=1/φ=1/1.41, ai3=1/1
查《實用機床設計手冊》表2.3-4,
可取SZ=90,于是可得軸Ⅰ齒輪齒數(shù)分別為:30、37、45。
可得軸Ⅱ上的三聯(lián)齒輪齒數(shù)分別為:60、53、45。
②傳動組b:
bi1=1/φ3=1/2.82, bi2=1/1
查《實用機床設計手冊》表2.3-4,
可取 SZ=96,于是可得軸Ⅱ上兩聯(lián)齒輪的齒數(shù)分別為:25、48。
于是得軸Ⅲ上兩齒輪的齒數(shù)分別為:71、48。
③傳動組c:
ci1=1φ4=1/3.98, ci2=φ2=2
查《實用機床設計手冊》表2.3-4,
可取SZ=95,
ci1=1/3.98為降速傳動,取軸Ⅲ齒輪齒數(shù)為19;
ci2=2為升速傳動,取軸Ⅳ齒輪齒數(shù)為32。
得軸Ⅲ兩聯(lián)動齒輪的齒數(shù)分別為19,63;
得軸Ⅳ兩齒輪齒數(shù)分別為76,32。
1.4 繪制傳動系統(tǒng)圖
根據軸數(shù),齒輪副,電動機等已知條件可有如下系統(tǒng)圖:
355
125
48
53
76
32
19
63
71
25
48
45
45
60
30
37
2.動力設計
2.1 確定各軸轉速
⑴確定主軸計算轉速:主軸的計算轉速為
nIV=nminφz3-1=22.4*1.41123-1=63 r/min
⑵各傳動軸的計算轉速:
軸Ⅲ可從主軸63 r/min按19/76的傳動副找上去,軸Ⅲ的計算轉速
250 r/min;軸Ⅱ的計算轉速為250r/min;軸Ⅰ的計算轉速為500r/min。
[3]各齒輪的計算轉速
傳動組c中, 只需計算z =19的齒輪,計算轉速為63 *76/19=250 r/min;
傳動組b計算z = 25的齒輪,計算轉速為250r/min;
傳動組a應計算z = 30的齒輪,計算轉速為500r/min。
[4]核算主軸轉速誤差
n實=1440*125355*4545*4848*6332=998 r/min
n標=980r/min
n實-n標n標=998 -980980=1.86%≤10φ-1=4.1%
所以合適。
2.2 帶傳動設計
電動機轉速n=1440r/min,傳遞功率P=7.5KW,傳動比i=1440/500=2.88 ,兩班制,
一天運轉16.1小時,工作年數(shù)10年。
1 定計算功率 取KA=1.1,則Pca=KAP=8.25KW
⑵選取V帶型
根據小帶輪的轉速和計算功率,選A型帶。
⑶確定帶輪直徑和驗算帶速
查表小帶輪基準直徑d1=125mm,d2=125*i=125*2.88 =355mm
驗算帶速成v=πd1n160*1000
其中 -小帶輪轉速(r/min);
-小帶輪直徑(mm);
v=3.14*125*1440600*1000=9.42 m/s∈[5,25],合適。
[4]確定帶傳動的中心距和帶的基準長度
設中心距為,則
0.55(d1+d2)≤a0≤2(d1+d2)
于是 264 ≤a0≤960 ,初取中心距為a0=400mm。
帶長L0=2a0+π2d1+d2+d2-d124a0
=2*400+3.142125+355+355-12524*400=1587 mm
查表取相近的基準長度Ld,Ld=1600mm。
帶傳動實際中心距a=a0+Ld-L02=400+1600-1587 2=407 mm
[5]驗算小帶輪的包角
一般小帶輪的包角不應小于。
α1≈180-d2-d1a*57.3=147 °>120°, 合適
[6]確定帶的根數(shù)
Z=PcaP0+?P0kαkL
其中:
P0=1.93
P0為α1=180°,載荷平穩(wěn),i=1,特定基準長度時單根V帶的額定功率,由《實用機床設計手冊》圖3.2-3,3.2-4得:
?P0=0.09
?P0 為時傳遞功率的增量,由《實用機床設計手冊》圖3.2-3,3.2-4得:
kα=0.91
kα為按小輪包角;由《實用機床設計手冊》表3.2-6查得
kL=0.99
kL為長度系數(shù);由《實用機床設計手冊》表3.2-6查得
為避免V型帶工作時各根帶受力嚴重不均勻,限制根數(shù)不大于10。
Z=8.251.93+0.09*0.91*0.99 =4.53 取5
[7]計算帶的張緊力
F0=500pcavZ2.5-kαkα+qv2
其中: -帶的傳動功率,8.25KW;
v-帶速,9.42 m/s;
q-每米帶的質量,kg/m;取q=0.1kg/m。
由《實用機床設計手冊》表3.2-1查得
F0=500*8.259.42 *5*2.5-0.910.91+0.1*9.42 2=161.90 N
[8]計算作用在軸上的壓軸力
FQ≈2ZF0sinα12≈2*5*161.90 *sin147 2 =1552.22 N
2.3 各傳動組齒輪模數(shù)的確定和校核
⑴模數(shù)的確定(按齒面接觸疲勞計算齒輪模數(shù)):
a傳動組:只需計算齒數(shù)最小齒輪模數(shù)
計算30齒齒輪的模數(shù):
mj=163003(i+1)k1k2k3Pφmz12i nj[σj]2
其中: i-公比 ; i=2;
k1-工況系數(shù);取1.2
k2-動載荷系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表28
按精度等級7,≤HB350,取k2=1.4
k3-齒向載荷分布系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表29
取k3=1.12
P-齒輪所傳遞的額定功率;P =Pdη=7.5*0.95=7.125Kw
η=η帶η軸承=0.96*0.99=0.95
φm-齒寬系數(shù);取8
z1-小齒輪齒數(shù);取30
nj-齒輪計算轉速;500r/min
[σj]-齒輪許用接觸應力; 按45#整體淬火[σj]=1100MPa
mj=1630032+1*1.2*1.4*1.12*7.1258*302*2*500*11002=2.71
取m =3 mm。
于是傳動組a的齒輪模數(shù)取m =3 mm,b =24mm。
軸Ⅰ上齒輪的直徑:
da1=3 *45=135mm, da2=3 *37=111mm, da3=3 *30=90mm
軸Ⅱ上三聯(lián)齒輪的直徑分別為:
da1'=3 *45=135mm, da2'=3 *53=159mm,da3'=3 *60=180mm
b傳動組:
按最小齒數(shù)25的齒輪計算:
mj=163003(i+1)k1k2k3Pφmz12i nj[σj]2
其中: i-公比 ; i=2.82;
k1-工況系數(shù);取1.2
k2-動載荷系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表28
按精度等級7,≤HB350,取k2=1.4
k3-齒向載荷分布系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表29
取k3=1.12
P-齒輪所傳遞的額定功率;P =Pdη=7.5*0.92=6.9Kw
η=η帶η軸承η軸承η齒輪=0.96*0.99*0.99*0.98=0.92
φm-齒寬系數(shù);取8
z1-小齒輪齒數(shù);取25
nj-齒輪計算轉速;250 r/min
[σj]-齒輪許用接觸應力; 按45#整體淬火[σj]=1100MPa
mj=1630032.82+1*1.2*1.4*1.12*6.98*252*2.82*250*11002=3.69
2.71
取m =4 mm。
于是傳動組b的齒輪模數(shù)取m =4 mm,b =32mm。
軸II上齒輪的直徑:
db1=4 *48=192mm, db2=4 *25=100mm
軸III上三聯(lián)齒輪的直徑分別為:
db1'=4 *48=192mm, db2'=4 *71=284mm
c傳動組:
按最小齒數(shù)19的齒輪計算:
mj=163003(i+1)k1k2k3Pφmz12i nj[σj]2
其中: i-公比 ; i=3.98;
k1-工況系數(shù);取1.2
k2-動載荷系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表28
按精度等級7,≤HB350,取k2=1.4
k3-齒向載荷分布系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表29
取k3=1.12
P-齒輪所傳遞的額定功率;P =Pdη=7.5*0.89=6.675Kw
η=η帶η軸承3η齒輪2=0.96*0.993*0.982=0.89
φm-齒寬系數(shù);取8
z1-小齒輪齒數(shù);取19
nj-齒輪計算轉速;250 r/min
[σj]-齒輪許用接觸應力; 按45#整體淬火[σj]=1100MPa
mj=1630033.98+1*1.2*1.4*1.12*6.6758*192*3.98*250*11002=4.27
取m =5 mm。
于是傳動組c的齒輪模數(shù)取m =5 mm,b =40mm。
軸III上齒輪的直徑:
dc1=5 *63=315mm, dc2=5 *19=95mm
軸IV上三聯(lián)齒輪的直徑分別為:
dc1'=5 *32=160mm, dc2'=5 *76=380mm
3. 齒輪齒根彎曲疲勞強度校核:
3.1校核a傳動組齒輪
校核最小齒輪齒數(shù)為30的即可,確定各項參數(shù)
計算公式:mw=275K1K2K3KSPZ1Yφmnj[σw]
mw≤m
式中,k1-工況系數(shù);取1.2
k2-動載荷系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表28
按精度等級7,≤HB350,取k2=1.4
k3-齒向載荷分布系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表29
取k3=1.12
ks-壽命系數(shù);ks=kTknkpkq=2.12 *0.72*0.78*0.77=0.92
其中, kT=m60n1TC0=660*500*60002*106=2.12
n1-齒輪的最低轉速;經前面計算,取500r/min
T-齒輪的平均工作時間;T=TSN ,查《金屬切削機床設計指導》表30,得T=18000/3=6000
C0-基準循環(huán)次數(shù);查《金屬切削機床設計指導》
表31,得C0=2x106
m-疲勞曲線指數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表31得m=6
kn-轉速變化系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》
表31得,kn=0.72
kp-功率利用系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》
表33得,kp=0.78
kq-材料強化系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》
表34得,kq=0.77
P-齒輪所傳遞的額定功率;P =Pdη=7.5*0.95=7.125
η=η帶η軸承=0.96*0.99=0.95a
Z-小齒輪齒數(shù);取最小齒輪齒數(shù)30
Y-齒形系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表27
得Y=0.444
B-齒寬;經前面計算得B=24mm
nj-齒輪計算轉速;500r/min
m-齒輪模數(shù);經前面計算得m=3
σw-齒輪齒根許用彎曲應力;查《金屬切削機床設計指導》表37
得σw=320MPa
mw=275K1K2K3KSPZ1Yφmnj[σw]=2751.2*1.4*1.12*0.92 *7.12530*0.444*8*500*320=0.23
mw≤m,故齒輪通過校核。
3.2 校核b傳動組齒輪
校核最小齒輪齒數(shù)為25的即可,確定各項參數(shù)
計算公式:mw=275K1K2K3KSPZ1Yφmnj[σw]
mw≤m
式中,k1-工況系數(shù);取1.2
k2-動載荷系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表28
按精度等級7,≤HB350,取k2=1.4
k3-齒向載荷分布系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表29
取k3=1.12
ks-壽命系數(shù);ks=kTknkpkq=1.89 *0.72*0.78*0.77=0.82
其中, kT=m60n1TC0=660*355*60002*106=1.89
n1-齒輪的最低轉速;經前面計算,取250r/min
T-齒輪的平均工作時間;T=TSN ,查《金屬切削機床設計指導》表30,得T=18000/3=6000
C0-基準循環(huán)次數(shù);查《金屬切削機床設計指導》
表31,得C0=2x106
m-疲勞曲線指數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表31得m=6
kn-轉速變化系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》
表31得,kn=0.72
kp-功率利用系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》
表33得,kp=0.78
kq-材料強化系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》
表34得,kq=0.77
P-齒輪所傳遞的額定功率;P =Pdη=7.5*0.92=6.9
η=η帶η軸承η軸承η齒輪=0.96*0.99*0.99*0.98=0.92
Z-小齒輪齒數(shù);取最小齒輪齒數(shù)25
Y-齒形系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表27
得Y=0.42
B-齒寬;經前面計算得B=32mm
nj-齒輪計算轉速;250r/min
m-齒輪模數(shù);經前面計算得m=4
σw-齒輪齒根許用彎曲應力;查《金屬切削機床設計指導》表37
得σw=320MPa
mw=275K1K2K3KSPZ1Yφmnj[σw]=2751.2*1.4*1.12*0.82 *6.925*0.42*8*250*320=0.35
mw≤m,故齒輪通過校核。
3.3校核c傳動組齒輪
校核齒數(shù)為19的即可,確定各項參數(shù)
計算公式:mw=275K1K2K3KSPZ1Yφmnj[σw]
mw≤m
式中,k1-工況系數(shù);取1.2
k2-動載荷系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表28
按精度等級7,≤HB350,取k2=1.4
k3-齒向載荷分布系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表29
取k3=1.12
ks-壽命系數(shù);ks=kTknkpkq=1.89 *0.72*0.78*0.77=0.82
其中, kT=m60n1TC0=660*355 *60002*106=1.89
n1-齒輪的最低轉速;經前面計算,取250 r/min
T-齒輪的平均工作時間;T=TSN ,查《金屬切削機床設計指導》表30,得T=18000/3=6000
C0-基準循環(huán)次數(shù);查《金屬切削機床設計指導》
表31,得C0=2x106
m-疲勞曲線指數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表31得m=6
kn-轉速變化系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》
表31得,kn=0.72
kp-功率利用系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》
表33得,kp=0.78
kq-材料強化系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》
表34得,kq=0.77
P-齒輪所傳遞的額定功率;P =Pdη=7.5*0.89=6.675
η=η帶η軸承3η齒輪2=0.96*0.993*0.982=0.89
Z-小齒輪齒數(shù);取最小齒輪齒數(shù)19
Y-齒形系數(shù);查《金屬切削機床設計指導》表27
得Y=0.386
B-齒寬;經前面計算得B=40mm
nj-齒輪計算轉速;250 r/min
m-齒輪模數(shù);經前面計算得m=5
σw-齒輪齒根許用彎曲應力;查《金屬切削機床設計指導》表37
得σw=320MPa
mw=275K1K2K3KSPZ1Yφmnj[σw]=2751.2*1.4*1.12*0.82 *6.67519*0.42*8*250 *320=0.41
mw≤m,故齒輪通過校核。
4. 各軸的設計及主軸的校核
4.1 確定各軸最小直徑
計算公式:d≥914Pnj
式中:d—軸的危險斷面處的直徑(mm),當軸上有一個鍵槽時,
d值應增大4%-5%;當同一斷面上有兩個鍵槽時,d值應增大7%-10%。當軸為花鍵時,則軸的內徑可比
d值減小7%。
P—該軸傳遞的額定功率(KW)。
nj—該軸的計算轉速(r/min)。
取傳遞效率,η帶=0.96,η軸承=0.99,η齒=0.98
(1)I軸的直徑:
I軸傳遞功率PI=Pdη帶η軸承=7.5*0.96*0.99=7.13 KW
d≥914PInj=9147.13 500=31.44 mm,
考慮鍵槽故增大5%并圓整取d=35mm
(2)II軸的直徑:
II軸傳遞功率PII=PIη齒η軸承=7.13 *0.98*0.99=6.92 KW
d≥914PIInj=9146.92 250=37.11 mm,
考慮鍵槽故增大5%并圓整取d=40mm
(3)III軸的直徑:
III軸傳遞功率PIII=PIη齒η軸承=6.92 *0.98*0.99=6.71 KW
d≥914PIIInj=9146.71 250 =36.83 mm,
考慮鍵槽故增大5%并圓整取d=40mm
(4)IV軸(主軸)的直徑:
IV軸傳遞功率PIV=PIIIη齒η軸承=6.71 *0.96*0.99=6.51 KW
d≥914PIVnj=9146.51 63 =51.59 mm,
圓整取d=56mm
4.2主軸的計算及校核
(1)選擇主軸軸頸直徑,軸承型號和最佳跨距
最大加工直徑400mm,P=7.5KW.經查《實用機床設計手冊》表3.11-6:得:
前軸頸應為110-145mm,
初選D1=110mm,
后軸頸D2=(0.7-0.85)D1,取D2=85mm,
取主軸中空孔直徑為0.5D2=42mm,
前軸承為NN3022K,后軸承為NN3017K,
根據結構,初定懸伸長度a1=75mm
根據經驗,主軸的跨距L=3~5a1,初定l=350mm
(2)主軸前端位移驗算:
為了保證機床的加工精度,必須限制主軸懸伸端處的位移不能超過允許值,近似計算中可不計軸承變形的影響。通過計算和實驗可知,主軸端部由主軸變形引起的位移占總位移的50%~80%,一般可取60%。由軸承變形引起的位移占20%~40%。
主軸受力簡圖如下:
計算公式:KS'≥1.66KA
其中 KS'=300D4aA2(L+aA) ,KA=KB0.6aB2aA2+0.4(1+aBL)2(1+aAL)2
式中:D-主軸當量外徑,簡化計算為D=(D1+D2)/2=9.75mm
aA=75mm
aB=0.4Dmax=0.4*400=160mm
L=350mm
KB=Kcbblim2ξ(1+ξ)cosβcosα
查表9-8取當V=50m/min,f=0.1mm/r時,Kcb=2.46N/μm.mm,
β=68.8°,blim=0.015Dmax=6mm。
查表9-9取ξ=0.03
車削外圓式一般取α=45°
故:KB=Kcbblim2ξ(1+ξ)cosβcosα=2.46*62*0.025(1+0.025)cos68.8*cos45=55.98 N/μm
KS'=300D4aA2(L+aA)=300*9.7547.52*(35+7.5)=1134.04 N/μm
KA=KB0.6aB2aA2+0.4(1+aBL)2(1+aAL)2=55.98 *0.6*1602752+0.4*1+16035021+753502=185.12 N/μm
KS'≥1.66KA
可以看出,主軸的剛度是合格的。
4.3多片式摩擦離合器的設計計算
查取教材10.6,選用材料為銅-銅基粉末冶金材料,并選擇干式型離合器。
(1)確定外離合器的直徑D1
對于軸裝式,D1=d+2-6mm=110+(2-6)=112-116
最終取D1=114mm
(2)確定內摩擦片的外徑D2
D2=D1φ
其中φ取0.57-0.75,此處取0.6
則D2=D10.6=1140.6=152.00 mm
圓整取D2=152mm
(3)計算摩擦面中徑Dm及摩擦面平均線速度Vm
Dm=D1+D22=114+1522=133mm
v=πnDm60000=3.14*500*13360000=3.48 m/s
(4)計算摩擦片對數(shù)Z
KZZ=12MnK103πf[p](D23-D13)KvKm
式中K-安全系數(shù),取1.3-1.5,此處取1.4
f-摩擦系數(shù),查表10.6,取0.28
p-材料的許用壓強,查表10.6,取1
Kv-速度修正系數(shù),查表10.7得:0.86
Km-每小時結合數(shù)修正系數(shù),對于干式型離合器,取1
KZ-摩擦面對數(shù)修正系數(shù)
Mn-離合器傳遞的扭矩。
Mn=9550*Pn=9550*7.5500=143.25 N.m
KZZ=12MnK103πf[p](D23-D13)KvKm=12*143.25 *1.4*1033.14*0.28*1*1523-1143*0.86*1=1.57
查表10.9取Z=3
(5)計算主動片數(shù)i1和被動片數(shù)i2
i1=Z2+1=32+1=2.5,取3
i2=Z2=32=1.5,取2
總片數(shù)i=i1+i2=3+2=5
(6)計算軸向壓力
Q=π4(D22-D12)[p] Kv=3.144*1522-1142*1* 0.86=6823.91 N
4.4各軸軸承選擇
主軸:根據外徑D1=110,D2=85
前端選擇雙列圓柱滾子軸承NN3022K,其內徑為110,外徑為170
后端選擇雙列圓柱滾子軸承NN3017K,其內徑為85,外徑為130
I軸:根據計算I軸外徑為35
選擇圓錐滾子軸承30207,其內徑為35,外徑為72
II軸:根據計算II軸外徑為40
選擇圓錐滾子軸承30208,其內徑為40,外徑為80
III軸:根據計算III軸外徑為40
選擇圓錐滾子軸承30208,其內徑為40,外徑為80
三、總結
金屬切削機床的課程設計任務完成了,雖然設計的過程比較繁瑣,而且剛開始還有些不知所措,但是在同學們的共同努力下,再加上老師的悉心指導,我終于順利地完成了這次設計任務。本次設計鞏固和深化了課堂理論教學的內容,鍛煉和培養(yǎng)了我綜合運用所學過的知識和理論的能力,是我獨立分析、解決問題的能力得到了強化.
四、參考文獻
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[2]濮良貴 紀名剛主編.機械設計(第七版).北京:高等教育出版社,2001年6月
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[7]華東紡織工學院 哈爾濱工業(yè)大學 天津大學主編.機床設計圖冊.上海:上??茖W技術出版社,1979年6月
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