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編號 畢業(yè)設計說明書 題 目 四足機器人結構設計 學 院 專 業(yè) 學生姓名 學 號 指導教師 職 稱 題目類型 理 論 研 究 實 驗 研 究 工 程 設 計 工 程 技 術 研 究 軟 件 開 發(fā) 摘 要 四足機器人步行腿具有多個自由度 落足點是離散的 故能在足尖點可達域范圍內 靈活調整行走姿態(tài) 并合理選擇支撐點 具有更高的避障和越障能力 對四足機器人的 行走典型步態(tài)進行必要的分析比較 選擇本次畢業(yè)設計四足機器人的步態(tài) 小跑步 態(tài) 并對小跑步態(tài)進行設計 對腿關節(jié)結構是使用電動機驅動關節(jié)運動還是使用傳統(tǒng) 的連桿機構 四桿機構 五桿機構 六桿機構等 驅動關節(jié)運動進行比較 同時對機 構的自由度進行分析 選擇一個自由度的斯蒂芬森型機構作為四足機器人的行走結構 并且引用了已經運用成熟的腿機構 考慮到驅動系統(tǒng)的安裝 選擇一個電動機驅動四 足機器人的行走機構 通過同步帶驅動四條腿 減少了電動機的數(shù)目 減輕了四足機 器人的負載 減少對腿關節(jié)運動的影響 本畢業(yè)設計通過渦輪蝸桿傳動和齒輪傳動 設計出了蝸桿二級減速器 第一級減速為蝸桿渦輪減速 第二級減速為齒輪減速 并 對關鍵零部件進行必要計算和校核 從而得到四足機器人穩(wěn)定步行所需要的速度 最 終實現(xiàn)了四足機器人的步行 關鍵詞 四足哺乳動物 四足機器人 機器人步態(tài) 行走結構 蝸桿二級減速器 Abstract Walking legs of quadruped robot has multiple degrees of freedom points of the foot are discrete it can be flexibly adjusted walking posture within the gamut reach for the toe point and a reasonable choice of the anchor it gets a higher obstacle and avoidance ability It is necessary to analysis and compare typical gait of quadruped walking robot trotting gait is selected to be this graduation project quadruped robot gait To compare the driving articulation that the leg joints structure is driven by the motor or the use of traditional articulation linkage four agencies five agencies six institutions etc while the degree of freedom mechanism is analyzed to choose one degree of freedom structure Stephenson type mechanism as walking quadruped robot and refers to already is used of mature leg mechanism Taking into account the installation of the drive system to choose a motor drive mechanism of quadruped walking robot by timing belt drive four legs the number of motor is reduced it reduces the load on the four legged robot it reduces the impact on the movement of the leg joints Two worm reducer is designed by designing worm gear and gear in the graduation design the first stage reduction is a worm and wheel reducer the second stage reduction is a gear reducer And it is necessary to carry out calculations and check of key components and to get speed required of quadruped robot walking is stable ultimately walking of quadruped robot is achieved Keywords quadruped mammal quadruped robot gait walking structure two worm reducer 目 錄 1 引言 5 1 1 步行機器人 5 1 2 步行機器人的發(fā)展 5 1 3 步行機器人常見的連桿機構 6 2 四足機器人步態(tài)的設計 6 3 行走結構的設計 7 3 1 四足機器人腿結構的配置形式 7 3 2 開鏈式腿結構 7 3 3 閉鏈式腿結構 9 3 4 彈性腿結構 10 3 5 機構自由度 11 3 6 步行機構的選擇方案 12 3 6 1 對腿機構分析 13 3 6 2 分析絞鏈點 D 的軌跡 13 3 7 腿機構優(yōu)化設計 15 3 8 機器人腿足端的軌跡分析 16 4 傳動結構的設計 18 4 1 驅動方案 18 4 2 傳動方案 18 4 3 驅動電動機 19 4 4 普通圓柱蝸桿傳動的主要參數(shù)及其選擇 20 4 5 普通圓柱蝸桿傳動承載能力的計算 21 4 5 1 蝸桿傳動設計準則和常用材料 21 4 5 2 渦輪齒面接觸疲勞強度計算 22 4 5 3 渦輪齒根彎曲疲勞強度計算 24 4 5 4 蝸桿的剛度計算 24 4 6 渦輪蝸桿傳動的計算 25 4 7 斜齒圓柱齒輪傳動的計算 28 5 確定各軸的最小直徑及軸承 35 6 軸的校核 35 6 1 蝸桿上的作用力及校核軸徑 35 6 2 渦輪軸上的作用力及校核軸徑 37 6 3 輸出軸上的作用力及校核軸徑 40 7 鍵連接與計算校核 41 8 三維建模及平衡校核 42 9 結論 43 9 1 論文完成的主要工作 44 9 2 結論 44 謝 辭 45 參考文獻 46 1 引言 1 1 步行機器人 在人類社會和大自然界中 有許多危險的地方 危及到人類自身生命安全 是我 們人類無法直接到達的 于是人類研發(fā)出步行機器人 代替人類進行探索研究 步行 機器人是多個學科結合研究 研究者對付在各類差別的運動環(huán)境比如地形不規(guī)則或者 高低不平 設計出不同運動方式的足式機器人 目前研究設計的移動機器人的運動方 式常見的有 5 種類型的 分別是輪式 履帶式 足式 混合式和一些仿生方式 0 其中 研究使用最多的是輪式和足式 同時這 2 種運動方式是典型的運動方式 查閱一些相 關的文獻資料 研究表明了足式運動往往只需要一些離散的 斷續(xù)的落足點 就具有 了跨越凸凹不平 斜坡等地面障礙能力 足式機器人的足數(shù)可以分奇數(shù)和偶數(shù) 奇數(shù) 中常見的有單足機器人 三足機器人等 偶數(shù)中常見的有雙足機器人 四足機器人 六足機器人 八足機器人等 0 足式機器人就是模擬動物或者人類的運動形式 采取腿 足關節(jié)結構來完成行走的 比如雙足機器人是模擬人類雙腿的運動形式 四足機器人 就是模擬哺乳類動物的運動形式 六足機器人和八足機器人多數(shù)是模擬螃蟹 蜘蛛等 爬行類動物的運動形式 本畢業(yè)設計是從模仿四足哺乳動物行走的角度思考 設計出 四足機器人的結構 1 2 步行機器人的發(fā)展 步行機器人是近 50 年來發(fā)展起來的一種高科技產物 上世紀 70 年代 人類第一 次研究出可以實現(xiàn)行走的步行機器人 0 1972 年研究者設計制造出了第一個雙足步行 機器人 0 1976 年 研究者設計制造出了第一個四足步行機器人 從 20 世紀 80 年代 之后 世界各國重視對步行機器人的研究 投入了大量的科研資金 使得機器人的研 究技術得到了高速的發(fā)展 同時從這個時期開始步行機器人采用行走機構 2004 年 科學家應用 小狗 來探索步行機器人的運動 2009 年 5 月 根據(jù)美國軍隊的戰(zhàn)爭環(huán) 境 改善美國士兵的作戰(zhàn)環(huán)境 增強裝備在復雜地形的運輸 美國設計制造出了 大 狗 Error Reference source not found 它展示了跟士兵一樣的行走作戰(zhàn)能力和運輸物資能力 對于一些普通高度的障礙物可以輕松搞定 具有良好的使用性能 加拿大的大學機器 人研究室 Ambulatory Robotics Laboratory 研究設計出了一種結構簡單的四足步行機 器人 該機器人可以行走甚至可以跨越高度的障礙物 不足之處就是該機器人的可靠 性是差了一點 0 最近的三十年時間 世界各國為了適應現(xiàn)代制造技術和工業(yè)生產自動 化的需要 不斷加大對步行機器人的研究進而使得步行機器人的研究技術發(fā)生了巨大 的改變 1 3 步行機器人常見的連桿機構 選擇使用平面四桿機構 某公司研究設計制造出了一種選擇使用平面四桿縮放機 構的四足步行機器人 該機器人能向前伸開腿實現(xiàn)行走 可以向后伸開腿完成行走 同時該步行機器人還可以左轉和右轉 并預留 55 的記憶可提供給客戶做進一步的機器 人實驗和開發(fā)利用 3 選擇使用平面六桿機構 六桿機構可以分為兩大類 瓦特型和斯蒂芬森型 0 其 中常見的斯蒂芬森型 以二桿機構為腿機構 四桿機構為驅動機構做成機器人的連桿 機構 2 四足機器人步態(tài)的設計 四足哺乳類動物的運動可以簡化為五種規(guī)劃步態(tài) 小跑步態(tài) 對角腿同相 左右腿 前后腿異相 0 該步態(tài)已經有很多的研究 尤其是 上海交通大學學報出版的期刊對于小跑步態(tài)進行了深入的研究分析 Error Reference source not found 包括了小跑步態(tài)運動軌跡的分析 小跑步態(tài)腿部角度的分析 研究表明了小 跑步態(tài)實現(xiàn)了行走且行走沒有左右搖動 順利平穩(wěn)的向前行走 行走步態(tài) 各足依次升降 任意兩腿之間為異相關系 順次兩腿的相位差為 1 4 周期 0 遛步步態(tài) 同側的兩腿同相 左右腿 對角腿異相 同側的腿成對升降 兩對之 間相位差為 1 20 該步態(tài)也有深入的研究 還在期刊上發(fā)表了 機器人出版的期刊對 遛步步態(tài)進行了研究 該研究包括了遛步步態(tài)力學模型的建立與分析 遛步步態(tài)角速 度補償法的分析 Error Reference source not found 最后通過步行實驗驗證了遛步步態(tài)的可行 性 實驗研究表明遛步步態(tài)可以實現(xiàn)在平直路面的行走 奔跑步態(tài) 前腿同相 后腿也同相 同側腿和對角腿異相 前面的 2 條腿同時向 前運動 后面的 2 條腿同時站立支撐 0 奔跑步態(tài)的實現(xiàn)需要考慮很多的要求 目前查 閱文獻資料很少發(fā)現(xiàn)有關于奔跑步態(tài)的研究 彈跳步態(tài) 指四足同時起落的彈跳步態(tài) 這個種步態(tài)很少見 甚至是稀有的步態(tài) 一般不會用于實現(xiàn)行走 0 上面的五種步態(tài)按照運動的節(jié)奏也可以劃分為 1 單拍步態(tài) 彈跳 0 2 雙拍步態(tài) 小跑 遛步 奔跑 1 2 3 四拍步態(tài) 行走 1 4 每種步態(tài)都在某個領域或者方面有自身的應用優(yōu)點 選擇步態(tài)時要根據(jù)設定的要 求出發(fā) 如果選擇小跑步態(tài) 那本畢業(yè)設計只需要一個電動機驅動腿關節(jié)就可以實現(xiàn) 小跑 如果選擇奔跑步態(tài) 那至少是需要 2 個電動機驅動腿關節(jié)才可以實現(xiàn)奔跑 如 果選擇遛步步態(tài) 也至少是需要 2 個電動機驅動腿關節(jié)實現(xiàn)遛步 并且腿關節(jié)運動工 程中 由于同一側的 2 條腿都離開地面 容易出現(xiàn)機器人不平衡而向側邊跌倒的情況 所以通過比較分析 選出與設定要求最為接近的步態(tài) 再對該步態(tài)進行符合畢業(yè)設計 要求的設計 本次畢業(yè)設計以四足哺乳類動物為例 行走步態(tài)一般用于慢速行走 0 而 小跑步態(tài)一般是用于實現(xiàn)機器人的小跑運動 同時在常見的機器人步態(tài)中 小跑步態(tài) 的性能最優(yōu) 0 本畢業(yè)設計選擇機器人的步態(tài)為小跑步態(tài) 3 行走結構的設計 在大自然中 許多動物具有精巧的運動結構及強大的運動功能 好比四足哺乳類 動物 依靠各腿的循環(huán)交替 以及軀體脊椎 頸椎等部位的配合 實現(xiàn)行走的運動功 能 0 在四足機器人結構中 行走結構支撐著機器人機體 又同時作為運動部件 推動 機器人機體向前方向移動 所以行走結構是四足機器人結構設計的關鍵 3 1 四足機器人腿結構的配置形式 根據(jù)腿的主運動平面與機體運動方向之間的相對關系 水平面內 關節(jié)式腿結 構的配置形式分為三種 1 平行布置形式 平行布置 腿的主運動平面與機體運動方向一致 這種布置形 式容易實現(xiàn)靈活快速行走 在沒有偏轉自由度時主要作縱向行走 0 2 垂直布置形式 垂直布置 腿的主運動平面與機體運動方向垂直 0 既可作縱 向行走也可作橫向行走 3 斜置布置形式 斜置布置 腿的主運動平面與機體運動方向存在一個夾角 可 以增大支撐區(qū)域的面積 獲得更好的穩(wěn)定性 0 由于已經選擇了小跑步態(tài) 考慮到整體結構 腿關節(jié)主運動平面與機體運動方向 一致更符合本設計 0 如果腿關節(jié)主運動平面與機體運動方向垂直 0 那安裝腿關節(jié)復 雜并且也影響整體結構的設計 工作量也會加大 本畢業(yè)設計選擇平行布置形式作為 腿結構的配置形式 3 2 開鏈式腿結構 開鏈式腿結構的優(yōu)點 1 工作空間大 2 結構較簡單 3 具有較強的姿態(tài)修復能力 開鏈式腿結構的缺點 1 承載能力有限 2 各腿的運動的協(xié)調控制復雜 早期的開鏈式腿結構很多采取近似動物的腿結構 即關節(jié)式腿結構 這樣的結構 比較直觀 0 如圖 3 2 1 所示 圖 3 2 1 開鏈式腿結構 圖 3 2 2 開鏈式腿結構運動軌跡分析 如圖 3 2 2 所示 對開鏈式腿結構的運動軌跡分析 其運動軌跡方程 vzuyxcc sino 其中 cos s321 LLuini v 90 3 3 閉鏈式腿結構 閉鏈式腿結構的優(yōu)點 承載能力大 功耗小 閉鏈式腿結構的缺點 工作空間有 局限性 閉鏈式腿結構分為平面閉鏈機構和空間閉鏈機構 其中 平面閉鏈腿結構使用較 廣 空間閉鏈腿結構分析及實現(xiàn)比較復雜 0 如圖 3 3 1 所示為一種閉鏈式腿結構的三 維模型 圖 3 3 1 閉鏈式腿結構 圖 3 3 2 閉鏈式腿結構運動軌跡分析 建立如圖 3 3 2 所示 對閉鏈式腿結構的運動軌跡分析 其運動軌跡方程為 vzuyxA sinco 其中 coss321LLu iniv 3 4 彈性腿結構 在受到重力情況下 動物運動時腿落地會受到沖擊 地面施加的反作用力可能遠 大于動物自重 0 可以把類似動物肌腱的結構運用于機器人的腿結構 就可以構成彈性 腿結構 即彈性腿結構既包含剛性元件 又包含彈性元件 0 彈性腿結構的優(yōu)點 1 彈性阻尼元件具有緩沖和消振作用 能減少驅動力矩 力 以及驅動功率的峰 值 0 2 可增加步行過程的穩(wěn)定性 經過對上面的 3 種腿結構的分析比較 閉鏈式腿結構比較符合要求 本畢業(yè)設計 選擇閉鏈式腿結構 目前關于平面機構用作腿結構評判標準 學者提出了兩類 運動要求和性能評判 查閱相關機器人文獻總結了腿的必要條件 0 1 機構中至少要有轉動副或者至少要有移動副 特別是運動型關節(jié)處 0 2 結構自由度最好不要小于 20 3 結構桿件數(shù)目要盡量減少 數(shù)量少有利于運動的分析 4 必須有連桿曲線為直線的點 以確保在支撐相中足端做平行于機身的直線 運動 0 5 機身高度發(fā)生改變時 結構中上的點還能作直線運動 且與上面的點的直 線軌跡平行 0 6 結構需要有腿的基本形狀 查閱有關機器人性能要求的文獻資料 根據(jù)機器人的性能有如下項目 1 各運動是分開的 相互不干涉不影響 特別是前進運動和抬腳運動要分開 0 2 為使控制簡單 機器人的輸入運動函數(shù)不要太復雜 同時輸出運動的函數(shù) 關系應也不要太復雜 0 3 平面連桿機構不應與第三維運動的關節(jié)發(fā)生干涉 0 4 足端在水平和垂直方向上有較大的運動范圍 近似直線運動軌跡在較長范 圍內直線近似程度較好 0 滿足上述條件的連桿機構有很多 比如平面四連桿機構是一種常見的直線運動的 機構這種機構具有多種衍生形式 往往需要附加其他機構 才能成為腿結構 0 3 5 機構自由度 本任務要求從模仿四足哺乳動物行走的角度思考 設計出四條腿具有相應自由度 的四足機器人 本畢業(yè)設計只對平面機構自由度計算進行討論 在平面機構中 各構 件不會做空間運動只作平面運動 因此每個自由構件具有 3 個自由度 0 每個平面低副 包含轉動副和移動副 各提供 2 個約束 每個平面高副 1 個約束 0 故平面機構自由 度計算為 2 31pnF 式中 為活動構件的數(shù)目 n 為平面低副的數(shù)目 1p 為平面高副的數(shù)目 2 3 6 步行機構的選擇方案 方案一 步行機構選擇電動機驅動腿關節(jié)實現(xiàn)運動 方案二 步行機構選擇傳統(tǒng)連桿驅動腿關節(jié)實現(xiàn)運動 如果選擇方案一 那腿關節(jié)中的大腿需要一個電動機驅動 小腿也需要一個電動 機驅動 1 條腿就需要 2 個電動機 本畢業(yè)設計有 4 條腿 那需要的電動機的數(shù)量為 8 個 電動機的數(shù)量多 會加重腿關節(jié)的承載從而影響關節(jié)運動 如果選擇方案二 目前為止 研究并且運用比較成熟的連桿機構有縮放機構 斯 蒂芬森型六桿機構 瓦特型機構 0 并且連桿機構中對運動軌跡和運動特征也有相當成 熟的研究分析 包括了傳動角 關節(jié)尺寸 安裝角度等數(shù)據(jù)的研究 經過上面 2 種方案的對比分析 本畢業(yè)設計中 選擇采用斯蒂芬森型六桿機構 其裝配后的簡化圖形為圖 3 6 1 所示 圖 3 6 1 斯蒂芬森型六桿機構 3 6 1 對腿機構分析 以二桿組作為小腿機構 如圖 3 6 2 所示 跨關節(jié) A 膝關節(jié) B 足端 CError Reference source not found 圖3 6 2 腿機構示意圖 表3 1 坐標值表 通過查閱現(xiàn)有的研究資料 基于 SolidWorks 四足行走機構的設計及動畫模擬設計 Error Reference source not found 的數(shù)據(jù)取 AB 9cm BC 17cm 3 6 2 分析絞鏈點 D 的軌跡 按照圖 7 所示建立的坐標 首先建立 D 的位置方程 3 1 cos2lxb 3 2 cos2lyb 因為 AB 為大腿的長度 其為所取的定長 列方程 3 3 把式 3 1 3 2 代入式 3 3 并簡化得 3 4 式 3 4 相關的手冊 可以解 得 3 5 將 用 C 點的位置坐標表示后 可得 D 點的位置坐標 Error Reference source not found 3 6 cos 3 lxbd 3 7 ly 取 如圖 3 6 3 所示為四桿機構 cml5 13 9 21lyxlzc1b ccxzzyartg 222 圖 3 6 3 四桿機構圖 選擇現(xiàn)有資料 基于 SolidWorks 四足行走機構的設計及動畫模擬設計 Error Reference source not found 的數(shù)據(jù) 12 45 1 2 05 1 3 edcba 65 4 08 78 87654 lllll 7 ffyx 3 7 腿機構優(yōu)化設計 據(jù)幾何圖形列出方程 3 8 0 cossini sincos 2682517282517 lllllll 0 cossin sin sisin ico 2183242517 lxlllll yff 3 9 3 10 0sinco12121 wvu 3 11 i33 3 12 sinco8171llu 3 13 sillv 3 14 5187 2652781 sin lllw 3 15 si cos scos 2 82425173 fylllu 3 16 coiniin2 fxllllv 3 17 213 2232 llvluw 2iidiyxl 3 18 fd xllli cos sin ssn8242527 3 19 fyllllyi incoco1 3 20 si sin323 iiii llxdc 3 21 co iiii llyc 3 22 2241 i cciiii yxkXF 3 821 ffyxllX 23 腿機構優(yōu)化設計需要考慮的條件 Error Reference source not found 00 3176855687521lllllli 3 8 機器人腿足端的軌跡分析 如圖 3 8 1 建立坐標系 圖 3 8 1 腿結構坐標系 向量方程為 3 24 23457lllrc 寫到坐標系 xoy 中 3 25 jlllll irc 23142517 cosscossos niiniin 引入中間角度變量 8080221 32 上式中 13 8 54 18 3 26 1 2212wuvarctg 3 27 223rt 4 傳動結構的設計 常見的機械傳動有帶傳動 鏈傳動 齒輪傳動 蝸桿傳動 0 4 1 驅動方案 初步分析 3 種驅動方案如下 1 一臺電機驅動 電動機驅動傳動部件 通過同步帶實現(xiàn)機器人 4 條腿的行走 該方案需要的電動機數(shù)量最少 容易實現(xiàn) 2 兩臺電機驅動 電動機驅動傳動部件 通過 2 根軸實現(xiàn)機器人 4 條腿的行走 該方案不需要同步帶就可以實現(xiàn) 3 四臺電機驅動 電動機驅動傳動部件 一個電動機驅動機器人的 1 條腿 該方 案需要的電動機數(shù)量多 并且難以保證每個電動機的轉速基本一致 經過上面的分析比較 選擇的驅動方案是一臺電動機作為驅動 4 2 傳動方案 常見的機械傳動有帶傳動 鏈傳動 齒輪傳動 蝸桿傳動 0 帶傳動是一種撓性傳動 帶傳動由帶輪 主動帶輪和從動帶輪 和傳送帶組成 根據(jù)工作原理的差別 帶傳動可以分為摩擦型帶傳動和嚙合型帶傳動 0 由于本畢 業(yè)設計選擇一個電機驅動四足機器人的四條腿行走 所以選擇嚙合型帶傳動 在帶傳 動過程中不能忽視傳送帶的張緊程度 如果傳送帶松弛 影響傳動效果 如果傳送帶 過緊 說需要的力矩就變大 影響傳送帶的正常工作 考慮到同步帶的張緊 選擇使 用 3 個同步帶齒輪 第 3 個同步帶齒輪可調 通過調節(jié)第 3 個同步帶齒輪的位置 從 而得到我們需要的張緊程度 還需要注意的是張緊輪直徑尺寸最好是比傳動輪直徑尺 寸小 通常安裝在大傳動輪的附近 通過齒輪傳動 可以獲得需要的速度 可以是加速也可以是減速 更多的應用是 減速 比如減速器的使用 齒輪傳動的主要特點 效率高 結構緊湊 傳動比穩(wěn)定 0 齒輪的設計和計算量很大 符合畢業(yè)設計的工作量 直齒的設計與計算要比斜齒的設 計與計算簡單多 還是考慮因為到工作量的情況 選擇斜齒圓柱齒輪進行設計和計算 蝸桿傳動是在空間交錯的兩軸間傳遞運動和動力的一種傳動機構 兩軸線交錯的 夾角可以為任意值 最常用的是兩軸交錯角 的減速傳動 0 蝸桿傳動的主要特 90 點 蝸桿作為原動件時 渦輪的速度可以降到很低 傳動是特別平穩(wěn)的 齒輪的嚙合 之處受到的沖擊很小 也不發(fā)出有很大的聲音即噪音小 0 蝸桿的頭數(shù)少 渦輪次數(shù)多 可以得到的傳動比范圍很大 并且結構緊湊 因為蝸桿嚙合齒之間的相對滑動速率較 大 導致摩擦大 使得齒根容易磨損 同時蝸桿傳動效率較低 容易發(fā)熱 0 渦輪蝸桿 機構反行程還有具有自鎖性 普通圓柱蝸桿傳動應用于載荷較小 速度低 精度要求 不高的傳動 0 選擇普通圓柱蝸桿傳動 經過上面常見的機械傳動的特點比較分析 本畢業(yè)設計選擇同步帶傳動 齒輪傳 動 蝸桿傳動結合組成傳動結構 方案一 第一級設計為齒輪傳動減速 第二級設計為渦輪蝸桿減速 0 方案二 第一級設計為渦輪蝸桿減速 第二級設計為齒輪傳動減速 0 方案三 由于蝸桿頭數(shù)少 渦輪齒數(shù)多 可能會出現(xiàn)蝸桿傳動減速的速度低于最 后需要的速度 所以第二級設計齒輪加速獲得最后輸出需要的速度 本畢業(yè)設計選擇第一級設計為渦輪蝸桿減速 第二級設計為齒輪傳動減 加 速 的方案 傳動方案如圖 4 2 1 所示 1 大齒輪 2 小齒輪 3 渦輪 4 蝸桿 圖 4 2 1 傳動方案簡圖 4 3 驅動電動機 電動機選擇包括選擇類型 結構型式 容量 功率 和轉速 并確定型號 0 本次 畢業(yè)設計 電機的選擇主要是參照容量 功率 和轉速兩個參數(shù) 初步設計機器人總質量 行走速度 斜坡角度 則功率Kgm20 smv 3 0 3 為 3tan2 vgP 04 8920 W6 1 在選擇電動機 還需要考慮電動機質量和轉速 本畢業(yè)設計總質量不大 為了不 影響四足機器人行走 應該選擇質量輕 轉速中高的電動機 根據(jù)這些要求 選擇 JSCC 電機中的 80YR25GV11 型號電動機 電動機質量 轉速 Kg6 1min 710r 表 4 1 所選電動機參數(shù)表 4 4 普通圓柱蝸桿傳動的主要參數(shù)及其選擇 1 模數(shù) m 和壓力角 21tam ZA 蝸桿的軸向壓力角 為標準值 其余三種 ZN ZI ZK 蝸桿的法向a 0 壓力角 為標準值 蝸桿軸向壓力角與法向壓力角的關系為 n costant 2 蝸桿的分度圓直徑 1d 蝸桿的直徑系數(shù) 已經有標準值了 常用的標準模數(shù) m 和蝸桿分度mq q與 圓直徑 查表可得對應的參數(shù) 0 1d 3 蝸桿頭數(shù) 1z 蝸桿頭數(shù) 可按照要求的傳動比和效率來選擇 0 通常蝸桿頭數(shù)取為 1 2 4 6 0 表 4 2 蝸桿頭數(shù) 與渦輪齒數(shù) 的推薦使用值1z2z12zi 2z5 631 9 7463042 82 9182 9 4 導程角 1tandmz 5 傳動比 和齒數(shù)比iu 傳動比 式中 為蝸桿的轉速 為渦輪的轉速 21 ni 1min r2min r 齒數(shù)比 式中 為渦輪齒數(shù) 12 zu2z 當蝸桿為主動件時 21ni u 6 渦輪齒數(shù) 2z 渦輪齒數(shù) 1i 7 蝸桿傳動的標準中心距 a 蝸桿傳動的標準中心距為 mzqd 21 1 4 5 普通圓柱蝸桿傳動承載能力的計算 4 5 1 蝸桿傳動設計準則和常用材料 在開式傳動中 通常的主要設計準則是按照齒根彎曲疲勞強度設計 0 在閉式傳動中 通常按照齒面接觸疲勞強度進行設計 按照齒根彎曲疲勞強度進 行校核 0 蝸桿常用的材料為鑄造錫青銅 鑄造鋁鐵青銅 灰鑄鐵等 0 表 4 3 蝸桿常用材料表 材料 特性 使用場合 錫青銅 耐磨性好 但是價格較高 用于滑動速度 的smvs 3 重要傳動 鋁鐵青銅 耐磨性較錫青銅差一點 但是價格便宜 一般用于滑動速度 的傳動svs 4 灰鑄鐵 效率要求不高 用于滑動速度不高 的傳動smvs 2 4 5 2 渦輪齒面接觸疲勞強度計算 渦輪齒面接觸疲勞強度計算的原始公式 0 EnHZLKF 0VA 表 4 4 使用系數(shù) A 載荷性質 每小時啟動次數(shù) 起動載荷 AK 均勻 無沖擊 小于 25 小 1 不均勻 小沖擊 25 至 50 較大 1 15 不均勻 大沖擊 大于 50 大 1 2 1 為嚙合齒面上的法向載荷 0 nFN 2 為接觸線總長 0 0Lm 3 青銅或者鑄鐵渦輪與鋼鐵蝸桿配合時 0 取 160 EZ21aMP 將 代入上式 得 2Zd 108 dn sico2 HHZmdKT 21480 式中 為渦輪齒面的接觸應力 0 H MPa 表 4 5 許用接觸應力 H 材料 滑動速度 smvs 蝸桿 渦輪 45HRC 灰鑄鐵 HT150 172 139 125 106 79 45 鋼或 Q275 灰鑄鐵 HT200 208 168 152 128 96 渦輪主要是接觸疲勞失效 當渦輪材料使用錫青銅 強度極限 時 MPaB30 根據(jù) 計算出接觸應力的值 式中 H TNK8 710NKH hLjn26 1 為接觸強度的壽命系數(shù) 0 2 為渦輪每轉一轉 每個齒輪嚙合的次數(shù) 0 j 3 為渦輪轉速 r min 2n 4 為工作壽命 hL 表 4 6 鑄錫青銅渦輪的基本許用接觸應力 0 TH 蝸桿螺旋面的硬度渦輪材料 鑄造方法 RC45 RC45 砂模鑄造 150 180鑄錫磷青銅 ZCuSn10P1 金屬模鑄造 220 268 砂模鑄造 113 135鑄錫鋅鉛青銅 ZCuSn5Pb5Zn5 金屬模鑄造 128 140 4 5 3 渦輪齒根彎曲疲勞強度計算 渦輪齒根的彎曲應力計算公式 0 YmdbKTYmbKFSaFnSant 2222 式中 1 為渦輪輪齒弧長 可以按照 計算 2b 10 2 為法面模數(shù) 0 n 3 為齒根應力校正系數(shù) 0 2SaY 4 可以取 67 0 5 為螺旋角影響系數(shù) 0 Y 140 Y 將上面的 5 個參數(shù)代入上式 整理后得 FFaFYmdKT 2153 4 5 4 蝸桿的剛度計算 蝸桿需要進行剛度校核 主要是校核蝸桿的彎曲強度 0 蝸桿剛度條件為 yLEIFyrt 3 2148 式中 1 為蝸桿受到的圓周力 N 0 1tF 2 為蝸桿受到的徑向力 N 0 r 3 E 為蝸桿材料的彈性模量 0 MPa 4 641fdI 5 為蝸桿兩端支承間的跨矩 2 9 0L 6 為許用最大撓度 y 10dy 4 6 渦輪蝸桿傳動的計算 本畢業(yè)設計要求中 并沒有對行走機構作出速度要求 所以考慮使四足機器人平 穩(wěn)行走 設計與四足機器人腿機構連接的輸出軸轉速 本畢業(yè)設計總質量min 713r 不大 為了不影響四足機器人行走 應該選擇質量輕 轉速中高的電動機 0 根據(jù)這些 要求 選擇 JSCC 電機中的 80YR25GV11 型號電動機 電動機質量 轉速Kg6 輸出功率是 min 710rW25 1 確定傳動比 電動機轉速 輸出軸轉速 總傳動比 min 710r min 713r 1073 ni 對于齒輪 蝸桿減速器 通常是取低速級圓柱齒輪傳動比 0 所以可以ii 6 2 取低速圓柱齒輪傳動比 從而得到蝸桿傳動比 5 01 05 2 ii 205 121 i 計算得到的傳動比進行合理分析 根據(jù)下表傳動比進行比較分析 發(fā)現(xiàn)各級傳動比分 配合理 0 并且此時可以得出蝸桿頭數(shù) 21z 表 4 7 蝸桿頭數(shù) 與渦輪齒數(shù) 的推薦使用值表2z12zi 1 2z5 631 9 7463042829182 2 確定各級轉速 蝸桿轉速 渦輪軸轉速 輸出軸轉速min 7101rn min 5 320712rin i 723rin 3 確定各軸的輸入功率 計算各軸的輸入功率要考慮到傳動效率 查閱到聯(lián)軸器傳動效率 一對9 01 軸承傳動效率 蝸桿傳動效率 蝸桿頭數(shù) 0 圓柱斜齒輪傳動98 02 8 03 21z 效率 0 5 4 蝸桿的輸入功率 WP75 249 0511 渦輪軸的輸入功率 8132 輸出軸的輸入功率 43 9 0 423 4 各軸的輸入轉矩 蝸桿的轉矩 mNnPT 0 2715 25 9105 9 3 661 渦輪軸的轉矩 48 65 3890 6262 輸出軸的轉矩 mNnPT 48 27910438 05 9105 9 3 6363 5 確定蝸桿頭數(shù)和各齒輪的齒數(shù) 已經得到了蝸桿頭數(shù) 渦輪齒數(shù) 選取渦輪軸上的另21 z 40212 zi 一個齒輪齒數(shù) 則輸出軸上的齒輪齒數(shù) 43z 15 34 6 渦輪蝸桿材料 考慮到蝸桿傳動效率 不高 速度也是中等 故選擇蝸桿材料為 45 鋼 蝸8 03 桿螺旋齒面要求耐磨性較好 效率高一些 所以蝸桿螺旋齒面淬火 硬度為 渦輪材料為鑄錫磷青銅 金屬模鑄造 0 渦輪齒圈材料為青HRC5 4 ZCuSn10P 銅 輪芯材料為灰鑄鐵 這樣可以節(jié)約貴重的有色金屬 Error Reference source not T1 found 7 確定載荷系數(shù) K 蝸桿渦輪傳動時候 載荷不均勻 小沖擊 選擇使用系數(shù) 但是工作表15 AK 面良好的磨合 選擇齒向載荷分布系數(shù) 因為轉速不是很高 沖擊不大 選擇1 動載系數(shù) 所以確定載荷系數(shù) 05 1 VK 2 05 VAK 8 確定彈性影響系數(shù) EZ 因為選擇的是鑄錫磷青銅和鋼蝸桿相配合 0 所以確定彈性影響系數(shù) 160 EZ21aMP 9 確定許用接觸應力 H 渦輪材料為鑄錫磷青銅 金屬模鑄造 0 蝸桿硬度為 選ZCuSn10PHRC5 4 取蝸桿硬度大于 查表可以得到渦輪的基本許用應力 R45 PaTH268 應力循環(huán)次數(shù) 72 156 25 36 hLjN 接觸強度的壽命系數(shù) 893 0 10878 7KHN 許用接觸應力 MPaPaT 24 2693 10 確定模數(shù) 和蝸桿分度圓直徑m1d 渦輪齒面接觸疲勞強度的驗算公式 HHZmdKT 21480 變換為 332222 89 16 4 380 4 5361 480 mH 因為蝸桿頭數(shù) 查表可以得到模數(shù) 蝸桿分度圓直徑 1 z md01 11 中心距 ada2606 21 蝸桿軸向齒距 分度圓導程角 024 561 3 mPa 2509 直徑系數(shù) 2 01dq 蝸桿齒頂圓直徑 mmhdaaa 36 111 蝸桿齒根圓直徑 cdff 16 250 20 蝸桿軸向齒厚 sa 51 64 321 渦輪分度圓直徑 mzd0 2 渦輪喉圓直徑 haa 2 67 142 渦輪齒根圓直徑 ff 052 渦輪喉圓直徑 渦輪做成實心式渦輪 mdaa 1 2 渦輪齒寬 取渦輪齒寬 mBa 4 17 375 0 1 B7 12 校核齒根彎曲疲勞強度 0 FFaFYmdKT 2153 當量齒數(shù) 根據(jù)當量齒數(shù) 查表可以得到齒形系51 4 209 cos3 32 zv 數(shù) 螺旋角系數(shù) 38 2a FY 9357 0142 01 Y 壽命系數(shù) 6 5 2097 696 NKF MPaaTF 05 397 MPaaYmdFFa 74 10936 0826 142 53 12 F 彎曲強度是滿足的 13 渦輪蝸桿主要設計結論 模數(shù) 蝸桿頭數(shù) 蝸桿分度圓直徑 渦輪齒數(shù) 蝸6 1 m21 z md201 402 z 桿齒寬 取 蝸桿材料b 4 6 40 0 2 b1 為 45 鋼 齒面淬火 渦輪材料為鑄錫磷青銅 金屬模鑄造 Error Reference ZCuSnP source not found 4 7 斜齒圓柱齒輪傳動的計算 齒輪的材料 小齒輪用40Cr 大齒輪用45號鋼 0 大齒輪 正火處理 小齒輪調質 均用軟齒面 小齒輪硬度為280HBS 大齒輪硬度為240HBS 0 齒輪精度用7級 軟齒面 閉式傳動 失效形式為點蝕 0 按齒面接觸疲勞強度設計 由公式試算渦輪軸上的另外一個齒輪 齒輪 3 分度圓直徑 既 2322 1HEdHtt ZiTK 確定公式中各參數(shù)值 試選載荷系數(shù) 1 4 輕微振動 Ht 查取區(qū)域系數(shù) 2 433 Z 計算 562 014cos 20tanrcos tanrc t 974 21cos4 rs331tat hz 30 6s2 56 20cos1arcos2 cosr442 antat z tttatn 22 1 tatzz 457 12 56 0tan3 6156 0n974 2 9 ta ta3 zd 735 04 1905 1347 1 Z 螺旋角系數(shù) Z8 cos 查表取材料的彈性影響系數(shù) EZ 192 1Mpa 計算接觸疲勞許用應力 H 查得小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為 MpapaHH50602lim1lim 計算應力循環(huán)次數(shù) 77212 102 50 156 6 30 iNjLnh 查表取接觸疲勞壽命系數(shù) 2 9 HNHNK MpaSKHNH56102 1 lim22li1 取兩者中小者作為齒輪副的接觸疲勞許用應力 既 MpaH521 試算渦輪軸上的另外一個齒輪 齒輪 3 分度圓直徑 232 1HEdHtt ZiTK m413 25 52 985 073 81943 2 5 08 6 2 調整齒輪分度圓直徑 計算實際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準備 圓周速度 v smndt 0472 160534 216023 齒寬 btd 53 計算實際載荷系數(shù) HK 查表得使用系數(shù) 1 5 A 根據(jù) 7 級精度 查表得動載荷系數(shù) smv 042 1 VK 齒輪的圓周力 NdTFtt 9413 25 8 36323 mbKtA 0 194 查表取齒間載荷分配系數(shù) H 查表取 1 417 H 則載荷系數(shù)為 273 41 51 HVAK 按實際載荷系數(shù)算得分度圓直徑 mdHtKt 728 34 13 2533 相應的齒輪模數(shù) zdmn 364 1 cos cos33 1 按齒根彎曲疲勞強度設計 0 試算齒輪模數(shù) 323 s FsadFtnt YzYTK 確定公式中的各參數(shù)值 試選載荷系數(shù) 1 3 Ft 計算 Y 140 3562 0cos14tanrccostanrctb 536 140 3cos 457 1cos 22 bv 78 0 05 vY 計算彎曲疲勞強度的螺旋角系數(shù) Y78 120495 120 計算 FsaY 由當量齒數(shù) 查圖136 4cos 12cs 27 614cos 2cs 334333 zz vv 10 17 得齒形系數(shù) 由圖查得應力修正系數(shù) 8 3FaFaY 84 sasaY 小齒輪的齒根彎曲疲勞極限為 MpaF503lim 大齒輪的齒根彎曲疲勞極限為 84li 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) 92 7 3FNFNK 取彎曲疲勞安全系數(shù) S 1 4 則 016 7 2498135 3671 24980 15 434lim43li3 FsasFFNFYMpaSK 因為輸出軸齒輪的 大于渦輪軸上的另外一個齒輪 所以取 FsaY FsaY 016 4 FsaY 試算齒輪模數(shù) 323 cos FsadFtnt YzYTKm m61 0 24114cos78 03 8564 123 2 調整齒輪模數(shù) 計算實際載荷系數(shù) 0 圓周速度 v mZmdnt 09 154cos261 0cos33 s 8 39562 齒寬 bd 3 寬高比 h mmcnta 3725 1602512 9 7 0915 b 計算實際載荷系數(shù) FK 根據(jù) 7 級精度 查圖得動載荷系數(shù) 1 09 smv 028 VK 由 NdTt 96 705 1 48 532633 mbFKtA 1 09 1 查表得 1 4 查表用插值法查得 1 415 結合 10 99 查圖得 1 34 Hhb FK 則載荷系數(shù)為 067 34 109 51 FVAFK 按實際載荷系數(shù)算得的齒輪模數(shù) 0 mKmFtnt 81 3 671 3 對比計算結果 由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù)大于齒根彎曲疲勞強度計算 的法面模數(shù) 0 從滿足彎曲疲勞強度出發(fā) 從標準中就近取 為了同時滿足mn2 接觸疲勞強度 需按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑 來計算齒輪的齒數(shù)md728 3 0 既 36 12 4cos78 3 cos3 nmdz 取 245 0z 計算中心距 man10 374cos2cos43 考慮到模數(shù)增大 為此將中心距減小圓整為 按圓整后的中心距修正螺旋角 35 1724arcos2arcos43mzn 計算小 大齒輪的分度圓直徑 mzdn67 2435 1cos 9 43 計算齒輪寬度 db 4 考慮不可避免的安裝誤差 所以從保證設計齒寬 和節(jié)省材料出發(fā) 一般將小齒b 輪稍微加寬 0 取m 1 5 25 3034 圓整中心距后的強度校核 齒面接觸疲勞強度校核 按前述方式查表得一下參數(shù) 2 182 5326 48 1 49 33mm 0 5HK2TN d 1i 2 433 189 8 0 735 0 985 ZE2 1Mpa Z 則 985 073 81943 25 03 491861223 ZidTEHH HPa 25 經過計算校核結果是滿足齒面接觸疲勞強度條件 齒根彎曲疲勞強度校核 按前述方式計算查表得一下參數(shù) 2 629 2 62 1 6FKmNT 48 53261FaY1Sa 2 18 1 84 0 738 0 778 2aYSa 35 1d mn2 41z 則有 23 22323 4135 cos78 0 6 248 629 cos zmYTKndsaFF 3 13FMpa 23 224324 4135 1cos78 0 8 24 5629 cos zmYTKndsaFF 4 13Fpa 滿足齒根接觸疲勞強度條件 2 齒輪的結構設計 齒輪3的齒頂圓直徑 齒輪3做mmhdaa 1605 3 23 49 23 成實心式齒輪 齒輪4的齒頂圓直徑 齒輪4做aa 7 8 67 4 成實心式齒輪 3 主要設計 齒數(shù) 模數(shù) 壓力角 螺旋角 1243 z m2 20 2135 1 齒輪變位系數(shù) 中心距 齒寬 小齒輪選用0 xa37mb3 543 40Cr 調質 大齒輪選用 45 鋼 調質 0 齒輪按 7 級精度設計 5 確定各軸的最小直徑及軸承 蝸桿最小直徑 mnPAd 6 37105 243 310min1 渦輪軸最小直徑 2 95 83 320in2 輸出軸最小直徑 mPAd 14 70413 3 30min3 根據(jù)計算出來的蝸桿的最小直徑來選擇聯(lián)軸器的孔徑 保證我們所選的軸直徑與 聯(lián)軸器的孔徑相匹配 所以需同時選取聯(lián)軸器型號 0 聯(lián)軸器的計算轉矩 根據(jù)計算轉矩mNTKAca 7 4329 32 1 應小于聯(lián)軸器公稱轉矩的前提條件 選擇對應型號的聯(lián)軸器 再根據(jù)對應的軸徑 Tca 軸轉速選擇對應的輕載 中載 重載型軸承 蝸桿兩邊的軸承選擇米思米 型H 60 號軸承 其尺寸為 基本額定動載荷 渦輪兩邊mBDd860 459 的軸承選擇米思米 型號軸承 其尺寸為 其基H 62BDd1230 本額定動載荷為 輸出軸兩邊的軸承選擇米思米 型號軸承 其尺寸為N195 6 基本額定動載荷 mBDd80 N459 6 軸的校核 6 1 蝸桿上的作用力及校核軸徑 蝸桿 NTFt 29 30 2d1 nt 45 123 costan29 3cosar NF907t t 計算支反力 垂直面支反力 XZ平面 計算 繞支點B的力矩和 得0 BZM N03 798 20 7495 12 49 249 1 dFRarAZ 同理 0 AZMarBZ 4 5 8 校核 計算無誤 02451037 BZrAZRF 水平平面 XY平面 計算 同樣 繞支點B的力矩和 得BYMNFRtAY 25 698 45 1298 4 同理 0 AYMNFRtY 25 698 4 1B 校核 計算無誤 052 6r Z 垂直平面內的彎矩 C處彎矩 mNRBZ 8 649 CL 7307MA 水平面彎矩圖 C處彎矩 NRBY 025 4925 649C 合成彎矩圖 C處 mMCYZL 4 0 25 3 58 262L NC 160473RR 計算當量轉矩 應力校正系數(shù) 58 9 01 ba 213 258 T D處 mNaMCL 60 1 460 22212L mNR 60 校核軸徑 剖面 滿足強度條件 mMdbCLc 108 451 062 331 6 2 渦輪軸上的作用力及校核軸徑 渦輪 N45 168 532F2t dTnr 2 3 cos0tan416csta22 NFta 78 145 t 2 齒輪3 9 23 49632tdTFnr 78 05 1costancsta13 Nta 25 13t923 計算支反力 垂直面支反力 XZ平面 繞支點B的力矩和 得0 BZMN49 128 5 7 8023 495 12678 14526 R32 raarAZ FdF 同理 0 AZMN03 9128 5 6 23 4925 1678 14578 0 R323 raarBZ FdF 校核 計算無誤 03 9 2678 049 23 BZrAZRFR 水平平面 XY平面 同樣 繞支點B的力矩和 得 BYM N05 182 5 9 215 764 128 5 7632 ttAYFR 同理 0AYM 3 94 4 9 523ttBY 校核 計算無誤 05 1 65 210 823 BYttAYRFR 垂直平面內的彎矩 C處彎矩 mNRMAZCL 8 7354 519 51 dFRMaAZC 26 4 2 5 1 D處彎矩 mNaBZL 01 79 3 45 103 9 3 RMBZD 25 水平面彎矩 C處彎矩 NAYC 57 9684 10 8 1 D處彎矩 mRBD 3 02 35 4 2 合成彎矩 C處 mNMCYZLL 96 457 968473 4 2222 RCR15 D處 mNMDYZLL 86 10235 102 7922 MDRR 4305 42 計算當量轉矩 應力校正系數(shù) 8 9 01 ba mNT 360453268 2 C處 MCL 9 mNaTR 40 1653 085 64 2212 D處 aTML 0 1693 086 123 222L mNDR 4 C剖面 dbCR 5027 15 061 033 滿足強度條件 D剖面 mMdbDL 3548 125 0691 033 滿足強度條件 6 3 輸出軸上的作用力及校核軸徑 齒輪 4 N70 4tan13 50 2tanF19cos2cos 67 48294a43 trtdT 計算支反力 垂直面支反力 XZ 平面 繞支點 B 的力矩和 得0 BZMN96 53128 76 40 819 75 84 284 4 dFRarAZ 同理 0AZ N23 18 267 40 419 75 28 4 4 dFRarBZ 校核 計算無誤 3634 BZrAZR 水平平面 XY 平面 同理 繞支點 B 的力矩和 得0 BYMNFRtAY 91 328 41 208 4 同理 得 AYFRtY 10 6928 401 28 4B 校核 計算無誤 01 69 3Yt BARFZ 垂直平面內的彎矩 C 處彎矩 mNRBZ 52 938 42 1 MCL 6658A 水平面彎矩 C 處彎矩 mNRBY 4 301 94 合成彎矩 C 處 MCYZL 96 318 4 0 52 938 222L mNMCYZ 06 374 0 64 53 222R2CR 計算當量轉矩 應力校正系數(shù) 8 09 01 b mNaT 143 2758 3MCL 96 mNaTR 81 390 1486 307 2222 校核軸 C 剖面 mdbCRc 5 1 09 331 滿足強度條件 7 鍵連接與計算校核 本畢業(yè)設計中鍵連接選擇平鍵連接 圓頭平鍵 平鍵的工作面是兩側面 依靠 鍵和鍵槽側面的擠壓來傳遞轉矩 0 平鍵連接的強度條件為 輕微沖擊 查表得 pphldTkl 402 圓頭平鍵 MPap120 bL 蝸桿上的平鍵校核 蝸桿上的平鍵尺寸為 mhb62 所以 滿足強度 pp MPaaldTkl 645 10 9 34020 3 111 條件 渦輪軸上的平鍵尺寸分別為 mLhb2080 416 所以 滿足強度條件 pp MPahldTkl 8 30 12 8 56020 2 滿足強度條件 pp MPahldTkl 78 150 164 08 32420 3 23 滿足強度條件 pplkl 6 3 2 8 224 輸出軸上平鍵的尺寸分別為 mLhb103 4 所以 滿足強度條 pp MPahldTkl 23 4710 3 48 27920 3 335 件 滿足強度條pplkl 2 4 04 3 336 件 8 三維建模及平衡校核 8 1 三維建模 本畢業(yè)設計運用 SolidWorks2011 軟件進行三維建模 繪制了蝸桿 齒輪 軸 平 鍵 套筒 上箱體 下箱體 連桿等關鍵零件的模型 并且運用 SolidWorks2011 軟件 建立工程圖 從零件的三維模型生成零件的二維工程圖 但是由于一些參數(shù)設計無法 修改以及設計尺寸過大 3D 建模在裝配時出現(xiàn)了零件之間的干涉 比如在設計 2 個齒 輪之間的中心距小了一點 導致 2 個端蓋裝配發(fā)生了干涉 不過可以改變端蓋結構 把干涉的部分切除再安裝就不影響裝配了 由于對 SolidWorks2011 軟件的掌握程度和 運用程度不夠 3D 運動仿真未能成功 這也是本畢業(yè)設計的不足 8 2 平衡校核 四足機器人在行走過程中保持重心平衡是非常重要的 平衡原理圖如下圖所示 圖 8 2 1 平衡原理圖 平衡公式 或者 對四足機器人進行平衡校核 包21lml 021 lml 括軸向平衡校核和縱向平衡校核 重