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夾具定位規(guī)劃中完整性評估和修訂 CAM 實驗室 機械工程學系 伍斯特理工學院研究院 100 路 伍斯特 碩士 01609 美國 2004 年 9 月 14 日收稿 2004 年 11 月 9 日修訂 2004 年 11 月 10 日發(fā)表 摘 要 幾何約束是夾具設計中最重要的考慮因素之一 確定位置的解析擬訂已發(fā) 達 然而 如何分析和修改在實際夾具設計實踐過程中的一個非確定性的定位 計劃尚未深入研究 在本文中 提出了一種方法來描述在限制約束下的重點夾 具系統(tǒng)的幾何約束狀態(tài) 一種限制約束下狀態(tài) 如果它存在 可以識別給定定 位計劃 可以自動識別工件的所有限制約束下約束狀態(tài)的提案 這有助于改善 逆差定位計劃 并為修訂提供指引 以最終實現(xiàn)確定性的定位 關鍵詞 夾具設計 幾何約束 確定性定位 限制約束 過約束 1 介紹 夾具是用于制造工業(yè)進行工件牢固定位的一種機制 在零件加工過程中規(guī) 劃一個關鍵的第一步 夾具設計需要 以確保定位精度和三維工件的精度 3 2 1原則 在一般情況下 是最廣泛使用的指導原則發(fā)展的位置計劃 V型塊 和銷孔定位原則也常用 一個加工夾具定位方案必須滿足一些要求 最基本的要求是 必須提供工 件確定的位置 這種觀點指出 定位計劃生產的確定位置 工件不能移動 而 至少有一個定位不會失去聯(lián)系 這一直是夾具設計的最根本的準則之一 許多 研究人員關于幾何約束狀態(tài)的研究表明 工件在任何定位計劃分為以下三個類 別 1 良好的約束 確定性 工件在一個獨特的位置進行配合 工件表面 與 6 個定位器取得聯(lián)系 2 限制約束 不完全約束工件的自由度 3 過約束 工件自由度超過 6 定位的制約 在1985年 淺田 1 提出了滿秩為準則雅可比矩陣的約束方程 基于分析形成 了調研后 確定定位 周等 2 在1989年制定了在確定性定位問題上使用螺旋理 論 結果表明 定位矩陣的定位需要壓力滿秩達到確定的位置 該方法的確定通 過無數的研究 王等 3 考慮定位工件的接觸的影響 而采用點接觸面積 他們 介紹了接觸矩陣 并指出 兩個接觸的機構不應該有平等的 但在接觸點曲率 相反 卡爾森 4 認為 可能沒有足夠的應用 如一些不是非棱柱的表面或相對 誤差近似的非小線性 他提出一個二階泰勒展開 其中也考慮到定位誤差相互 作用 馬林和費雷拉 5 應用周對 3 2 1的位置擬訂 制定若干按照規(guī)則的規(guī)劃 盡管眾多的位置上的確定分析研究很少注意非確定性分析的位置 在淺田的擬定方案中 他們假設工件夾具元件和點之間的聯(lián)絡無阻力 理想 的位置q 而應放置工件表面和分片 可微函數是 gi 見圖1 表面函數定義為 gi q 0是確定的 應該有一個獨一無二的解決方案為下列 所有定位方程組 gi q 0 i 1 2 n 1 其中n是定位器的位置與 方向 代表了工件的定位和 方向 只有考慮到目標位置q 附近在 處 淺田表明 2 hi是幾何函數的雅可比矩陣 矩陣式所示 3 確定定位 如果雅可比矩陣滿秩 可滿足要求 2 只有q q 一個解決辦法 3 在1個3 2 1定位計劃中 一個約束方程的雅可比矩陣的滿秩的約束狀態(tài)如 表1所示 如果定位是小于6 工件是限制約束的 即存在至少有一個工件自由 定位議案不受限制的 如果矩陣滿秩 但定位大于6 定位 工件是過約束 這表 明存在至少一個定位等 而幾何約束工件被刪除不影響的狀態(tài) 找出一個模型除 了3 2 1 可以建立基準框架提取等效的定位點 胡等 6 已經發(fā)展出一種系統(tǒng)的方 法 對這個用途 因此 這則能適用于所有的定位方案 圖1 夾具系統(tǒng)模型 表 1 等級 數量的定位 地位 6 Over constrained 康等 7 遵循這些方法和他們實施制定的幾何約束分析模塊其自動化的計算機輔 助夾具設計的核查制度 他們的 CAFDV 系統(tǒng)可以計算出雅可比矩陣和它的排 名來確定定位的完整性 它也可以分析工件的位移和靈敏度定位錯誤 熊等人 8 提 出的等級檢查方法的定位矩陣 WL 見附件 他們還介紹了左 右邊的定位矩陣 廣義逆理論 分析了工件的幾何誤差 結果表明 定位及發(fā)展方向誤差 X 和位 置誤差 r 的工件定位相關如下 Under constrained X WL r 4 Well constrained X WTLWL 1WLT r 5 Over constrained X WLT WTLWL 1 r I6 6 WLT WTLWL 1WL 6 是任意一個向量 他們還介紹了從這些矩陣的幾個指標 評價定位配置 其次是通過約束非 線性規(guī)劃的優(yōu)化 然而 他們的研究分析 不涉及非確定性定位的修訂 目前 還沒有就如何處理與提供確定的位置的夾具設計系統(tǒng)的研究 2 定位完整性評價 如果不確定性的位置達到夾具系統(tǒng)設計的要求 設計師知道約束狀態(tài)是什 么 以如何改善設計是非常重要的條件 如果夾具系統(tǒng)是過度約束 是理想定 位需要的不必要的信息 而下約束時 所有有關知識約束工件的議案 可以引 導設計師選擇額外的定位或使得修改定位計劃更有效 的總體戰(zhàn)略定位計劃表 征幾何約束的狀態(tài)描述圖 2 在本文中 定位矩陣秩的幾何約束的施加評價狀態(tài) 見附件為獲得的定位矩 陣 確定需要六個定位器定位提供矩陣的滿秩定位 WL 如圖 3 所示 在給定的定位器數量 n 定位法向量 ai bi ci 和定位的位置 xi yi zi 每一個定位器 i 1 2 n n 6 定位矩陣可以確定如下 7 當等級 WL 6 n 6 時 是工件良好約束 當等級 WL 6 n 6 時 是工件過約束 這意味著 n 6 有不必要的定位在定位方案上 工件將不存在限制 n 6 定位器 這種狀態(tài)的數學表示方法 那就是 n 6 在定位向量矩陣 可表示為 線性組合的其他六行向量 圖 2 幾何約束狀態(tài)描述 圖 3 一個簡化的定位方案 定位方案 提供了確定性的位置 發(fā)達國家的算法使用下列方法確定不必 要的定位 1 找到所有的 n 6 組合定位的 2 為每個組合 從 n 6 定位器確定定位方案 3 重新計算矩陣秩的定位為左六個定位器 4 如果等級不變 被刪除的 n 6 定位器是負責過約束狀態(tài) 這種方法可能會產生多種解決方案 并要求設計師來決定哪一套不必要的 定位應該被刪除以最佳定位性能 當等級 WL 6 工件的限制約束 參考文獻 1 Asada H By AB 自動重構夾具的柔性裝配夾具的運動學分析 IEEE J 機器人 autom1985 RA 1 86 93 2 zhou YC Chandru V Barash MM 加工裝置的自動配置的數學方法分析和綜合 反 ASME J 英工業(yè) 1989 111 299 306 3 Wang MY Liu T Pelinescu DM 夾具運動學分析的基礎上充分接觸剛體模型 J 制造 業(yè) 科學與工程 2003 125 316 24 4 Carlson JS 剛性零件的裝夾和定位計劃的二次靈敏度分析 ASME J 制造業(yè) 2001 年 科學與工程 123 3 462 72 5 Marin R Ferreira P 確定性 3 2 1 定位計劃的運動學分析和綜合加工裝置 ASME J 制造 業(yè) 科學與工程 2001 年 123 708 19 6 Hu W 設置規(guī)劃和公差分析 博士論文中 伍斯特理工學院 2001 年 7 Kang Y Rong Y Yang J Ma W 計算機輔助夾具設計驗證 大會 Autom2002 22 350 9 8 Rong KY Huang SH Hou Z 先進的計算機輔助夾具設計 波士頓 愛思唯爾 2005 年 摘要 本次設計是軸承座與齒輪的加工工藝規(guī)程及工序的專用夾具設計 本文在了解機械加工工藝的相關理論和概念之后 分別對軸承座和齒輪進 行了工藝規(guī)程及夾具設計 根據零件大批生產要求 首先對零件進行分析 確 定好零件加工藝規(guī)程后 設計出毛坯的結構 選擇好零件的加工基準 設計出 零件的加工工藝路線 接著對零件各個工步的工序進行尺寸計算 確定好各個 工序的工藝裝備 切削用量及工序工時定額 然后進行專用夾具的設計 經過 考慮 對軸承座的加工設計一副鏜孔夾具 對齒輪的加工設計一副鉆夾具 根據各 自零件特點 擬出夾具的各個組成部件 鏜夾具的定位采用 一面兩孔 的定位 方式 夾緊元件采用氣壓夾緊 鉆夾具的定位采用 V 形塊和平面的定位方式 夾緊元件采用螺旋夾緊 最后繪制出夾具裝配圖及相關零件圖 關鍵詞 一面兩孔 工藝規(guī)程 螺旋夾緊 氣壓夾緊 目 錄 摘要 Abstract 第一章 緒論 1 基本概念 2 軸承座零件的介紹 3 齒輪的介紹 第二章 軸承座的工藝及夾具設計 1 零件分析 1 1 零件的作用 1 2 零件工藝分析 2 工藝規(guī)程制定 2 1 計算生產綱領 制定生產類型 2 2 審查圖樣工藝性 2 3 毛壞的選擇 2 4 工藝過程設計 2 4 2 基準選擇原則 2 4 2 定位基準選擇 2 4 3 工藝路線確定 3 機械加工余量及毛坯確定 3 1 確定毛坯尺寸 3 2 設計毛坯圖 4 選擇加工設備與工藝裝備 5 確定切削用量及基本時間定額 5 1 工序三 以鑄造中心孔為基準 粗銑底面 5 2 工序四 銑 22 上端面 5 2 工序五 鉆孔 22 及沉孔 40 5 3 工序六 粗銑 半精銑兩軸承孔端面 5 4 工序七 粗鏜軸承孔 240 半粗鏜 240 精鏜 240 5 5 工序八 鉆孔 32 及沉孔 50 6 夾具設計 6 1 定位基準選擇 6 2 鏜桿設計 6 3 夾緊裝置設計及切削力計算 6 4 定位誤差分析 6 5 夾具簡要操作說明 第三章 齒輪的藝及夾具設計 1 零件分析 1 1 零件的作用 1 2 零件工藝分析 2 工藝規(guī)程制定 2 1 計算生產綱領 制定生產類型 2 2 審查圖樣工藝性 2 3 毛壞的選擇 2 4 工藝過程設計 2 4 1 定位基準選擇 2 4 2 工藝路線確定 3 機械加工余量及毛坯確定 3 1 確定毛坯尺寸 3 2 設計毛坯圖 4 工序設計 4 1 選擇加工設備與工藝裝備 4 2 確定工序尺寸 5 確定切削用量及基本時間定額 5 1 工序三 粗車外圓及端面 5 2 鉆中心孔至 50 5 3 粗鏜 半精鏜 精鏜 0 12598 5 4 插鍵槽 5 5 上芯軸 精車外圓 端面 5 6 鉆 2 6 夾具設計 6 1 定位基準選擇 6 2 夾緊裝置設計及切削力計算 6 3 定位誤差分析 6 4 夾具簡要操作說明 第四章 設計總結 參考文獻 第一章 緒論 機械制造業(yè)是國民經濟的的基礎和支柱 是向其它各部門提供工具 儀器 和各種機械技術的裝備部 一個國家的的機械制造業(yè)的發(fā)展水平是衡量一個國 家經濟實力的和科學技術水平的重要標志之一 在科技飛速發(fā)展的今天 機械產 品和機械制造技術的內涵正在不斷的發(fā)生變化 工程技術人員不僅要學習和掌 握計算機技術等多方面的新知識 新技術 而且要對機械制造和機床夾具等必 備的基礎理論知識 運用全新的觀點重新優(yōu)化組合 工欲善其事 必先利其器 工具是人類文明進步的標志 自 20 世紀末期以來 現(xiàn)代制造技術與機械制 造工藝自動化都有了長足的發(fā)展 但工具 含夾具 刀具 量具與輔具等 在 不斷的革新中 其功能仍然十分顯著 機床夾具對零件加工的質量 生產率和 產品成本都有著直接的影響 因此 無論在傳統(tǒng)制造還是現(xiàn)代制造系統(tǒng)中 夾 具都是重要的工藝裝備 軸承座是各種機械設備中常見的部件 它的主要作用是支撐軸承 目前常用 軸座已經標準化 通常在機械產品設計時只要選取即可 但在許多場合 因為 結構和條件的需要 需要非標軸承座 對于軸承座生產廠家 則是要盡力降低 生產成本 提高產品質量 齒輪是各種機器機械產品中常用的傳動件 由于它傳動效率高 傳動穩(wěn)定 性好 噪音低 定比傳動 廣泛應用于各種機械設備中 隨著機械生產制造技 術的發(fā)展 齒輪應用越來越廣 對齒輪的精度要求越來越高 1 基本概念 工藝過程 改變生產對象的的形狀 尺寸 相對位置和性質等 使其成為 成品或半成品的過程 生產綱領 企業(yè)在計劃期內應該生產的產品產量和進度計劃 基準 基準是指用以確定生產對象幾何要素間的幾何關系所依據的點 線 面 對一個機械零件而言 基準就是確定該零件上的其它點 線 面所依據的 點線 面 六點定位原理 任何一個自由剛體 在空間都有六個自由度 自由度是完 全確定物體在空間幾何位置所需要的獨立坐標數目 即沿坐標軸的 x y z 移動和繞此三坐標的轉動 限制了剛體的六個自由度 就確定了剛體的位置 工序 工序是指一個 或一組 工人在一臺機床 或一個工作地點 上 對同一個 或同時對幾個 工件所連續(xù)完成的那一部份工藝過程 2 軸承座零件的介紹 軸承座零件一般都是用鑄鐵 鋼等材料鑄造而成 軸承座零件的毛坯選擇與其材料 結構和尺寸等因素有關 孔徑較小 如 d 20mm 的軸承孔一般選擇鋼模鑄造 也可以采用實心鑄件 孔徑較大時 采 用砂型鑄造 大量生產時一般選用鋼模鑄造 這樣既提高生產率又節(jié)約金屬材 料 軸承座零件的主要表面是內孔及孔軸心線到底面的距離 其主要技術要求 如下 1 內孔 內孔是軸承座零件起支承作用或定位作用最主要的表面 它通常與運動著 的軸 或軸承相配合 內孔直徑的尺寸精度一般為 7 級 精密軸套有時取 6 級 由于與其相配的軸上有密封圈 故要求較低 內孔的形狀精度 一般應控制在孔徑公差以內 有些精密軸套控制在孔徑 公差的 1 2 1 3 甚至更嚴 對于的承座除了圓柱度和同軸度外 還應注意孔 軸線直線度的要求 為保證零件的功能和提高其耐磨性 內孔表面粗糙度一般為 6 1 2 3Ra 2 孔軸心線到底面的距離 保證底座與上蓋的平行度和尺寸要求 3 齒輪的介紹 據史料記載 遠在公元前 400 200 年的中國古代就巳開始使用齒輪 在我 國山西出土的青銅齒輪是迄今巳發(fā)現(xiàn)的最古老齒輪 作為反映古代科學技術成 就的指南車就是以齒輪機構為核心的機械裝置 17 世紀末 人們才開始研究 能正確傳遞運動的輪齒形狀 18 世紀 歐洲工業(yè)革命以后 齒輪傳動的應用日 益廣泛 先是發(fā)展擺線齒輪 而后是漸開線齒輪 一直到 20 世紀初 漸開線齒 輪已在應用中占了優(yōu)勢 18 世紀工業(yè)革命時期 齒輪技術得到高速發(fā)展 人們對齒輪進行了大量的 研究 1733 年法國數學家卡米發(fā)表了齒廓嚙合基本定律 1765 年瑞士數學家歐 拉建議采用漸開線作齒廓曲線 19 世紀出現(xiàn)的滾齒機和插齒機 解決了大量生產高精度齒輪的問題 1900 年 普福特為滾齒機裝上差動裝置 能在滾齒機上加工出斜齒輪 從此滾齒機滾 切齒輪得到普及 展成法加工齒輪占了壓倒優(yōu)勢 漸開線齒輪成為應用最廣的 齒輪 目前 應用最廣泛的是漸開線齒輪 對于漸開線齒輪的加工 有范成法 仿形法 等 3 夾具的作用 夾具在其發(fā)展的 200 多年歷史中 大致經歷了三個階段 第一階段 夾具 在工件加工 制造的各工序中作為基本的夾持裝置 發(fā)揮著夾固工件的最基本 功用 隨著軍工生產及內燃機 汽車工業(yè)的不斷發(fā)展 夾具逐漸在規(guī)模生產中 發(fā)揮出其高效率及穩(wěn)定加工質量的優(yōu)越性 各類定位 夾緊裝置的結構也日趨 完善 夾具逐步發(fā)展成為機床 工件 工藝裝備工藝系統(tǒng)中相當重要的組成部 分 這是夾具發(fā)展的第二階段 這一階段 夾具發(fā)展的主要特點是高效率 在 現(xiàn)代化生產的今天 各類高效率 自動化夾具在高效 高精度及適應性方面 已有了相當大的提高 隨著電子技術 數控技術的發(fā)展 現(xiàn)代夾具的自動化和 高適應性 已經使夾具與機床逐漸融為一體 使得中 小批量生產的生產效率 逐步趨近于專業(yè)化的大批量生產的水平 這是夾具發(fā)展的第三個階段 這一階 段 夾具的主要特點是高精度 高適應性 可以預見 夾具在不一個階段的主 要發(fā)展趨勢將是逐步提高智能化水平 夾具主要有如下作用 1 保證加工精度 用機床夾具裝夾工件 能準確確定工件與刀具 機床之間 的相對位 置關系 可以保證加工精度 2 提高生產效率 機床夾具能快速地將工件定位和夾緊 可以減少輔助時間 提高生 產效率 3 減輕勞動強度 機床夾具采用機械 氣動 液動夾緊裝置 可以減輕工人 的勞動強 度 4 擴大機床的工藝范圍 利用機床夾具 能擴大機床的加工范圍 例如 在 車床或鉆 床上使用鏜?？梢源骁M床鏜孔 使車床 鉆床具有鏜床的功能 1 4 機床夾具的分類 1 按夾具的應用范圍分類 1 通用夾具 通用夾具是指結構已經標準化 且有較大適用范圍的夾具 例 如 車床 用的三爪卡盤和四爪卡盤 銑床用的平口鉗及分度頭等 2 專用機床夾具 專用機床夾具是針對某一工件的某道工序專門設計制造的 夾具 專 用機床夾具適于在產品相對穩(wěn)定 產量較大的場合應用 3 組合夾具 組合夾具是用一套預先制造好的標準元件和合件組裝而成的夾 具 組合 夾具結構靈活多變 設計和組裝周期短 夾具零部件能長期重復使用 適于在 多品種單件小 批生產或新產品試制等場合應用 4 成組夾具 成組夾具是在采用成組加工時 為每個零件組設計制造的夾具 當改換 加工同組內另一種零件時 只需調整或更換夾具上的個別元件 即可進行加工 成組夾具適 于在多品種 中小批生產中應用 5 隨行夾具 它是一種在自動線上使用的移動式夾具 在工件進入自動線加 工之前 先將工件裝在夾具中 然后夾具連同被加工工件一起沿著自動線依次從一個工 位移到下一個 工位 直到工件在退出自動線加工時 才將工件從夾具中卸下 隨行夾具是一 種始終隨工件 一起沿著自動線移動的夾具 2 按使用機床類型分類 機床類型不同 夾具結構各異 由此可將夾具分為車床夾具 鉆床夾具 銑床 夾具 鏜 床夾具 磨床夾具和組合機床夾具等類型 3 按夾具動力源分類 按夾具所用夾緊動力源 可將夾具分為手動夾緊夾具 氣動夾緊夾具 液壓夾 緊夾具 氣液聯(lián)動夾緊夾具 電磁夾具 真空夾具等 專用機床夾具的組成 夾具一般由下列元件或裝置組成 1 定位元件 定位元件是用來確定工件正確位置的元件 被加工工件的定位 基面與夾 具定位元件直接接觸或相配合 2 夾緊裝置 夾緊裝置是使工件在外力作用下仍能保持其正確定位位置的裝 置 3 對刀元件 導向元件 對刀元件 導向元件是指夾具中用于確定 或引導 刀具相 對于夾具定位元件具有正確位置關系的元件 例如鉆套 鏜套 對刀塊等 4 連接元件 夾具連接元件是指用于確定夾具在機床上具有正確位置并與之 連接的元 件 例如安裝在銑床夾具底面上的定位鍵等 5 其它元件及裝置 根據加工要求 有些夾具尚需設置分度轉位裝置 靠模 裝置 工 件抬起裝置和輔助支承等裝置 6 夾具體 夾具體是用于連接夾具元件和有關裝置使之成為一個整體的基礎 件 夾具 通過夾具體與機床連接 定位元件 夾緊裝置和夾具體是夾具的基本組成部分 其它部分可根據需要設 置 第二章 軸承座的工藝及夾具設計 1 零件分析 1 1 零件的作用 軸承座是機械設備中常用零件 零件圖如圖 2 1 詳圖見附圖 它一般 位于軸的兩端 主要作用是固定和支撐軸承 承受壓力 使軸及其聯(lián)接部件具 有一定的位置關系 同時 軸承座也有 5 個螺栓孔 這兩個螺栓孔是用來和機 械備聯(lián)接之用的 這樣 就使軸承 軸承座及軸整個部件在設備上有一個確定 的位置 軸承座主要在軸開放系統(tǒng)中 因此 對軸承座的要求還要有防塵作用 用于與軸承相配合 用于承受壓力之用 其圓度與圓柱度誤差不超240 3 過孔徑公差的 1 2 內部須去毛剌清理 中心相對底面高度為240 3 1975 圖 1 軸承座零件圖 1 2 零件工藝分析 軸承座的主要加工表面有 1 底面及孔端面 結合面 這些可采用龍門銑床進行加工 2 軸承孔的加工 安裝孔的加工 為保證圓度及圓柱度要求 可采用坐標 鏜床 2 工藝規(guī)程制定 2 1 計算生產綱領 制定生產類型 該產品為年產量 10000 件 設其備品率為 10 機械加工廢品率為 1 現(xiàn)制訂該軸承座零件的機械加工工藝規(guī)程 件 年 1 10 1 0NQn 軸承座零件年產量為 11100 件 年 現(xiàn)知該產品屬于輕型機械 據文獻 1 以后簡稱 1 表 1 1 2 生產類型與生產綱領的關系 可確定其生產類 型為大批生產 2 2 審查圖樣工藝性 本軸承座零件圖樣視圖正確 尺寸完整 公差及技術要求齊全 零件各表 面的加工并不困難 孔中心相對底面是有位置公差的 端面相對孔中心也有垂直 度要求 因此 軸承孔是主要定位基準 2 3 毛壞的選擇 軸承座是一種常見的支撐件 要求能承受一定的壓力 具有一定的強度 零件材料為HT200 輪廓尺寸不大 形狀亦不復雜 屬于大批生產 故毛坯可采 用金屬模鑄造成型 零件不復雜 因此毛坯形狀可與零件形狀盡力接近 內部孔鑄出 毛坯尺 寸通過確定加工余量后確定 2 4 工藝過程設計 2 4 1 基準選擇原則 粗基準的選擇 選擇粗基準時 主要要求保證各加工面有足夠的余量 使加工面與不加工面間 的位置符合圖樣要求 并特別注意要盡快獲得精基面 具體選擇時應考慮下列 原則 1 選擇重要表面為粗基準 為保證工件上重要表面的加工余量小而均勻 則應 選擇該表面為粗基準 所謂重要表面一般是工件上加工精度以及表面質量要求 較高的表面 如床身的導軌面 車床主軸箱的主軸孔 都是各自的重要表面 2 選擇不加工表面為粗基準 為了保證加工面與不加工面間的位置要求 一般應選 擇不加工面為粗基準 如果工件上有多個不加工面 則應選其中與加工面位置 要求較高的不加工面為粗基準 以便保證精度要求 使外形對稱等 3 選擇加工余量最小的表面為粗基準 在沒有要求保證重要表面加工余量均勻 的情況下 如果零件上每個表面都要加工 則應選擇其中加工余量最小的表面 為粗基準 以避免該表面在加工時因余量不足而留下部分毛坯面 造成工件廢 品 4 選擇較為平整光潔 加工面積較大的表面為粗基準 以便工件定位可靠 夾 緊方便 5 粗基準在同一尺寸方向上只能使用一次 因為粗基準本身都是未經機械加工 的毛坯面 其表面粗糙且精度低 若重復使用將產生較大的誤差 精基準的選擇 1 基準重合原則 即選用設計基準作為定位基準 以避免定位基準與設計基準不重合而引起的基 準不重合誤差 2 基準統(tǒng)一原則 應采用同一組基準定位加工零件上盡可能多的表面 這就是基準統(tǒng)一原則 這樣做可以簡化工藝規(guī)程的制訂工作 減少夾具設計 制造工作量和成本 縮 短生產準備周期 由于減少了基準轉換 便于保證各加工表面的相互位置精度 例如加工軸類零件時 采用兩中心孔定位加工各外圓表面 就符合基準統(tǒng)一 原則 箱體零件采用一面兩孔定位 齒輪的齒坯和齒形加工多采用齒輪的內孔 及一端面為定位基準 均屬于基準統(tǒng)一原則 3 自為基準原則 某些要求加工余量小而均勻的精加工工序 選擇加工表面本身作為定位基準 稱為自為基準原則 如磨削車床導軌面 用可調支承支承床身零件 在導軌磨 床上 用百分表找正導軌面相對機床運動方向的正確位置 然后加工導軌面以 保證其余量均勻 滿足對導軌面的質量要求 還有浮動鏜刀鏜孔 珩磨孔 拉 孔 無心磨外圓等也都是自為基準的實例 4 互為基準原則 當對工件上兩個相互位置精度要求很高的表面進行加工時 需要用兩個表面 互相作為基準 反復進行加工 以保證位置精度要求 例如要保證精密齒輪的 齒圈跳動精度 在齒面淬硬后 先以齒面定位磨內孔 再以內孔定位磨齒面 從而保證位置精度 再如車床主軸的前錐孔與主軸支承軸頸間有嚴格的同軸度 要求 加工時就是先以軸頸外圓為定位基準加工錐孔 再以錐孔為定位基準加 工外圓 如此反復多次 最終達到加工要求 這都是互為基準的典型實例 5 便于裝夾原則 所選精基準應保證工件安裝可靠 夾具設計簡單 操作方便 2 4 2 定位基準選擇 基面選擇是工藝規(guī)程設計中的重要工作之一 基面選擇得正確與合理 可 以使加工質量得到保證 生產效率得以提高 否則 加工工藝過程中會出問題 更有甚者 會造成零件大批報廢 使生產無法正常進行 粗基準選擇 根據粗基準選擇原則 選擇重要加工面為粗基準 以鑄造出的 軸承孔為粗基準 精基準選擇 精基準的選擇主要需要考慮基準重合問題 當設計基準與工序基 準不重合時 應該進行尺寸換算 以加工后的軸承孔為精基準 以底面為輔助基 準 2 4 3 工藝路線確定 表 1 工藝路線方案一 工序號 工序內容 工序一 鑄造成型 工序二 時效處理 工序三 鑄造中心孔為基準 粗銑底面 工序四 粗鏜軸承孔 240 工序五 鉆孔 22 及沉孔 40 工序六 半粗鏜 240 精鏜 240 工序七 粗銑 半精銑兩軸承孔端面 工序八 銑 22 上端面 工序九 鉆孔 32 及沉孔 50 工序十 檢驗 清洗 表 2 工藝路線方案二 工序號 工序內容 工序一 鑄造成型 工序二 時效處理 工序三 以鑄造中心孔為基準 粗銑底面 工序四 銑 22 上端面 工序五 鉆孔 22 及沉孔 40 工序六 粗銑 半精銑兩軸承孔端面 工序七 粗鏜軸承孔 240 半粗鏜 240 精鏜 240 工序八 鉆孔 32 及沉孔 50 工序九 檢驗 清洗 上述兩個工藝方案的特點在于 1 方案一工序較分散 方案二工序較集中 2 方案 一是先加工孔后加工面 而工藝方案二是先加工面后加工孔 由于先面后孔的工 藝方案更有利于保證加工精度 工藝性更強 且工序集中有利于減少設備 場地 投資 采用方案二更合理 3 機械加工余量及毛坯確定 3 1 確定毛坯尺寸 軸承座材料為 HT200 生產類型為大批生產 采用金屬模機械型砂鑄造方 法鑄造毛坯 根據上述原始資料 確定各加工表面的機械加工余量 工序尺寸 及毛坯 尺寸如下 1 底面及端面加工 查 1 表 2 2 3 底面單面余量為 z 3mm 端面余量 z 2mm 2 40 2 查 1 表 2 3 10 鏜 時 3 粗鏜 2z 4mm 半精鏜 2z 2 6mm 精鏜 2z 1 4mm 由上及 1 表 2 2 13 2 2 16 可知 鑄件毛坯尺寸如下 零件尺寸 單面余量 毛坯允許偏差 毛坯尺寸970 35 2 0 8 190 8 24 4 123 110 2 110 0 8 3 2 設計毛坯圖 圖 2 毛坯圖 4 選擇加工設備與工藝裝備 1 工序三 粗銑底面 工序工步數不多 大批生產要求有比較高的生產率 零件外廓尺寸不大 精度要求不是很高 選龍門銑床即可滿足要求 為提高生 產率 選用專用夾具 量具用能用游標卡尺 2 工序四 粗銑 22 上端面 本工序加工精度較高 二零件外廓尺寸不 大 要求有比較高的生產率 選用龍門銑床 夾具用專用夾具 量具用通用游 標卡尺 3 工序五 鉆孔 22 及沉孔 40 本工序精度要求很高 選用 Z3050 鉆 床 采用專用夾具 量具用通用游標卡尺 4 工序六 粗銑 半精銑兩軸承孔端面工序加工精度較高 二零件外廓尺 寸不大 要求有比較高的生產率 選用龍門銑床 夾具用專用夾具 量具用通 用游標卡尺 5 工序七 粗鏜軸承孔 240 半粗鏜 240 精鏜 240 本工序精度要 求很高 工步多 因此選用鏜床 T618 采用專用夾具 該夾具也是本設計所要 設計的夾具 量具用極限內徑量百分尺和圓柱塞規(guī) 6 工序八 鉆孔 32 及沉孔 50 本工序精度要求很高 選用 Z3050 鉆 床 采用專用夾具 量具用通用游標卡尺 5 確定切削用量及基本時間定額 5 1 工序三 以鑄造中心孔為基準 粗銑底面 1 加工條件 工件材料 HT200 加工要求 粗銑底面 機床 X63 臥式銑床 刀具材料 高速鋼鑲齒三面刃銑刀 齒數 20 25wdm z 2 計算切削用量 由切削手冊 確定 0 45 vms 由所選銑刀 r mim 1 382swnd 由機床性能參數 取 37 5 inr 故實際切削速度 6m10wv 當 時 工作臺每分鐘進給量37 5 minwnr 0 237 510 minmzwfn 查機床說明書 剛好有 就直接選用這個值 6 i 切削工時 粗銑 一次行程 由作圖法 1243517l 則機動工時為 5173 4in0mt 5 2 工序四 銑 22 上端面 1 加工條件 工件材料 HT200 加工要求 粗銑 機床 X63 臥式銑床 刀具材料 高速鋼鑲齒三面刃銑刀 齒數 10 50wdm z 2 計算切削用量 由切削手冊 確定 4 5 vms 由所選銑刀 r mim 10 28 6730swnd 由機床性能參數 取 5 inr 故實際切削速度 49m10wv 當 時 工作臺每分鐘進給量31 5 minwnr 0 231 56 minmzwfn 查機床說明書 剛好有 就直接選用這個值 6 i 切削工時 粗銑 一次行程 由作圖法 12043219l 則機動工時為 2193 47in6mt 5 2 工序五 鉆孔 22 及沉孔 40 1 加工條件 工件材料 HT200 加工要求 鉆孔 22 及沉孔 40 機床 Z3050 型立式鉆床 刀具材料 高速鋼麻花鉆頭 02dm 04 2 計算切削用量 由 2 表 2 8 確定 1 fr 25inv r mim0 21734swnd 由機床參數 1 表 4 2 15 取 0 minnr 故實際切削速度 1 860wv 切削工時 由作圖法 則底孔 22 11303 645in21mwltnf 1301 56min2 mwltnf 鉆沉孔 11 0 7iltf 5 3 工序六 粗銑 半精銑兩軸承孔端面 1 加工條件 工件材料 HT200 加工要求 粗銑 半精銑兩軸承孔端面 機床 X63 臥式銑床 刀具材料 高速鋼鑲齒三面刃銑刀 齒數 20 350wdm z 2 計算切削用量 由切削手冊 確定 2 vms 由所選銑刀 r mim 101 823 450swnd 由機床性能參數 取 7 inr 故實際切削速度 1 2m0wv 當 時 工作臺每分鐘進給量37 5 minwnr 0 37 510 minmzwfn 查機床說明書 剛好有 就直接選用這個值 6 i 切削工時 粗銑 一次行程 由作圖法 124584l 則機動工時為 48 9in150mt 5 4 工序七 粗鏜軸承孔 240 半粗鏜 240 精鏜 240 1 加工條件 工件材料 HT200 加工要求 粗鏜孔 240 半精鏜孔 240 精鏜孔 240 機床 T618 刀具材料 高速鋼浮動鏜刀 45rk 2 計算切削用量 由 1 表 2 3 10 確定單邊余量分別為 12zm 21 3z30 7zm 每個工步一次鏜去全部余量 則 1pa papa 進給量 由 2 表 2 150 2 fmr 由 1 表 4 2 26 機床性能參數 r mim 30 insnr 切削工時 粗鏜 min120341 95sltnf 半精鏜 min122 2sltf 精鏜 min1230341 95sltnf 則總的機動工時為 min123 8mtt 5 5 工序八 鉆孔 32 及沉孔 50 1 加工條件 工件材料 HT200 加工要求 鉆孔 32 及沉孔 50 機床 Z3050 型立式鉆床 刀具材料 高速鋼麻花鉆頭 032dm 05 2 計算切削用量 由 2 表 2 8 確定 1 fr 25inv r mim0 2134swnd 由機床參數 1 表 4 2 15 取 5 minnr 故實際切削速度 12 60wv 切削工時 由作圖法 則底孔 32 130 45min2 mwltnf 11 6i ltf 鉆沉孔 150 2inmwltnf 6 夾具設計 為了提高勞動生產率 保證加工質量 降低勞動強度 需要設計專用夾具 經過考慮 決定設計工序七 粗鏜孔 240 半精鏜孔 240 精鏜孔 240 的夾具 刀具為高速鋼浮動鏜刀 對孔 240 進行加工 保證其位置精 度與形狀精度 6 1 定位基準選擇 由零件圖知道 孔其設計基準為底面 為使定位誤差為零 應選擇240 以底面定位的平面結構 為使軸承孔定心 加用一個定位銷和削邊銷 這樣 便實現(xiàn)了完全定位 為提高生產率 縮短輔助時間 采用氣動夾緊 6 2 夾緊裝置設計及切削力計算 刀具 高速鋼浮動鏜刀 見切削手冊表 1 29 FeFexmypcCfvk 其中 1 0 0 75 4 0 8120FepycFemvFek 得 N68 水平分力 75280 75216HFN 垂直分力 0V 在計算時 必須考慮安全系數 1234K 其中由 切削手冊表 1 29 1 35 可知1 5K 21 K 3 4 所以 1 99651234 51 K 5367 N 968F 為保證結構緊湊 不選用任何擴力機構 直接用氣缸推動 V 形塊進行夾緊 氣缸直徑的選取 由上知 5367FN 2 4wdp 則 3 1wp 由 機械制造工藝學課程設計指導書 趙家齊 機械工業(yè)出版社 1994 附錄表 14 取 18wdm 則 0 71MP p 由 機械制造工藝學課程設計指導書 趙家齊 機械工業(yè)出版社 1994 附 錄表 14 18 取 0 75wMp 由 機械制造工藝學課程設計指導書 趙家齊 機械工業(yè)出版社 1994 附 錄表 15 及 取18wdm1D 氣缸選用 100mm 當壓縮空氣單位壓力為 0 75Mpa 時 氣缸推力為 5850N 氣 缸已大于所需的壓緊力 5367N 故本夾具可安全工作 6 3 定位誤差分析 夾具的主要定位元件為一平面和一定位銷一削邊銷 使用夾具加工工件時 加工表面的位置誤差與工件在夾具中的定位的因素 密切相關 為了保證工件的加工精度 必須使工序中各項加工誤差的總和小于 或者等于該工序規(guī)定的公差值 pw 1 式中 1 與機床夾具有關的加工誤差 w 與工序中夾具以外其他因素有關的誤差 工序誤差p 夾具有關的加工誤差 1 一般包括工件夾具中的定位誤差 b 工件在加緊時 產生的誤差 夾具相對于機床成形運動的位置誤差 夾具想對于刀具的位置誤差 以及夾具產生磨損造成的加工誤差等 為了給加工中其他誤差因素能占有更大一些比例 由上式可見 應當盡量 減小與夾具有關的誤差 其中除了在夾具的制造 安裝 調整 使用中產生的 誤差外 在夾具設計時的的正確計算和減小工件在夾具中的定位誤差 是必須 解決的重要問題之一 定位誤差是工件在夾具中定位時 工序基準 一批零件的 位置在工序尺 寸方向或沿加工要求方向上的變動所引起的 因此在夾具設計時 應當盡可能 選折工序基準為定位基準并選折精度較高的表面作為定位基準 一般應使定位 誤差控制在有關尺寸內或者位置公差的 1 3 1 5 閥體零件為一面兩孔零件 因此它的定位我們主要采用一平面 一定位銷 和一削邊削 定位方式如下圖 圖 3 零件加工定位方式 因此夾具的主要定位元件為一平面和一定位銷一削邊銷 平面的尺寸公差須要保證零件尺寸 若平面公差太大 若超過2 50 0 1 則零件尺寸公差無法保證 因此 平面公差只能比零件公差小 由相關經 驗 一般取平面公差為零件公差的 1 3 所以 取平面公尺寸公差為 0 3 定位銷和削邊是與零件孔 相配合的 通過定位銷削邊銷與零件孔的配2 合來確定加工孔的中心 最后達到完全定位 因此 定位銷與其相配合的孔的 公差相同 即公差為 h7 其尺寸為 0 21 本夾具是用來在臥式車床上加工 所以工件上孔與夾具上的定位銷保持固定 接觸 此時可求出孔心在接觸點與銷中心連線方向上的最大變動量為孔徑公差 多一半 工件的定位基準為孔心 工序尺寸方向與固定接觸點和銷中心連線方 向相同 則其定位誤差為 Td Dmax Dmin 本工序采用一定位銷 一削邊銷定位 工件始終靠近定位銷的一面 而削 邊銷的偏角會使工件自重帶來一定的平行于夾具體底版的水平力 因此 工件 不在在定位銷正上方 進而使加工位置有一定轉角誤差 但是 由于加工是自 由公差 故應當能滿足定位要求 6 4 夾具簡要操作說明 如前所述 在設計夾具時 應注意提高勞動生產率 為此 首先著眼于機 動夾緊 而非手動夾緊 因為這是提高勞動生產率的重要途徑 本道工序選用 了氣動夾緊方式 本工序由于包括粗加工 切削力較大 為了夾緊元件 勢必 增大氣缸直徑 而這樣將使整個夾具龐大 因此 有三個措施 一是提高毛坯 的制造精度 使最大切削深度降低 以降低切削力 二是選擇比較理想的擴力 機構 三是在可能情況下 適當提高壓縮空氣壓力 以增大推力 由于本夾具沒有使用擴力機構 因此 在加工零件時 要適當注意提高壓 縮空氣壓力 另外 由于本夾具配合面 連接孔較多 因此 夾具的零件對精 度比較高 操作時要注意夾具各螺紋是否擰緊 還有就是夾具操作時 要防止 定位零件有過大的磨損 若有較大磨損 要注意及時更換 以保證零件加工精 度 夾具上裝有對刀塊 可以使夾具在一批零件的加工之前很好的對刀 同時 夾具體上底面有一對定位鍵 可使夾具工作臺上在很好的定位 夾具裝配圖和 零件圖見附圖 圖四 鏜床夾具 第三章 齒輪的藝及夾具設計 1 零件分析 1 1 零件的作用 齒輪是機器中廣泛采用的傳動零件之一 它可以傳遞動力 又可以改變轉速 和回轉方向 為使齒輪傳動平穩(wěn) 有足夠的抗疲勞強度和足夠的接觸強度 要 保證齒輪加工精度和齒面表面粗糙度 圖五 齒輪零件圖 1 2 零件工藝分析 齒輪的主要加工表面有 1 中心孔 及鍵槽 中心孔是定位基準 01 2598 052 8 2 端面 相對于中心孔有跳動公差要求 3 齒形 有形狀公差 2 工藝規(guī)程制定 2 1 計算生產綱領 制定生產類型 該產品為年產量 10000 件 設其備品率為 10 機械加工廢品率為 1 現(xiàn)制訂該軸承座零件的機械加工工藝規(guī)程 件 年 1 10 1 0NQn 軸承座零件年產量為 11100 件 年 現(xiàn)知該產品屬于輕型機械 據文獻 1 以 后簡稱 1 表 1 1 2 生產類型與生產綱領的關系 可確定其生產類型為大批 生產 2 2 審查圖樣工藝性 本齒輪零件圖樣視圖正確 尺寸完整 公差及技術要求齊全 零件各表面 的加工并不困難 對于齒形的加工 采用先滾齒再剃齒的加工方式 2 3 毛壞的選擇 齒輪是一種常見的傳動件 要求能承受一定的壓力 具有一定的強度 零 件材料為45 輪廓尺寸不大 形狀亦不復雜 屬于大批生產 故毛坯可采用鍛造 成型 2 4 工藝過程設計 2 4 1 定位基準選擇 粗基準選擇 為了保證對合面加工精度和表面完整性 鍛造的外圓為粗基 準 精基準選擇 精基準的選擇主要需要考慮基準重合問題 當設計基準與工 序基準不重合時 應該進行尺寸換算 取中心孔為精基準 2 4 2 工藝路線確定 表 3 齒輪工藝方案一 工序號 工序內容 工序一 鍛造成型 工序二 正火 工序三 粗車外圓及端面 工序四 鉆中心孔至 50 工序五 粗鏜中心孔 半精鏜中心孔 精鏜中心孔 工序六 插鍵槽 工序七 上芯軸 精車外圓 端面 工序八 鉆 8 2 工序九 滾齒 留剃余量 0 07 0 10 mm 工序十 插齒 留剃余量 0 04 0 06 mm 工序十一 剃齒 工序十二 齒部高頻淬火 工序十三 珩齒 工序十四 檢驗清洗 表 4 齒輪加工藝方案二 工序號 工序內容 工序一 鍛造成型 工序二 正火 工序三 鉆中心孔 擴中心孔 拉中心孔 工序四 插鍵槽 工序五 上芯軸 粗車外圓及端面 精車外圓 端面 工序六 鉆 8 2 工序七 滾齒 留剃余量 0 07 0 10 mm 工序八 插齒 留剃余量 0 04 0 06 mm 工序九 剃齒 工序十 齒部高頻淬火 工序十一 珩齒 工序十二 檢驗清洗 工藝方案一與工藝方案二的特點在于工藝方案一是先粗車外圓 再鉆中心孔 而工藝方案二是先鉆中心孔 再粗車外圓 兩相比較 中心孔是精基準 先粗 車外圓再加工中心孔更能保證位置精度 因此方案一更有利于保證加工精度 另外 工 藝方案二選擇鉆 擴 拉 mm 孔 很難找到加工該種直徑的鉆床設備 增加加工難98 度 采用先鉆底孔 再鏜的方法更合適加工 3 機械加工余量及毛坯確定 3 1 確定毛坯尺寸 齒輪材料為 45 生產類型為大批生產 采用金屬模鍛造方法鍛造毛坯 根據上述原始資料 確定各加工表面的機械加工余量 工序尺寸 及毛坯 尺寸如下 1 外圓加工 查 1 表 2 2 3 單面余量為 z 3mm 端面余量 z 2mm 2 粗鏜 半精鏜 精鏜 0 12598 查 1 表 2 3 10 粗鏜 2z 45mm 半精鏜 2z 2mm 精鏜 2z 1mm 由上及 1 表 2 2 13 2 2 16 可知 鑄件毛坯尺寸如下 零件尺寸 單面余量 毛坯允許偏差 毛坯尺寸0 14328 3 0 8 340 8 90 2 94 3 2 設計毛坯圖 圖 6 齒輪毛坯圖 3 3 選擇加工設備與工藝裝備 1 工序三 粗車外圓及端面 工序工步數不多 大批生產要求有比較高的生 產率 零件外廓尺寸不大 精度要求不是很高 選大型車床即可滿足要求 為 提高生產率 選用專用夾具 量具用能用游標卡尺 2 工序四 鉆中心孔 本工序加工精度較高 二零件外廓尺寸不大 要求 有比較高的生產率 選用手臂鉆床 Z3050 夾具用專用夾具 量具用通用游標 卡尺 3 工序五 粗鏜 半精鏜 精鏜 選 T618 鏜床 0 12598 3 工序六 插鍵槽 選用插齒機 4 工序七 上芯軸 精車外圓 端面 本工序精度要求很高 選用 CA6140 車床 采用專用夾具 量具用通用游標卡尺 5 工序八 鉆 選用大型鉆床 夾具用專用夾具 量具用通用游標8 2 卡尺 6 工序九 滾齒 留剃余量 0 07 0 10 mm 本工序是齒成形 采用滾齒機 7 工序十 插齒 留剃余量 0 04 0 06 mm 選用插齒機 5 確定切削用量及基本時間定額 5 1 工序三 粗車外圓及端面 機床 CA6140 車床 刀具 YT5 選刀桿尺寸 mHB2516 確定加工時間 車外圓 確定加工時間 余量 1 5mm 查 切削用量簡明手冊 加工切削深度 由表 4 根據 3 表 1 當用 YT15 硬質合金1 5pam rf 6 0 5 車刀加工 45 鋼時 map7 4tvs 切削修正系數 tvk92 xtvk8 0 svk 01 tT 故 3 645 81 74 tvk ms 107 2nrsD 由機床 8 9 incrs 3 14651 738 00cv ms 走刀次數 2 98 5in 614mLtnf 總時間 min2573 t 車端面 確定加工時間 余量為 2mm 查 切削用量簡明手冊 加工切削深度 由表 4 根據 3 表 1 當用 YT15 硬質合金pa rmf 6 0 5 車車刀加工 45 鋼時 ap7 4 tvs 切削修正系數 tvk92xtvk8 0svk 01 t T 故 3 645 81 74 tvk ms 107 2nrsD 由機床 8 9 incrs 總時間 2 684 7 minctr 5 2 鉆中心孔至 50 1 加工條件 工件材料 HT200 加工要求 鉆孔 50 機床 Z3050 型立式鉆床 刀具材料 高速鋼麻花鉆頭 05dm 2 計算切削用量 由 2 表 2 8 確定 1 fr 25inv r mim0 2783140swnd 由機床參數 1 表 4 2 15 取 5 minr 故實際切削速度 710wnv 切削工時 由作圖法 則底孔 50 1196021 68min75 mwltnf 5 3 粗鏜 半精鏜 精鏜 0 128 1 加工條件 工件材料 45 加工要求 粗鏜孔 98 半精鏜孔 98 精鏜孔 98 機床 T618 刀具材料 高速鋼浮動鏜刀 45rk 2 計算切削用量 32 68i1mLtnf 由 1 表 2 3 10 確定單邊余量分別為 12 5zm 21z 30 5zm 粗鏜走十次 半精鏜 精鏜各走一次 則 1 pa2pa30 5pm 進給量 由 2 表 2 150 2 fr 由 1 表 4 2 26 機床性能參數 r mim 30 minsnr 切削工時 粗鏜 min129431 680sltnf 半精鏜 min122 sltf 精鏜 min1239431 680sltnf 則總的機動工時為 min1230 9mttt 5 4 插鍵槽 1 加工條件 工件材料 45 加工要求 插 28 鍵槽 機床 Y58 2 計算切削用量 確定單邊余量分別為 18 5zm 由機床手冊 則取 0pa 每分鐘往復數 由機床手冊 選每分鐘往復數 45 切削工時 min18 5 0 3784pta 5 5 上芯軸 精車外圓 端面 機床 CA6140 車床 刀具 YT5 選刀桿尺寸 mHB2516 確定加工時間 車外圓 確定加工時間 余量 1mm 查 切削用量簡明手冊 加工切削深度 由表 4 根據 3 表 1 當用 YT15 硬質合0 5pam rf 6 0 5 金車刀加工 45 鋼時 map7 4tvs 切削修正系數 6 0tvk92 xtvk8 0 svk 1 tT 故 3 45 81 74 tvk ms 1076 2nrsD 由機床 8 9 incrs 3 1451 738 00cv ms 走刀次數 2 98 5in 614mLtnf 總時間 min2573 t 車端面 確定加工時間 余量為 0 5mm 查 切削用量簡明手冊 加工切削深度 由表 4 根據 3 表 1 當用 YT15 硬質合金0 pa rmf 6 0 5 車車刀加工 45 鋼時 ap7 4 tvs 切削修正系數 tvk92xtvk8 0 svk 01 t T 故 3 645 81 74 tvk ms 107 2nrsD 由機床 8 9 incrs 總時間 2 684 7 minctr 5 6 鉆 1 加工條件 工件材料 HT200 加工要求 鉆孔 22 8 機床 Z3050 型立式鉆床 刀具材料 高速鋼麻花鉆頭 02 8dm 2 計算切削用量 由 2 表 2 8 確定 1 fr 25inv r mim0 2173 48swnd 由機床參數 1 表 4 2 15 取 0 minnr 故實際切削速度 1 60wv 切削工時 由作圖法 1127 235in21 mwltnf 總時間 17044 94mi ltf 6 夾具設計 為了提高勞動生產率 保證加工質量 降低勞動強度 需要設計專用夾具 經過考慮 決定設計工序四 鉆中心孔至 50 的夾具 對孔 50 進行加 工 保證其位置精度與形狀精度 6 1 定位基準選擇 本工序是粗加工 對孔加工形狀精度不大 只要保證孔的位置精度 為后續(xù) 32 68i10mLtnf 鏜加工做好準備 以加工過的外圓的主基準 以粗加工過的端面為輔助基準 限制五個自由度 夾緊裝置采用螺旋夾緊 6 3 夾緊裝置設計及切削力計算 6 3 1 夾緊力確定原則 夾緊力大小對于確定夾緊裝置的結構尺寸 保證夾緊可靠性等有很大影響 夾緊力過大易引起工件變形 影響加工精度 夾緊力過小則工件夾不緊 在加 工過程中容易發(fā)生工件位移 從而破壞工件定位 也影響加工精度 甚至造成 安全事故 由此可見夾緊力大小必須適當 計算夾緊力時 通常將夾具和工件看成一個剛性系統(tǒng) 然后根據工件受切 削力 夾緊力 大工件還應考慮重力 運動的工件還需考慮慣性 后處于靜力 平衡條件 求出理論夾緊力 為了安全起見再乘以安全系數 K kW 式中 W 計算出的理論夾緊力 W 實際夾緊力 K 安全系數 通常 k 1 5 3 當用于粗加工時 k 2 5 3 用于精加工時 k 1 5 2 這里應注意三個問題 1 切削力在加工過程中往往方向 大小在變化 在計算機中應按最不利的加工 條件下求得的切削力或切削合力計算 如圖 2 1 所示切削方向進行靜力平衡 求出理論夾緊力 再乘以安全系數即為實際夾緊力 圖中 W 為夾緊力 N1 N1 為鏜孔各方向鏜削力 可按切削原理中求切削力 而 N1 切削力將使 夾緊力變大 在列靜平衡方程式時 我們應按不利的加工條件下 即 N1 時求 夾緊力 既 KNW5 1 圖 2 1 2 在分析受力時 往往可以列出不同的工件靜平衡方程式 這時應選產生夾緊 力最大的一個方程 然后求出所需的夾緊力 如圖所示垂直方向平衡式為 W 1 5KN 水平方向可以列出 f 為工件與定位件間的摩擦系數 KNW 5 1 一般 0 15 即 W 10KN 對 o 點取矩可得下式 KNllllW2 32 05 022 比較上面三種情況 選最大值 既 W 10KN 3 上述僅是粗略計算的應用注意點 可作大致參考 由于實際加工中切削力是 一個變值 受工件材料性質的不均勻 加工余量的變動 刀具的鈍化等因素影 響 計算切削力大小的公式也與實際不可能完全一致 故夾緊力不可能通過這 種計算而得到結果 生產中也有根據一定生產實際經驗而用類比法估算夾緊力 的 如果是一些關鍵性的重要夾具 則往往還需要通過實驗的方法來確定所需 夾緊力 6 3 2 夾緊力計算 切削刀具 硬質合金車刀 則 主切削力 zzzz FncyxFpnz kvfaCF6081 9 式中 2mm 55 6m min f 0 5mm r pacv 查表 22 1 zFnzFx75 0 zFy92zF 計算結果 1752 74Nz 徑向切削力 yyyz FncxFpny kvfaCF6081 9 式中 2mm 55 6m min f 0 5mm r pacv 查表 22 1 yFn Fyx75 0 Fy4yFC 計算結果 598 03N 走刀力 xxx FncyFpnx kvfaC6081 9 式中 2mm 55 6m min f 0 5mm r pacv 查表 22 1 FxnFx4 0 Fxy6Fx 計算結果 1073 55N 選用螺釘壓緊 實際加緊力 N 應為 N14605 01 式中 和 是夾具定位面及加緊面上的摩擦系數 0 5 1 2 1 2 用螺母擰緊 由 機床夾具設計手冊 表 1 2 23 得螺母擰緊力N0 擰 此時 已大于所需的夾緊力 故本夾具可安全工作 壓 6 4 定位誤差分析 當采用 V 形塊定位加工工件時 由于工件定位基面和定位元件的工作表面均有制造誤差使 定位基準位置變化 即定位基準的最大變動量 故由此引起的誤差稱基準位置誤差 圖 7 用 V 型塊定位加工時的定位誤差 OKHC TaDN 2 當定位基準與工序基準不重合時 就產生基準不重合誤差 基準不重合誤差即工序基 準相對定位基準理想位置的最大變動量 定位誤差主要由尺寸位置誤差和基準不重合誤差組成 直接從概念出發(fā) 通常分析工序基準的兩個極端情況 然后根據相關公式和公差確定 具體變動量 情況 1 使工序基準盡可能地 高 得加工尺寸 情況maxin 2dd 2 使工序基準盡可能的 低 得加工尺寸 且該工序東位誤差minax 2d H 1Pw maxinO2 2 dd12 T 3 T sin 更為簡單的情況 兩個極端情況 情況 1 使工序基準 A 獲得最高點 H dw maxd 情況 2 時 A 獲得最低點 兩者之差即為該工序的定位誤差 mind i maxP1 K 2O1 K 2 maxin T s T dd 6 5 夾具簡要操作說明 如前所述 在設計夾具時 應該注意提高勞動生產率避免干涉 應使夾具 結構簡單 便于操作 降低成本 由于本夾具沒有使用擴力機構 螺釘夾緊時可再配有一活動長手柄 零件 的裝夾要用手柄旋擰夾緊螺釘 因此 在加工零件時 要適當注意提高點壓力 另外 由于本夾具配合面 連接孔較多 因此 夾具的零件對精度比較高 操 作時要注意夾具各螺紋是否擰緊 還有就是夾具操作時 要防止定位零件有過 大的磨損 若有較大磨損 要注意及時更換 以保證零件加工精度 wjb 圖 8 鉆孔夾具 致謝 參考文獻 1 艾興 肖詩綱 切削用量手冊 M 北京 機械工業(yè)出版社 1985 2 機械設計手冊編輯委員會 機械設計手冊 1 2 第三版 M 北京 機械工業(yè) 出版社 2004 3 李益民 機械制造工藝設計手冊 M 北京 機械工業(yè)出版社 1994 4 機械設計手冊編輯委員會 機械設計實用設計手冊 M 北京 機械工業(yè)出版 社 2002 5 馮道 機械切削加工工藝與技術標準實用手冊 M 北京 機械工業(yè)出版社 2003 6 寶鋼減速器圖冊 編寫組 寶鋼減速器圖冊 M 北京 機械工業(yè)出版社 1995 7 劉鴻文主編 材料力學 M 北京 高等教育出版社 1992 9 8 陳明 機械制造工藝學 M 北京 機械工業(yè)出版社2005 9 鄒慧君主編 機械原理課程設計手冊 M 北京 高等教育出版社 1998 10 孟少農 機械加工工藝手冊 M 北京 機械工業(yè)出版社 1992 11 孫恒 陳作模主編 機械原理 M 北京 高等教育出版社 2001 12 濮良貴 紀名剛主編 機械設計 M 北京 高等教育出版社 1996 13 成大仙 機械設計課程設計手冊 第1 2 3卷 M 北京 化學工業(yè)出版 社 2002