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第 1 頁 共 27 頁 空調(diào)墊片沖壓模具設(shè)計(jì) 1 沖壓件工藝性分析 該制件為空調(diào)墊片 形狀簡單 對稱 是由直線和圓組成的 批量為大批量 生產(chǎn) 材料為 10 鋼 已退火的 10 鋼的抗剪強(qiáng)度為 255 333 MPa 抗拉強(qiáng)度 b為 294 432MPa 屈服點(diǎn) s為 206MPa 伸長率 10為 29 彈性模量 10 3E 為 194 MPa 由這些數(shù)據(jù)可知材料的力學(xué)性能較好 材料厚度為 2 1mm 由沖壓設(shè) 計(jì)資料可查得 沖裁件內(nèi)外形所能達(dá)到的經(jīng)濟(jì)精度為 IT12 IT13 孔中心與邊緣 距離尺寸公差為 0 6mm 將以上精度與零件圖上所標(biāo)的尺寸公差相比較 可知 該零件的精度要求能夠在沖裁加工中得到保證 制件上有一 26 的孔 孔與邊緣之間的距離也滿足要求 最小壁厚為為 9mm 26 孔與邊緣之間的壁厚 制件小端為 R10 的半圓 普通沖裁完全能滿足 要求 圖 1 第 2 頁 共 27 頁 2 沖壓工藝方案的確定 該工件的完成需要沖壓 落料兩道基本工序 可以有以下三種工藝方案 方案一 先落料 后沖孔 采用單工序模具生產(chǎn) 方案二 落料 沖孔復(fù)合沖壓 采用復(fù)合模具生產(chǎn) 方案三 沖孔 落料級進(jìn)沖壓 采用級進(jìn)模具生產(chǎn) 方案一模具結(jié)構(gòu)簡單 但需要兩道工序兩副模具 成本高而生產(chǎn)效率低 難 以滿足大批量生產(chǎn)要求 方案二只需要一副模具 工件的精度及生產(chǎn)效率都比較高 但工件的成型難 度較高 易造成工件變形 并且沖壓后成品件留在模具上 在清理模具上的物料 時(shí)會(huì)影響沖壓速度 操作不方便 方案三也只需要一副模具 生產(chǎn)效率高 操作方便 工件精度等也能滿足要 求 通過對以上三中方案的分析比較 該制件的沖壓生產(chǎn)采用方案三為最佳 第 3 頁 共 27 頁 3 主要設(shè)計(jì)計(jì)算 3 1 排樣方式的確定及其計(jì)算 根據(jù)工件形狀和尺寸 可有以下二種排樣方式 方案一 直排 見圖 1 方案二 直對排 見圖 2 圖 2 方案一 計(jì)算沖壓件毛坯面積 S 44 45 66 20 10 3457 mm 1 22 條料寬度 B 120 2a 125 mm 步距 h 45 a 47 2 mm 1 一個(gè)步距內(nèi)的材料利用率為 100 100 59 BhnS 2 47153 方案二 如圖 2 所示采用直對排 設(shè)計(jì)成隔位沖壓 可顯著地減少廢料 隔位沖 壓就是將第一遍沖壓以后的條料水平方向旋轉(zhuǎn) 180 再?zèng)_第二遍 在第一次沖裁 的間隔中沖裁出第二部分工件 第 4 頁 共 27 頁 圖 3 如圖 2 所示可知搭邊值為 2 2mm 和 2 5mm 條料寬度為 171 5mm 步距為 47 2mm 一個(gè)步距內(nèi)材料的利用率為 100 100 85 4 BhnS 2 4751 比較兩種排樣方式可得方案二更佳 故選用方案二 3 2 沖壓力的計(jì)算 該模具采用級進(jìn)模 擬選擇彈性卸料 下出件 落料力 F Lt 321 4 2 1 300 202 4 10 N Lb 3 沖孔力 F Lt 81 64 2 1 300 51 4 10 N cb 3 落料時(shí)的卸料力 F K F 查表 2 6 1 取卸料力系數(shù) K 0 05xl x 所以 F 0 05 202 4 10 10 1 10 N x 3 3 第 5 頁 共 27 頁 沖孔時(shí)的推件力 F nK FTc 凹模刃口形式 h 5mm 則 2 個(gè) th1 5 查表 2 6 1 取推件力系數(shù) K 0 55T 所以 F nK F 2 0 55 51 4 10 56 5 10 N Tc 3 3 沖壓工藝總力 F F F F F 202 4 10 51 4 10 10 1 10 zLcxT33 3 56 5 10 320 4 10 N 33 式中 L 沖裁周邊長度 t 材料厚度 材料的抗拉強(qiáng)度 查得 10 鋼的抗拉強(qiáng)度為 300Mpa b K K 卸料力 推件力系數(shù) 表 2 6 1 xT n 同時(shí)卡在凹模內(nèi)的沖裁件 或廢料 數(shù) h 凹模洞口的直刃壁高度 表 1 條料及沖壓力的相關(guān)計(jì)算 項(xiàng)目分 類 項(xiàng)目 公式 結(jié)果 備注 沖裁件面積 S S 44 45 66 20 21 20 3457mm 2 條料寬度 B B 120 3 2 5 44 171 5mm 步距 h h 45 2 2 47 2mm排樣 一個(gè)步距內(nèi)的 材料利用率 100 100 n2 47513 85 4 查表 2 5 2 得最小搭邊值a 2 5mm a 2 2mm1 落料力 F LF Lt 321 4 2 1 300Lb 202 4 10 N3 L 321 4mm 300MPab 沖孔力 FcF Lt 81 64 2 1 300cb 51 4 10N L 81 64mm 300MPab 卸料力 F xF 0 05 202 4 10 x310 1 10 3 N 查表 2 6 1 得 K 0 05x 推件力 FTF nK F 2 0 55 51 4 10Tc356 5 103 N K 0 55 T n h t 2 沖壓 力 沖壓工藝總力 F z F F F F FzLcxT320 4 10 3 N 彈性卸料 下出件 第 6 頁 共 27 頁 根據(jù)計(jì)算結(jié)果 擬選沖壓設(shè)備為 JC23 35 3 3 壓力中心的確定及相關(guān)計(jì)算 計(jì)算壓力中心時(shí) 先畫凹模型口圖 如圖 3 所示 在圖中將 xOy 坐標(biāo)系 建立在圖示的對稱中心線上 將沖裁輪廓線按幾何圖形分解成 L L 共 7 組基本1 線段 圖 4 凹模型口圖 有關(guān)計(jì)算見表 2 所示 表 2 壓力中心數(shù)據(jù)表 各基本要素壓力中心的坐標(biāo)值基本要素長度 L mm x y L 31 41 56 29 23 6 L 1322 17 23 6 L 253 16 23 6 L 884 38 23 6 L 81 645 38 23 6 L 456 60 23 6 第 7 頁 共 27 頁 L 81 647 38 23 6 由表中數(shù)據(jù)可得壓力中心坐標(biāo) x 0 7654321 LLxxxL 6 845 825134 0735061 8 134 17 82 y 0 7654321 71 LLyyyL 68 102 9054 7 15 65 所以壓力中心坐標(biāo)為 C 17 82 15 65 由以上計(jì)算結(jié)果可以看出 該工件沖裁力不大 壓力中心偏移坐標(biāo)原點(diǎn) 較小 為了便于模具的加工和裝配 模具中心仍選在坐標(biāo)原點(diǎn) 如果選用 JC23 35 沖床 C 點(diǎn)仍然在壓力機(jī)模柄孔投影面積范圍內(nèi) 滿足要求 3 4 工作零件刃口尺寸計(jì)算 在確定工作零件刃口尺寸計(jì)算方法之前 首先要考慮工作零件的加工方法及 模具裝配方法 結(jié)合該模具的特點(diǎn) 工作零件的形狀相對比較簡單 適宜采用線 切割機(jī)床分別加工落料凸模 凹模 凸模固定板以及卸料板 著種加工方法可以 保證這寫零件各個(gè)孔的同軸度 使裝配工作簡化 凸凹模按經(jīng)濟(jì)精度 IT6 IT7 制 造 根據(jù)材料的厚度由表 2 3 3 查得 沖裁模初始雙面間隙值 Z 0 260 Zminmax 0 380 對于沖孔 26mm 的凸凹模結(jié)構(gòu)相對簡單 精度容易保證 所以采用凸凹模 分別加工 查表 2 4 1 得凸凹模的制造公差為 0 020 0 025T A 校核 Z Z 0 120maxin 0 045T A 滿足 Z ZTA axin 第 8 頁 共 27 頁 由公差表查得 mm 為 IT12 級 取 x 0 7524 06 則得 d d x Tmin 0T 26 0 75 0 24 02 26 18 mm 02 d d Z ATminA 0 26 18 0 260 25 26 44 mm 025 對于外輪廓的落料 因?yàn)楣ぜ螤钶^為復(fù)雜 故采用凸模與凹模配作法 以凹模為基準(zhǔn)件 該設(shè)計(jì)中凸模與凹模磨損后 刃口部分尺寸增大 故屬于 第一類尺寸 零件圖中未注公差的尺寸 均采用 IT14 級 查公差表 2 4 得 120 087 R10 因素 x 取 0 5 036 落料時(shí)凹模計(jì)算公式 A A x jmax 410 即 45 45 0 75 0 56 A 56 041 44 58 14 0 44 44 0 75 0 54 A54 0 1 43 59 14 0 120 120 0 5 0 87 A87 04 1 119 57 2 0 R10 10 0 5 0 36 A36 04 1 9 82 09 表 3 工作零件刃口尺寸的計(jì)算 尺寸及分類 尺寸轉(zhuǎn)換 計(jì)算公式 結(jié)果 備注 第 9 頁 共 27 頁 d d x Tmin 0T d 26 18T02 沖孔 26 26 24 0 d d Z AiA0d 26 44A5 d 44 58 14 045 45 056 44 58T d 43 59A14 044 44 054 43 59T d 119 57A2 0 120 120 087 119 57T d 9 82A09 落料 R10 R10 036 A A x jmax 410 凸模刃口按凹模實(shí)際刃口尺 寸配制 9 82T 查表 2 3 3 得沖裁雙面 間隙 Z 0 260min Z 0 380ax 磨損系數(shù) X 按公差等級 選取 校核 滿足 ZT A Zmaxin 3 5 卸料橡膠的設(shè)計(jì) 選用 4 塊圓筒形橡膠 厚度保持一致 一面造成受力不均勻 運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生歪 斜 影響模具的正常工作 卸料板工作行程 h I h h t h 5 1mmI12 h 為凸模凹進(jìn)卸料板的高度 取 1mm h 為凸模沖裁后進(jìn)入凹模的深度 取 2mm 2 橡膠工作行程 H I H h h 10 1mmI修 h 為凸模修模量 取 5mm 修 橡膠自由高度 H 自 由 H 4 H 40 4mm自 由 I 取 H 為 H 的 25 I自 由 橡膠的預(yù)壓縮量 H 預(yù) 第 10 頁 共 27 頁 H 10 H 4 04mm預(yù) 自 由 一般取 H 10 15 H 預(yù) 自 由 每個(gè)橡膠承受的載荷 F 1 F F 10 1 1014 卸 3 2525 N 橡膠的外徑 D D 65mm 27 1pFd 4 23 d 筒形橡膠的內(nèi)徑 取 d 15mm p 為橡膠產(chǎn)生的單位面積壓力 與壓縮 量有關(guān) 其值可按圖 2 9 35 確定 取 0 8MPa 校核橡膠的自由高度 H自 由 H D 40 4 65 0 62自 由 即 0 5 H D 1 5 滿足要求 自 由 橡膠的安裝高度 H 安 H H H 40 4 4 04安 自 由 預(yù) 36mm 卸料橡膠的設(shè)計(jì)計(jì)算見表 4 表 4 卸料橡膠的設(shè)計(jì)計(jì)算 項(xiàng) 目 公式 結(jié)果 備注 卸料板工作行程 h Ih h t hI125 1mm h 為凸模凹進(jìn)卸料板的高度 取1 1mmh 為凸模沖裁后進(jìn)入凹模2 的深度 取 2mm 橡膠工作行程 H IH h hI修 10 1mm h 為凸模修模量 取 5mm修 橡膠自由高度 H自 由 H 4 H自 由 I40 4mm 取 H 為 H 的 25 I自 由 橡膠的預(yù)壓縮量 H 預(yù) H 10 H預(yù) 自 由 4 04mm 一般取 H 10 15 H預(yù) 自 由 每個(gè)橡膠承受的載荷 F 1 F F14卸 2525N 選用 4 個(gè)圓筒形橡膠 第 11 頁 共 27 頁 橡膠的外徑 D D 27 1pFd 65mm 校核橡膠的自由高度 H自 由 0 5 H D 1 5 自 由 滿足要 求 d 為圓筒形橡膠的內(nèi)徑取 d 15mm p 0 8 MPa 橡膠的安裝高度 H 安 H H H安 自 由 預(yù) 36mm 4 模具總體設(shè)計(jì) 4 1 模具類型的選擇 由沖壓工藝分析可知 采用級進(jìn)沖壓 所以模具類型為級進(jìn)模 4 2 定位方式的選擇 第 12 頁 共 27 頁 因?yàn)樵撃＞卟捎玫氖菞l料 控制條料的送進(jìn)方向采用導(dǎo)料板 無側(cè)壓裝置 控制條料的送進(jìn)步距采用擋料銷初定距 導(dǎo)正銷精定距 而第一件的沖壓位置因 為條料長度有一定余量 可以靠操作工目測來定 4 3 卸料 出件方式的選擇 因?yàn)楣ぜ虾駷?2 1mm 相對較薄 卸料力也比較小 故可采用彈壓卸料 又因?yàn)槭羌夁M(jìn)模生產(chǎn) 所以采用下出件比較便于操作與提高生產(chǎn)效率 4 4 導(dǎo)向方式的選擇 為了提高模具壽命和工件質(zhì)量 方便安裝調(diào)整 該級進(jìn)模采用中間導(dǎo)柱的導(dǎo) 向方式 5 主要零部件設(shè)計(jì) 5 1 工作零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 5 1 1 沖孔凸模 沖孔 26 的凸模為圓形凸模 為方便裝配修模 采用臺(tái)階式凸模 與凸模固 定板的配合按 H7 m6 材料選用 Cr12 熱處理硬度為 58 62 HRC 第 13 頁 共 27 頁 其總長 L h h t h 12 20 16 2 1 27 9 66mm h 凸模固定板厚度 取 h 20mm 1 1 h 卸料板厚度 取 h 16mm 22 t 材料厚度 為 2 1mm h 增加長度 包括凸模的修模量 凸模進(jìn)入凹模的深度 凸模固定板與卸料 板之間的安全距離等 取 h 27 9mm 凸模結(jié)構(gòu)如圖 4 所示 圖 5 沖孔凸模 5 1 2 落料凸模 結(jié)合工件外形并考慮加工 將落料凸模設(shè)計(jì)成直通式 材料選用 Cr12 熱 處理硬度為 58 62HRC 用 2 個(gè) M8 螺釘固定在墊板上 與凸模固定板的配合按 H6 m5 落料凸模下部有一用于安裝導(dǎo)正銷的孔 具體結(jié)構(gòu)如圖 5 5 1 3 凹模 凹模采用整體式凹模 各沖裁的凹模孔均采用線切割機(jī)床加工 安排凹模在 第 14 頁 共 27 頁 模架上的位置時(shí) 要依據(jù)計(jì)算壓力中心的數(shù)據(jù) 將壓力中心與模柄中心重合 由 沖壓模具設(shè)計(jì)與制造 公式 2 9 3 和 2 9 4 計(jì)算 凹模厚度 H Kb 0 2 120 24mm 查表 2 9 5 得 K 0 2 凹模壁厚 C 1 5 2 H 36 48 mm 圖 6 落料凸模 取凹模厚度 H 30mm 凹模壁厚 50mm 凹模寬度 B b 2c 120 2 50 220mm 凹模長度 L 取 208mm 送料方向 凹模輪廓尺寸為 208 220 30mm 結(jié)構(gòu)如圖 6 5 2 定位零件的選擇 落料凸模下部設(shè)置一個(gè)導(dǎo)正銷 借用工件上 26mm 孔作導(dǎo)正孔 26mm 導(dǎo) 正孔的導(dǎo)正銷的結(jié)構(gòu)如圖 7 所示 導(dǎo)正應(yīng)該在卸料板壓緊板料之前完成導(dǎo)正 考 慮料厚和裝配后卸料板下平面超出凸模端面 1mm 所以導(dǎo)正銷直線部分的長度取 3mm 導(dǎo)正銷用 H7 h6 安裝在落料凸模端面 并用 M10 螺釘固定 導(dǎo)正銷導(dǎo)正 部分與導(dǎo)正孔采用 H7 h6 配合 起粗定距的活動(dòng)擋料銷 彈簧和螺栓選用標(biāo)準(zhǔn)件 規(guī)格為 8 16 擋料銷擋 第 15 頁 共 27 頁 料銷與導(dǎo)正銷的中心距為 S S 0 1 28 8mm12TD S 步距 D 落料凸模直徑T D 擋料銷頭部直徑 圖 7 凹模 導(dǎo)正銷材料選用 Cr12 淬硬 HRC52 56 第一次沖壓時(shí)模具需要用始用擋料銷進(jìn)行定位 根據(jù)模具結(jié)構(gòu)始用擋料銷與 26 孔的垂直距離為 11 8mm 采用標(biāo)準(zhǔn)件 材料為 45 鋼 5 3 導(dǎo)料板的設(shè)計(jì) 導(dǎo)料板的內(nèi)側(cè)與條料接觸 外側(cè)和凹模齊平 導(dǎo)料板與條料之間的間隙取 1mm 這樣就可以確定導(dǎo)料板的寬度 導(dǎo)料板的厚度取 8mm 導(dǎo)料板采用 45 鋼 制作 熱處理硬度為 40 45HRC 用螺釘和銷釘固定在凹模上 導(dǎo)料板的進(jìn)料端 安裝有承料板 可知導(dǎo)料板的寬度為 2 23mm 第 16 頁 共 27 頁 圖 8 導(dǎo)正銷 5 4 卸料部件的設(shè)計(jì) 5 4 1 卸料板的設(shè)計(jì) 卸料板的周界尺寸與凹模的周界尺寸相同 厚度為 16mm 卸料板采用 45 鋼 制造 淬火硬度為 40 45HRC 卸料板凸臺(tái)部分的高度為 h H 0 1 0 3 t 7 5mm 式中 h 卸料板凸臺(tái)高度 H 導(dǎo)料板高度 t 板料厚度 凸臺(tái)部分和導(dǎo)料板之間的距離為 1mm 則凸臺(tái)部分的寬度為 171 5mm 查表 2 9 11 得彈壓卸料板與凸模的單邊間隙值取 0 15mm 當(dāng)卸料板起導(dǎo)向作 用時(shí) 卸料板按 H7 h6 配合制造 在模具開啟狀態(tài) 卸料板應(yīng)高出模具工作零件 刃口 0 3mm 0 5mm 以便順利卸料 卸料板上各尺寸的公差根據(jù)凸模的尺寸按照 H7 h6 則得各尺寸公差分別為 26 3 45 3 44 3 R10 15 120 3 卸料板的具體結(jié)027 3 025 16 025 16 015 9 04 25 構(gòu)見附圖 第 17 頁 共 27 頁 5 4 2 卸料螺釘?shù)倪x用 卸料板上設(shè)置 4 個(gè)卸料螺釘 公稱直徑為 12mm 螺紋部分為 M10 10mm 卸料螺釘尾部應(yīng)留有足夠的行程空間 卸料螺釘擰緊后 應(yīng)使卸料板超出凸模端 面 1mm 有誤差時(shí)通過在螺釘和卸料板之間安裝墊片來調(diào)整 模架及其他零部件設(shè)計(jì) 該模具采用中間導(dǎo)柱模架 這種模架的導(dǎo)柱在模具中間位置 沖壓時(shí)可以防 止由于偏心力矩而引起的模具歪斜 以凹模周界尺寸為依據(jù) 選擇模架規(guī)格 導(dǎo)柱采用 B 型導(dǎo)柱 導(dǎo)柱 d mm L mm 分別為 32 190 35 190 導(dǎo)套 采用 A 型導(dǎo)套 導(dǎo)套 d L mm D mm 分別為 32 115 45 35 115 50 材料選用 T8 鋼 淬火硬度 HRC58 62 上模座厚度 H 上模 取 50mm 上模墊板厚度 H 墊 取 10mm 固定板厚度 H 固 取 20mm 下模座 H 下模 取 60mm 所以 該模具的閉合高度 H 閉 H 閉 H 上模 H 墊 L H H 下模 h2 50 10 66 30 60 2 mm 214mm 式中 L 凸模長度 L 66mm H 凹模厚度 H 30mm h 2 凸模沖裁后進(jìn)入凹模的深度 h 2 2mm 可見該模具閉合高度小于所選壓力機(jī) J23 35 的最大裝模高度 230mm 可 以使用 上模坐周界尺寸為 220 200 50mm 下模座周界尺寸為 220 200 60mm 材料選 用 HT200 5 6 其他標(biāo)準(zhǔn)件的選擇 5 6 1 卸料螺釘 選 4 個(gè)圓柱頭內(nèi)角卸料螺釘 M12 90 GB2867 5 81 5 6 2 連接上模座與凸模固定板的螺釘 銷釘 選圓柱頭內(nèi)六角螺釘 M12 70 GB70 76 4 個(gè) 圓柱銷釘 8 70 GB119 76 4 個(gè) 5 6 3 模柄的緊固螺釘 選螺釘 M6 20 GB71 85 2 個(gè) 5 6 4 連接凹模與下模座的螺釘 銷釘 第 18 頁 共 27 頁 螺釘 M12 60 GB70 76 4 個(gè) 銷釘 8 70 GB119 76 4 個(gè) 6 模具總裝圖 通過以上設(shè)計(jì) 可得到模具總裝圖 見附圖 模具上模部分主要由上模板 墊板 凸模 2 個(gè) 凸模固定板及卸料板等組成 卸料方式采用彈壓卸料 以橡 膠為彈性元件 下模部分由下模座 凹模板 導(dǎo)料板等組成 沖孔肥料和成品件 均由漏料孔漏出 第 19 頁 共 27 頁 第一次沖壓時(shí)由始用擋料銷進(jìn)行定位對條料進(jìn)行沖孔 沖孔完成條料繼續(xù) 送進(jìn)時(shí)采用活動(dòng)擋料銷 18 作為粗定距 在落料凸模上安裝一個(gè)導(dǎo)正銷 利用條 料上的 26 孔作導(dǎo)正銷孔進(jìn)行導(dǎo)正 以此作為條料送進(jìn)的精度定距 工作時(shí)完 成第一次沖壓以后 條料上留有 26 的孔 把條料抬起向前移動(dòng) 用此孔套在 活動(dòng)擋料銷 18 上 并向前壓緊 第二次沖壓時(shí)利用凸模上的導(dǎo)正銷作精確定距 條料繼續(xù)送進(jìn) 用同樣的方式進(jìn)行沖壓 活動(dòng)擋料銷位置的設(shè)定比理想的幾何位 置向前偏移 0 2mm 沖壓過程中粗定位完成以后 當(dāng)用導(dǎo)正銷作精確定位時(shí) 用 導(dǎo)正銷上圓錐形斜面再將條料向后拉回約 0 2mm 而完成精確定距 用這種方法定 距 精度可達(dá)到 0 02mm 7 沖壓設(shè)備的選定 通過校核 選擇開式雙柱可傾壓力機(jī) J23 35 能滿足使用要求 其主要技術(shù) 參數(shù)如下 公稱壓力 350kN 滑塊行程 80mm 第 20 頁 共 27 頁 滑塊行程次數(shù) 50 次 min 1 最大封閉高度 280mm 封閉高度調(diào)節(jié)量 60mm 滑塊中心線至床身距離 205mm 立柱距離 300mm 工作臺(tái)尺寸 前后 左右 380 610mm 工作臺(tái)孔尺寸 前后 左右 直徑 200 290 260mm 墊板尺寸 厚度 直徑 60 150mm 模柄孔尺寸 直徑 深度 50 70mm 滑快底面尺寸 前后 左右 190 210mm 床身最大可傾角 20 8 模具零件加工工藝 本副模具中 模具零件加工的關(guān)鍵在工作零件 固定板以及卸料板 如果采 用線切割加工技術(shù) 著些零件的加工就變的相對簡單 凹模 固定板以及卸料板都屬于板類零件 其加工工藝比較規(guī)范 這些零件的加工工藝過程見零件加工工藝規(guī)程卡 第 21 頁 共 27 頁 9 模具的裝配 9 1 主要組件的裝配 在裝配只前 必須仔細(xì)研究圖樣 根據(jù)該模具結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和技術(shù)要求 確定合 理的裝配次序和裝配方法 此外 還應(yīng)該檢查模具零件的加工質(zhì)量 如凸 凹模 第 22 頁 共 27 頁 刃口尺寸等 然后按照規(guī)定的技術(shù)要求進(jìn)行裝配 裝配的次序和方法如下 9 1 1 模柄的裝配 因?yàn)檫@副模具的模柄 10 是從上模座 8 的下面向上壓入的 所以 在安裝凸 模固定板 6 和墊板 7 之前 應(yīng)先把模柄裝好 模柄與上模座的配合要求是 H7 m6 裝配時(shí) 應(yīng)先在壓力機(jī)上把模柄壓入 再加工定位銷釘孔或螺釘孔 然后 把模柄端面突出部分銼平或磨平 安裝好 模柄后用角尺檢查模柄與上模座上平面的垂直度 9 1 2 凸模的裝配 凸模與固定板的配合要求為 H7 m6 裝配時(shí) 先在壓力機(jī)上將凸模壓入固定 板內(nèi) 檢查凸模的垂直度 然后將固定板的上平面與凸模尾部對齊磨平 為了保 持凸磨刃口的鋒利 應(yīng)分別把沖孔凸模和落料凸模的端面磨平 9 1 3 彈壓卸料板的裝配 彈壓卸料板起壓料和卸料作用 裝配時(shí) 應(yīng)保證彈壓卸料板與凸模之間有適 當(dāng)?shù)拈g隙 其裝配方法是 將彈壓卸料板套和已裝入固定板的凸模內(nèi) 在固定板 與卸料板之間墊上平行墊塊 并用平行夾板將他們夾緊 然后按照卸料板上的螺 孔在固定板上投窩 拆開后鉆固定板上的螺釘孔 9 2 總裝配 模具的主要組件裝配完畢后開始進(jìn)行總裝配 為了使凸模和凹模容易對中 總裝時(shí)必須考慮上 下模的裝配順序 否則 可能出現(xiàn)無法裝配的情況 根據(jù)該級進(jìn)模具的裝配要點(diǎn) 選凹模作為裝配基準(zhǔn)件 先裝下模 再裝上模 并調(diào)整間隙 試沖 返修 具體裝配如下 9 2 1 裝配下模 9 2 1 1 在下模座上劃中心線 按中心線預(yù)裝凹模 導(dǎo)料板 9 2 1 2 在下模座 導(dǎo)料板上 用已加工好的凹模分別確定其螺紋孔位置 分 別鉆孔 攻絲 9 2 1 3 將下模座 導(dǎo)料板 凹模 活動(dòng)擋料銷 彈簧裝在一起 并用選定的 螺釘緊固 并打入螺栓 9 2 2 裝配上模 9 2 2 1 把已經(jīng)裝入凸模固定板 6 的落料凸模 5 和沖孔凸模 15 插入凹模內(nèi) 固 第 23 頁 共 27 頁 定板與凹模之間墊上適當(dāng)高度的平行墊板 9 2 2 2 預(yù)裝上模座 劃出與凸模固定板相應(yīng)的螺紋孔 銷釘孔的位置并鉆鉸 螺紋孔 銷釘孔 9 2 2 3 用螺釘將固定板組合 墊板 上模座連接在一起 但不要擰緊 9 2 2 4 將卸料板套裝在已經(jīng)裝入凸模固定板的凸模上 裝上橡膠和卸料螺釘 并調(diào)節(jié)橡膠的預(yù)壓量 使卸料板高出凸模下端面約 2mm 9 2 2 5 復(fù)查凸 凹模間隙并調(diào)整合適后 緊固螺釘 9 2 2 6 安裝導(dǎo)正銷 當(dāng)條料過長時(shí) 在此工序安裝承料板 9 2 2 7 進(jìn)行檢查 一般采用切紙法 當(dāng)檢查合適后 打入銷釘緊固 9 2 3 試沖與調(diào)整 裝機(jī)試沖并根據(jù)試沖結(jié)果相應(yīng)調(diào)整 9 3 模具試沖中可能出現(xiàn)的缺陷以及調(diào)整 根據(jù)改模具的實(shí)際情況 可能出下以下缺陷 試沖過程中出現(xiàn)的缺陷 產(chǎn)生原因 調(diào)整方法 送料不暢通或料被卡死 1 兩導(dǎo)料板之間的尺寸 過小或者有斜度 2 凸模與卸料板的間隙 過大 使塔邊翻扭 根據(jù)情況銼修或者重新按 裝導(dǎo)料板 減小凸模與卸料板之間的 間隙 刃口相咬 1 上模座 下模座 固 定板 凹模 墊板等 零件安裝面不平行 2 凸模 導(dǎo)柱等零件安 裝不垂直 3 導(dǎo)柱與導(dǎo)套配合間隙 過大使導(dǎo)向不準(zhǔn) 4 卸料板的孔位不正確 或者歪斜 使沖孔凸 模位移 修整有關(guān)零件 重裝上模 或者下模 重新安裝凸?；蛘邔?dǎo)柱 更換導(dǎo)柱或者導(dǎo)套 修整或者更換卸料板 卸料不正常 1 由于裝配不正確 卸 料板不能動(dòng)作 如卸 料板與凸模的間隙過 小 或者與沖孔凸模 修整卸料板 第 24 頁 共 27 頁 與落料凹模之間的間 隙不正確使卸料板不 能正常運(yùn)作 或者因 為卸料板傾斜而卡緊 2 橡膠的彈力不夠 或 者選用的橡膠不正確 3 凹模和下模座的漏料 孔沒有對正 料不能 排出 4 凹模有倒錐度造成工 件堵塞 更換橡膠 修整漏料孔 修整凹模 1 刃口不鋒利或淬火硬 度低 2 配合間隙過大或過小 3 間隙不均勻使制件一 邊有顯著帶斜角毛刺 合理調(diào)整凸模與凹模之間 的間隙及修模工作刃口的 尺寸 1 凹模有倒錐度 2 頂料桿和工件接觸面 過小 3 導(dǎo)正銷與預(yù)沖孔配合 過緊 將沖件壓出凹 陷 修整凹模 更換頂料桿 修正導(dǎo)正銷 制件質(zhì)量不好 1 有毛刺 2 制件不平 3 落料外形和內(nèi)孔位置 不正 成偏位現(xiàn)象 1 擋料銷位置不正 2 落料凸模上導(dǎo)正銷尺 寸過小 3 導(dǎo)料板與凹模送料中 心不平行 使孔位偏 斜 修整擋料銷 更換導(dǎo)正銷 修整導(dǎo)料板 10 設(shè)計(jì)總結(jié) 時(shí)間到了 2006 年 5 月 畢業(yè)設(shè)計(jì)已經(jīng)接近尾聲 伴隨著結(jié)束的還有我的學(xué) 第 25 頁 共 27 頁 校生涯 經(jīng)過了 3 年時(shí)間的學(xué)習(xí) 實(shí)踐 為我增加了不少知識(shí) 如果說對這寫時(shí) 間的所學(xué)作一次總結(jié)的話 那么這次畢業(yè)設(shè)計(jì)無疑是最好的總結(jié) 也為我的學(xué)業(yè) 畫了一個(gè)圓滿的句號(hào) 在畢業(yè)設(shè)計(jì)過程中 做到了認(rèn)真 仔細(xì) 研究檢查每一個(gè) 步驟 并且查閱了大量的有關(guān)資料 使設(shè)計(jì)中的數(shù)據(jù) 公式出處都有據(jù)可查 這次畢業(yè)設(shè)計(jì)成功的設(shè)計(jì)了空調(diào)墊片級進(jìn)模 該制件結(jié)構(gòu)比較簡單 容易加 工 但是級進(jìn)沖壓過程中 26 孔和制件外形之間的間隙不易保證 因此本模具 先沖 26 的孔 然后靠活動(dòng)擋料銷粗定位 再有導(dǎo)正銷作精確定位 提高了制 件的質(zhì)量 模具采用下出料方式可以使調(diào)料連續(xù)送進(jìn) 連續(xù)沖壓 顯著提高了勞 動(dòng)生產(chǎn)率和設(shè)備利用率 但是級進(jìn)模的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜 模具設(shè)計(jì)和制造技術(shù)要求 較高 同時(shí)對沖壓設(shè)備 原材料也有較高的要求 模具的成本較高 給模具的大 量生產(chǎn)帶來困難 所以怎樣減低模具的制造成本成為以后要解決的一個(gè)關(guān)鍵問題 同樣 現(xiàn)時(shí)模具應(yīng)用的普遍率較低 故如能減低各種模具的生產(chǎn)制造成本從而提 高整個(gè)社會(huì)的生產(chǎn)效率 通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)加深了對模具的進(jìn)一步了解 對級進(jìn)模的結(jié)構(gòu)和裝配也有 了進(jìn)一步的認(rèn)識(shí) 對正個(gè)設(shè)計(jì)步驟也有了質(zhì)的提高 完善了設(shè)計(jì)思路 對設(shè)計(jì)過 程中出現(xiàn)的問題也能及時(shí)的解決 提高了我的模具設(shè)計(jì)水平 但是這樣還是遠(yuǎn)遠(yuǎn) 不夠的 在以后的時(shí)間里 需要不停的學(xué)習(xí) 研究 以進(jìn)一步提高模具設(shè)計(jì)水平 致謝 在這次設(shè)計(jì)過程中 遇到許多問題 在用平時(shí)所學(xué)內(nèi)容和查閱相關(guān)資料仍不 第 26 頁 共 27 頁 能解決問題的情況下 得到了老師和同學(xué)的無私幫助 正是得到了他們的幫助才 能順利的完成設(shè)計(jì) 他們給了我很大的支持和鼓勵(lì) 細(xì)心的指導(dǎo) 教會(huì)了如何運(yùn) 用 如何應(yīng)用平時(shí)所學(xué)的內(nèi)容和資料 使許多問題迎刃而解 在此真誠的感謝他 們 感謝他們的幫助 同時(shí)也感謝三年來辛勤教育我們的老師和幫助我的同學(xué) 祝愿你們事業(yè)順利 身體健康 參考文獻(xiàn) 第 27 頁 共 27 頁 1 王孝培主編 沖壓手冊 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1990 2 肖景容 姜奎華主編 沖壓工藝學(xué) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1996 3 劉建超 張寶忠主編 沖壓模具設(shè)計(jì)與制造 高等教育出版社 2002 4 翟德梅主編 模具制造技術(shù) 河南機(jī)電高等?？茖W(xué)校 2002 5 楊占堯主編 沖壓模具圖冊 高等教育出版社 2002 6 寇世瑤主編 機(jī)械制圖 河南機(jī)電高等?？茖W(xué)校 2003 7 王秀鳳 萬良輝主編 冷沖壓模具設(shè)計(jì)與制造 北京航空航天大學(xué)出版社 2004 8 高為國主編 模具材料 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2003 9 王運(yùn)炎 葉尚川主編 機(jī)械工程材料 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1991 10 陳劍鶴主編 沖壓工藝與模具設(shè)計(jì) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2002 11 薛彥成主編 公差配合與技術(shù)測量 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1992 12 程培源 趙仲治主編 模具壽命與材料 武漢 武漢工學(xué)院教材出版中心 1994 13 黃毅宏主編 模具制造工藝 第二版 北京 械工業(yè)出版社 1996