塔吊專項施工方案【說明書+CAD圖紙】

塔吊專項施工方案【說明書+CAD圖紙】,說明書+CAD圖紙,塔吊,專項,施工,方案,說明書,CAD,圖紙 XXXXXXXXXX工程 塔吊專項施工方案 塔吊專項施工方案 一、工程概況 工程名稱：XXX 建設(shè)單位：XXX指揮部 設(shè)計單位：XXX設(shè)計研究總院 勘察單位：XXX勘察分院 施工單位：XX建設(shè)股份有限公司 XXX地塊位于XXX南路東側(cè)、橋閘路以北地塊，東側(cè)為海門河，北側(cè)為同步施工的XXX地塊。由1幢27層主樓及相應3層裙房組成。本單位承包施工段為該工程的C幢樓及1/14軸-26軸×A軸-H軸范圍地下室與自行車集中停放夾層區(qū)段。框架結(jié)構(gòu)。 該工程±0.000為絕對高程5.250m。場地東側(cè)地面自然測量標高為-1.250 m，南側(cè)地面自然測量標高為－0.850 m，西側(cè)地面自然測量標高為-0.700 m。西側(cè)即市區(qū)市政通車主道路。 本地塊周邊為裙房，地下室板面標高為-8.600m，板厚500 mm，板下設(shè)100厚素混凝土墊層和150厚碎石墊層，基坑周邊均為單樁承臺，承臺高度為1200 mm，承臺底標高為10.05m；基坑周邊地梁均為上翻梁，梁底標高與板底標高均為-9.350m； 主樓位于基坑中部。地下室板面標高為-9.500m，板厚500 ㎜，下設(shè)100厚素混凝土墊層和150厚碎石墊層；主樓板底標高為-10.250m。 (一)、地質(zhì)條件 依據(jù)XXX勘察研究院《XXX地塊巖土工程勘察報告》，該場地基坑開挖影響深度范圍內(nèi)的土層分布大致如下： （1）、1層雜填土：成份雜，主要由碎石、塊石及碎磚、灰渣等建筑垃圾組成，局部有舊基礎(chǔ)，土質(zhì)松散、不均。層厚0.4-1.8m; （2）、2層粘土：灰黃色，可塑，中壓縮性。層厚0.9-2.2m； （3）、3-1層淤泥質(zhì)粘土：淺灰色，流塑，高壓縮性。層厚0.8-2.9m； （4）、3-2層淤泥：灰色，流塑，高壓縮性，含有機質(zhì)。層厚4.0-12.2m； （5）、3-3層淤泥質(zhì)粘土：灰色，流塑，高壓縮性。層厚0.6-3.3m； （6）、3-3a層含粘性土礫砂：灰色，松散，飽和，土質(zhì)不均。層厚0.6-4.2m； （7）、4-1層含角礫粘性土：灰色，松散，密度上部差。層厚1.1-2.9m； （8）、4-2層含粘性土角礫：淺灰色、灰蘭色、灰黃色，一般中密，局部密實。層厚0.6-3.7m； （9）、5層全風化基巖：一般灰綠色，中下部為黃褐色，原巖為凝灰?guī)r，一般具有原巖結(jié)構(gòu)，部分風化徹底，成土狀，局部上部為殘坡積土。層厚0.8-8.8m； （10）、6層強風化基巖：灰色、灰褐色、灰白色，原巖為凝灰?guī)r，碎塊狀構(gòu)造，巖性較差，易崩解，遇水易軟化。層厚0.8-11.50m； （11）、7-1層為中強風化基巖。層厚0.8-8.40m； 場地地下水埋深較淺，根據(jù)勘察報告地下水埋深為地表下絕對高程2.94-3.42m，主要接受大氣降水和地表水滲入補給； 坑底土層3-1、3-2、3-3層土體靈敏度高，抗剪強度低，觸變后強度損失大，易流變，基坑開挖時易造成坑壁失穩(wěn)、坑底涌土、地面沉陷等現(xiàn)象。 基坑開挖影響深度范圍內(nèi)地基土層的物理力學指標詳下表： 層號 土層名稱 厚度 重度 （KN/m3） 含水率（%） 固結(jié)快剪指標 滲透系數(shù)（cm/s） C（Kpa） Ф(·) 水平 垂直 1 雜填土 0.4～1.8 (18.0) (10.0) (10.0) 2 粘土 0.9～2.2 19.2 32.8 17.9 13.8 1.30E-8 1.17E-8 3-1 淤泥質(zhì)粘土 0.8～2.9 17.4 48.5 10.2 10.2 4.78E-8 3.36E-8 3-2 淤泥 4.0～12.2 16.5 58.2 8.0 5.0 4.14E-8 1.17E-6 3-3 淤泥質(zhì)粘土 0.6～3.3 17.4 47.7 11.0 10.8 3-3a 含粘性土礫砂 0.6～4.2 19.5 28.5 (20) (25) 4-1 含角礫粘性土 1.1～2.9 19.5 19.2 (30) (25) 4-2 含粘性土角礫 0.6～3.7 20.0 (40) (30) 5 全風化基巖 0.8～8.8 20.0 (50) (35) 6 強風化基巖 0.8～11.5 22.0 (100) (60) 7-1 中強風化基巖 0.8～8.4 22.0 (100) (60) 土層參數(shù)取自勘察報告（括號內(nèi)數(shù)值為經(jīng)驗值） 土層分布見附圖塔吊樁土層示意圖。 (二)、塔吊基礎(chǔ)布置 本工程擬用ZJ5311型塔式起重機，考慮到周圍建筑的限制及塔吊自身臂工作范圍的影響，現(xiàn)將塔吊布置于C-A×C-9軸之間，43?？辈禳c附近，以下計算均以43?？辈炜鬃鳛閰?shù)依據(jù)。見附圖塔吊樁定位圖。 (三)、塔吊基礎(chǔ)形式 塔吊基礎(chǔ)采用C30鋼筋混凝土承臺，配4根Φ800人工挖孔灌注樁，樁底到達7-1層為中強風化基巖中等風化凝灰?guī)r。樁身采用C30混凝土，內(nèi)配主筋10Φ20，鋼筋保護層50mm。螺旋筋Φ8@150/200（在承臺下5000范圍內(nèi)為Φ 8@150）。加勁箍Φ 12@2000。 塔吊樁基穿過雙層地下室，為高承臺樁基。 (四)、基礎(chǔ)施工 塔吊樁基采用人工挖孔灌注樁法成樁，施工完畢后鑿除護筒下600mm范圍內(nèi)混凝土。樁基礎(chǔ)深入承臺100mm，具體做法見附圖。 樁孔灌注樁在穿過地下室底板時，底板留后澆施工洞口（5200×5200mm2）,施工洞口周側(cè)設(shè)3mm鋼板止水帶，具體做法如附圖所示。后澆洞位置墊層采用150厚C20混凝土。后澆洞口位置待塔吊拆除后采用C40防水混凝土澆搗（底板設(shè)計為C35）。 (五)、塔基沉降控制 塔吊承臺四圍設(shè)4個沉降觀測點，在主體樓層施工過程中控制觀測塔吊沉降。塔基允許沉降差為6mm，垂直度偏差2‰ (六)、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計依據(jù) 1.《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（50007—2002） 2.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2002） 3.《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準》（GB50068—2001） 4.《公路橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTJ021—89、JTJ022—85、JTJ023—85、JTJ024—85，JTJ02586） 5 .《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》《JGJ94—94》 二、承臺抗傾覆驗算 一、確定和載荷計算圖式 承臺自重N1=1.2×25.1×5.2×5.2×1.0=814.44KN 塔吊獨立高度：40.5m，實際施工按32m考慮，房屋總高度90米，增加爬升降及頂面范圍空間，考慮頂升高度約束共計附著高度99米。 共增加標準節(jié)：N==19.5取20節(jié)（其中標準節(jié)高度按說明書之3米?。? 增加的標準節(jié)及附著架總重：N2=1.2×（20×780×9.8×10-3+2×910×9.8×10-3）=204.86KN。其中標準節(jié)重780kg/節(jié)，附著910kg/副，按2副考慮。 這樣考慮是偏于安全的，因為423.00+204.86=627.86KN為附著狀態(tài)對應說明書中表明100m高度時552KN。 特別指出：本例塔吊說明書提供的塔吊荷載取值為非工作狀況的限值亦即可作為極限承載力狀態(tài)下驗算的最大值，一般情況下，可只計算非工作狀況，況且本例說明書未提供工作狀況下荷載取值。因此，可只按下表（摘錄）驗算： 載 荷 工況 H (KN) N (KN) M (KN.M) MN (KN.M) 非工作狀況 71.00 423.00 1575.00 0.0 二、塔吊基礎(chǔ)抗傾覆驗算 1） 塔吊最不利位置： 2） 抗傾覆驗算 M傾=M+Hh=1575+71×1.0=1646.00 KN.M M抗=N×=（423.00+814.44）×=3325.01KN.M 安全系數(shù)k===2.020 F2=-X+ =-×5.374+ =105.328KN>0 ∴滿足要求 三、高承臺樁基驗算(按JGJ94-94附錄B計算) 一.確定基本設(shè)計參數(shù)： 1)地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m hm =2×(d+1)=2×(0.8+1)=3.6m 該深度范圍起算高程-5.100，由2.08m厚淤泥及1.52m厚含粘性土角礫組成。 m==×0.4 =9.894MN/m4 其中0.4系數(shù)為長期水平荷載所成系數(shù)。 2）樁底面地基土豎向抗力系數(shù)的比例系數(shù)m0 近似取 m0=9.894MN/m4 3）樁身抗彎剛度EI ①鋼筋混凝土彈性模量比αe==6.667 ②樁身配筋率 ρg==0.625﹪ ③扣除保護層后樁直徑值 d0=0.8-0.05×2=0.7m ④樁身換算截面受拉邊緣的截面模量 W0=[d2+2(αE-1)ρg d02]= =0.0530m3 ⑤樁身換算截面慣性矩 I0===0.0212m4 ⑥樁身抗彎剛度 EI=0.85EcIo=0.85×3.0×104×0.0212 =540.60MN.m2 4)樁的水平變形系數(shù)α ①樁身計算 bo=0.9×(1.5d+0.5)=0.9×(1.5×0.8+0.5)=1.530m ②樁的水平變形系數(shù) α===0.489m-1 5）樁身軸向壓力傳布系數(shù)ξN 取ξN=1 6）樁底面地基土豎向抗力系數(shù)C0 樁入土深度h=6.78m 樁底面地基土豎向抗力系數(shù)C0=m0×h=9.894×6.78=67.081MN/m3 基本設(shè)計參數(shù) m (MN/m4) EI (MN.m2) α (m-1) ξN CR (MN/m3) 9.894 540.60 0.489 1 67.081 二.單位力作用于樁身地面處,樁身在該處產(chǎn)生的變位 1)單位力H0下水平位移δHH ∴h=αy=0.489×4.65=2.27385m (其中y取樁頂以下至地下室基礎(chǔ)墊層高度，安全儲備lx=0.45m，因此y=4.20+0.45=4.65m) 根據(jù)JGJ94-94附錄B表B-5（參考表B-3附準） δHH=× =×2.12386=0.03360m/MN （查表B-6得=2.12386） 2)單位力H0下轉(zhuǎn)角 δHH=×=×6.5603=0.01207MN-1 3)單位力M0下水平位移δHM δHM=δHH=0.01207 MN-1 4）單位力M0轉(zhuǎn)角δMM δHM=×=×1.6787=0.00635 MN-1. m-1 單位力作用于樁身地面處，樁身在該處產(chǎn)生的變位 δHH (m/MN) δMH (MN-1) δHM (MN-1) δMM (MN-1. m-1) 0.0336 0.01207 0.01207 0.00635 三.求單位力作用于樁頂時，樁頂產(chǎn)生的變位 1）單位力Hi下水平位移δHH’ δHH’ =+δMMl02+2δMH l0+δHH =+0.00635×4.652+2×0.01207×4.65+0.0336 =0.3451m/MN 2）單位力Hi下轉(zhuǎn)角δMH’ δMH’ =+δMMl0+δMH =+0.00635×4.65+0.0108 =0.0603 m-1 3）單位力Mi下的水平位移δHM’ δHM’ =δMH’ =0.0603m-1 4）單位力Mi下，轉(zhuǎn)角δMM’ δMM’ = +δMM=+0.00635=0.0150 MN-1 單位力作用于樁頂處，樁身在該處產(chǎn)生的變位 δHH’ (m/MN) δMH’ （m-1) δHM’ （m-1) δMM’ (MN-1) 0.3451 0.0603 0.0603 0.0150 四.求樁頂發(fā)生單位變位時，樁頂引起的內(nèi)力 1）發(fā)生單位豎向位移時，樁頂引起的內(nèi)力ρNN ρNN= = =32.734MN/m 2）發(fā)生單位水平位移時，樁頂引起的水平力ρHH ρHH===9.7377MN/m 3）發(fā)生單位水平位移時，樁頂引起的彎矩ρMH ρMH===39.1454 MN 4）發(fā)生單位轉(zhuǎn)角時，樁頂引起的水平力 ρHM=ρMH=39.1454MN 5）發(fā)生單位轉(zhuǎn)角時，樁頂引起的彎矩 ρMM===224.0313 MN.m 樁頂發(fā)生單位變位時，樁頂引起的內(nèi)力 ρNN (MN/m) ρHH (MN/m) ρMH (MN) ρHM (MN) ρMM (MN.m) 32.734 9.7377 39.1454 39.1454 224.0313 五.求承臺發(fā)生單位變位時，所有樁頂引起的反力和位移 （1）單位豎直位移時引起的豎向反力γvv γvv=n×ρNN=4×32.734=130.936MN/m （2）單位水平位移時引起的水平反力γμμ γμμ=n×ρHH=4×9.7377=38.9508MN/m （3）單位水平位移時引起的反彎矩γβμ γβμ=- n×ρMH=-4×39.1454=-156.5816 MN （4）單位單位轉(zhuǎn)角時引起的水平反力γμβ γμβ=γβμ=-156.5816 MN （5）單位轉(zhuǎn)角時引起的反彎矩γββ γββ= nρMM+ρNN∑kixi2 =4×224.0313+32.734×(1×2.6872 ) ×2 =1365.64 MN.m 承臺發(fā)生單位變位時,所有樁頂引起的反力和位移 γvv (MN/m) γμμ (MN/m) γβμ (MN) γμβ (MN) γββ (MN.m) 130.936 38.9508 -156.5816 -156.5816 1365.64 六.求承臺變位 1）豎向位移 V2===0.00945（非工作狀況） 2）水平位移 μ2= ==0.0122m (非工作狀況) 3)轉(zhuǎn)角 β2= ==0.00536 (非工作狀況) 承臺變位 變位 V (m) Μ (m) β (rad) 非工作狀況 0.0945 0.0122 0.0025 七.求任一基樁樁頂內(nèi)力 1）豎向力 N2=（v+βχ）+ρnn =(0.00945+0.0025×2.687) ×32.734 (非工作狀況) =0.52923MN 2）水平力 H2===0.01775MN 3）彎矩 M1=βρMM-μρMH =0.00536×144.014-0.0261×23.852 (非工作狀況) =0.1494MN.m 基樁樁頂內(nèi)力 內(nèi)力 N (MN) H (MN) M (MN.m) 非工作狀況 0.52923 0.01775 0.0825 八.求地面處樁身截面上的內(nèi)力 1)水平力H0 H02= Hi=0.01775MN (非工作狀況) 2)彎矩M0 M01=M+Hl0 =0.0825+0.01775×4.65=0.1650MN.m(非工作狀況) 基樁樁頂內(nèi)力 內(nèi)力 H0 (MN) M0 (MN.m) 非工作狀況 0.01775 0.1650 九.求樁身最大彎矩及內(nèi)力位置 C12===4.5456(非工作狀況) 由αу=0.489×6.78=3.31542 查表得: h=αy = 0.6-{[4.821+×(5.403-4.821)]- [3.141+×(3.597-3.141)]}-1×(0.6-0.5) {4.4546-[3.141+×(3.597-3.141)]} = 0.542 (非作工作狀況) 樁身最大彎矩位置 Y2MAX===1.108(非工作狀況) 查表得: C112=1.059++ =1.082 (非工作狀況) 樁身最大彎矩 Mmax2=M0CH=0.1650×1.082=0.1785MN.m (非工作狀況) 十. 樁身控制界面內(nèi)力 樁身控制截面內(nèi)力 內(nèi)力 工況 M (MN.m) N (MN) V (MN) 非工作狀況 0.1785 0.745 0.01775 N2=rAh+N+.X =0.025×0.25×л×0.82×1.108+0.529+=0.745MN (其中r為容重) 四、樁基礎(chǔ)承載力驗算 一.單樁承載力驗算 Qμk=μ+μs.frc.hr+p.frc.Ap(《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》第5.2.11.1-4計算) =л×0.8×(5×2.08+30×2.8×0.8+55×1.4×0.7+0.0325×0.5×15.66×103) ×0.9+0.25×л×0.82×2.8×103×0.4095 =2003.75KN(frc為巖石飽和單軸抗壓強度標準值按地質(zhì)勘探報告第十一頁表3取15.66×103Mpa s、p按表5.2.11插入法計算為s=0.0325、p=0.455 ×0.9=0.4095,施工工藝系數(shù)0.9） 取rsp=1.67 則Qμ===1212.58 kN 因為Nmax=745kN1 取ηn=1 ∴Qgn=1×л×0.8×1.928=4.846KN r0 N+1.27Qgn =0.9×0.745+1.27×0.0048=0.675MN 1.6R=1.6×ηspQμ/rsp=1.6×1.2126=1.940MN 由于 r0 (N+1.27Qgn)<1.6R ∴滿足要求 二.樁身承載力驗算 1) 樁身軸向力驗算 r0 N=0.9×0.745=0.6705MN ψc.fcA=0.8×14.3×0.25×3.14×0.82=5.75MN r0 N=0.6705< fcA=5.75MN ∴滿足要求 2）樁身水平力驗算 r0 H=0.9×0.01775=0.01598MN αhd2(1+) (JGJ94-94第4.1.1.2) =40×10-3×0.82×(1+) =0.0343MN r0 H=0.01598MN<αhd2(1+)=0.0343MN ∴滿足要求 3）樁身承載力驗算 （1） 樁身計算長度（以表5 5.3-2取） lc=0.7(lc+)=0.7×(4.65+)=8.98m (2)樁身穩(wěn)定性驗算 ==11.226 查表得：=0.935 0.9( fcA+ fy′As′) (GB50010-2002第7.3.1) =0.9×0.93×(14.3×0.25×л×0.82+300×0.00314)=6.805MN ∵Nmax=0.745MN<0.9( fcA+ fy′As′)=6.805MN ∴滿足要求 （2） 樁身正截面承載力驗算(GB50010-2002第7.3.8-2～7.3.10-3) 非工作狀況 m===20.979 ρs==×100%=0.625% n===0.098 α=1+0.75mρs –0.5 =1+0.75×20.979×0.625% -0.5 =0.3398 αt=1.25-2α=1.25-2×0.3398=0.570 + = + =0.368+0.036=0.404MN e0===0.242 ea===0.026>0.02 ∴取ea=0.02m ei= e0+ ea=0.242+0.02=0.262m ∴取=1 取1 η= = =1.269 ei=1.269×0.274=0.348m Nei=0.745×0.348=0.260MN.m ∵ Nei=0.260 MN.m< ∴滿足要求 （3）樁身斜截面承載力驗算(GB50010-2002第7.5.12) 非工作狀況下 ∴取3 0.3=0.3×14.3×0.503=2.158>0.709MN取N=0.709 =0.2819+0.099+0.050=0.3700MN ∵V=0.01775MN< ∴樁身斜載面承載力滿足要求 五、塔吊承臺基礎(chǔ)驗算 一、角樁對承臺的沖切驗算(GB50007-2002第8.5.17-5～7) 1、樁截面換算：b=0.8d=0.8×800=640mm 2、沖切力：Fl=N樁反力- 3、角樁沖跨比： 4、角樁沖切系數(shù)： 5、受沖切承載力截面高度影響系數(shù)：以插入法求得hp=0.983 6、承臺抗沖切力 ) =2×[0.501×(0.3+)]×0.983×1.43×0.85 =0.826MN ∵Fl=0.54265mm,則取c=65mm Es—鋼筋彈性模量 Es=2.0×105N/mm2 則： =0.340mm>[wlim]=0.300mm 為此，提高鋼筋強度等級或減少間距，本例擬采用Ф20@150雙層雙向可滿足裂縫控制要求（計算略） （二）、受彎構(gòu)件撓度驗算(GB50010-2002 8.2.2～5)條 短期剛度Bs= 式中：—鋼筋彈性模量 =受拉區(qū)縱向非預應力鋼筋截面面積（同裂縫驗算數(shù)值） （同裂縫驗算數(shù)值） — 彈性模量比 —縱向受拉鋼筋配筋率 —受壓翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值 則 考慮荷載長期效應組合對撓度影響系數(shù)Q的計算。 壓配筋率等于拉配筋率： ∵ ∴Q=1.6 長期剛度Bl: 其中：—按荷載效應的標準組合計算的彎矩，=1.314MN.m —按荷載效應的準永久組合計算的彎矩，= 1.282MN.m 則： =1.3401015 撓度 = =1.47mm<[f]= 滿足要求 六、關(guān)于-10.150m后增止水板的設(shè)計: 底板區(qū)格為矩型雙向板底板受沖切所需要的厚度： ho== =0.21m， 其中P=9.8KN/m3×6m=58.8 KN/m2，取ln1= ln2=3.8m,地下水位為地下室回填土后的承壓土水頭壓力，本例中水位在高程3米，經(jīng)抽排后估計為1米位置，所以測算高度為6米。 由于未考慮板自身荷載的影響,因此本例取板厚度為250㎜，ho=220㎜, 底板受沖切承載力： Fl=(3.8-×2)2×58.8=749.4kN 0.7bhpftmmho=0.7×1×1.43×3570×4×230=3.2877×106kN 則由于Fl<0.7bhpftmm所以滿足要求。 底板斜截面受剪承載力： VS=×58.8=187.35kN 0.7bhpft(ln1-2ho)ho=0.7×1×1.43×(3800-2×230)×230=0.769×106kN 經(jīng)過以上計算，現(xiàn)取150㎜，部分由其底墊層承擔可滿足要求。 七、關(guān)于頂升塔吊附墻架的復核計算 一、主要計算軟件:SM Solver 1.5版本 主要參考：GB5009-2001結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)、施工手冊（第四版） 二、計算參數(shù)：工作風壓按250N/㎡，基本風壓按350N/㎡， 三、各個狀態(tài)下受力計算如下； 1、工作狀態(tài)下X-X軸各內(nèi)力圖： 受力簡圖(m,KN/m,KN.m) 剪力圖(KN) 彎矩圖(KN.M) 2、工作狀態(tài)下Y-Y軸各內(nèi)力圖： 受力簡圖(m,KN,KN.m) 彎矩圖(KN.M) 剪力圖(KN) 3、非起重狀態(tài)下對角線軸順分方向各內(nèi)力圖 受力簡圖(m,KN/m,KN.m) 剪力圖(KN) 彎矩圖(KN.M) 4、非起重狀態(tài)下對角線軸逆風方向各內(nèi)力圖 彎矩圖(KN.M) 剪力圖(KN) 5、工作狀況下桿件1及8受力計算: 彎矩圖(KN.M) 剪力圖(KN) 軸力圖(KN) 6、工作狀況下桿件5及7受力計算: 彎矩圖(KN.M) 剪力圖(KN) 軸力圖(KN) 7、非工作狀況下順風向時桿件5及7受力計算: 軸力圖(KN) 8、非工作狀況下逆風向時桿件1及8受力計算: 軸力圖(KN) 9、經(jīng)過以上計算，得到各最頂部附墻桿的計算截面的軸力最大值（編號見受力分析圖）： 桿件1：F1=139.95KN, 桿件5：F5=293.45KN, 桿件7：F7=114.34KN,桿件8：F8=126.43KN, 撐桿調(diào)整螺絲按F68㎜Q345鋼主柄長度1000㎜，撐桿為F168㎜計算長度扣減：選取桿件1作長臂驗算其軸心抗壓穩(wěn)定性： 1.606 K1===0.103 查表得：m2=2.213 m1===1.378 因此，l0X=l0y=1000×1.378×1.136=1565.408㎜ l=<[l]=150N/mm2 l92.137×72.374 查表C-1得j=0.823 ==46.82<250 N/mm2 滿足要求！ 選取桿件5作短臂驗算其軸心抗壓穩(wěn)定性： 4.097 K1===0.040 查表得：m2=5.823 m1===1.421 因此，l0X=l0y=1000×1.421×1.256=1784.78㎜ l=<[l]=150 l105.00×82.48 查表C-1得j=0.767 ==105.35<250 N/mm2 滿足要求！ 10、撐腳錨栓設(shè)計 1、基礎(chǔ)設(shè)計參數(shù)： 彎矩 M： 0 KN.M 軸力 N： 408.57KN（為簡化按293.45+115.12 KN） 底板長 L： 700 mm 底板寬 B： 300 mm 錨栓至邊距離 d： 650 mm 混凝土等級： C25 2、選用錨栓： 錨栓大小 ： M24 單側(cè)錨栓顆數(shù) ： 3 顆 錨栓材質(zhì) ： Q345 3、計算結(jié)果： 最大壓應力 σmax=N/(B×L)+6×M/(B×L2)= 1.94N/mm2 最小壓應力 σmin=N/(B×L)-6×M/(B×L2)= 1.94 N/mm2 壓應力分布長度e=σmax/(σmax+|σmin|)×L= 350 mm 壓應力合力至錨栓距離 x=d-e/3= 533.33 mm 壓應力合力至軸心壓力距離 a=L/2-e/3= 233.33 mm 錨栓所受最大拉力 Nt=(M-N×a)/x=-178.74 KN 4、驗算結(jié)果： 錨栓所受最大拉力 Nt = -178.74KN < 3Ntk= 3* 63.5= 190.5 KN Ok! 底板邊緣混凝土最大壓應力 σmax = 1.94 < fcc= 12.5 滿足要求! 總結(jié): 經(jīng)過上述的簡化計算，表明了塔吊附墻架不需要進行加強加固！ 本方案在執(zhí)行過程中應重點控制以下內(nèi)容： 1、 強調(diào)技術(shù)交底； 2、 人孔挖孔灌注樁非原則上可參考經(jīng)批準的XXX公司編制的人孔挖孔灌注樁專項施工方案，并應符合《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》《JGJ94—94》、滿足施工工藝的安全性、可靠性。 3、 塔吊安裝按本項目部編制的《塔吊裝拆方案》進行，附墻架的位置按實際租賃裝拆單位結(jié)合工期進度與現(xiàn)場條件可作合理調(diào)整。 4、 地下室底板在樁基區(qū)域內(nèi)的后澆部分應提高一級混凝土強度等級并摻入適量補償收縮外加劑。 29