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1、2船舶主要要素確定2.1排水量初步估算對油船這種載重型船舶，隨變化有相對穩(wěn)定的范圍，因此通常用載重量系數(shù)法估算初始排水量。設計船舶之前先把母型船有關參數(shù)列出，見表2.1。表2.1 母型船數(shù)據(jù)項目數(shù)值載重量（t）12000載重量系數(shù)0.736總長（m）134.85設計水線長（m）129垂線間長（m）126型寬（m）22型深（m）10.6設計吃水（m）7.457型排水體積（m3）15811.45排水量（t）16304方型系數(shù)0.761水線面系數(shù)0.885中橫剖面系數(shù)0.989棱形系數(shù)0.769K1=L/B5.727K2=B/d2.9502.1.1選取載重量系數(shù)1采用708研究所常用的載重量系數(shù)估算

2、（船舶設計實用手冊1） (2.1)其中：K系數(shù)，對采用50%以上高強度鋼的大型或超大型油船K=1.011.03，對淺吃水船型（B/T3.5）K=0.90.95；對DW=1000050000t(縱舯剖面上無縱艙壁)的船K=1.01.02。2以12000DWT成品油船為母型船，其載重量系數(shù)，考慮中小型油船的載重量系數(shù)范圍是0.60.75（船舶設計原理221頁），綜上，本設計船的載重量系數(shù)取自母型船，。2.1.2排水量初步估算 (2.2)2.2初步擬定主尺度及方形系數(shù)參考母型船，相關資料及經(jīng)驗公式，同時考慮結構和布置的要求，初步擬定主尺度。2.2.1主尺度比法選擇出L/B=K1，B/d=K2及方形系

3、數(shù)，已知排水量后，就可應用浮性方程算出L，B，d。 (2.3)其中：海水密度，取1.025t/cm3；k附體系數(shù)，取1.006；K1，K2，取自母型船，型深初步按母型船D0/L0換算，即D=L(D0/L0)。初定主尺度為：=111.172m，B=19.411m，d=6.579m，D=9.353m，=0.761。2.2.2統(tǒng)計法由文獻油船總體設計3介紹的主尺度統(tǒng)計公式計算：DW10000t的油船：L=5.7DW1/3，B=0.91DW1/3，d=0.78DW0.25，D=1.29DW0.25-2.5。初定主尺度為：=114.942m，B=18.35m，d=7.442m，D=9.776m，=0.6

4、9。2.2.3其他船舶資料參照查閱的幾艘與設計船載重量相近船型資料4，見表2.2。表2.2 與設計船載重量相近船的主尺度項目數(shù)值載重量55006500700089009000100001200012500Lpp108.8(總長)94110115117.6(總長)116126145.3(總長)B16.261817.6181920.42220.8d5.4366.86.87.587.457D8.39.69.59.21011.310.611.2本船是成品油運輸船舶，設計時應注意降低造價和消耗，提高運輸能力，提高其經(jīng)濟性。因此，應該適當?shù)臏p小船長增大型深，以降低船體鋼料重量，降低造價5。 綜合考慮各種因

5、素的影響，最后初步擬定主尺度為：=112m，B=18m，d=7m，D=10m，=0.765。2.3初選主機用海軍系數(shù)法估算設計船所需的主機額定功率。由母型船的相關資料得海軍系數(shù)： (2.4)設計船的設計航速為V=13.5kn，設計船與母型船的海軍系數(shù)相等，則設計船需要的主機功率為： (2.5)查相關資料初選主機型號為：MAN-B&W 5S35MC，額定功率3700kW，轉速173rpm，耗油率178g/kWh。2.4空船重量估算由船舶設計實用手冊1介紹的推薦公式進行整體估算： (2.6)其中K值：20000tDW5000t 0.170.2；70000tDW25000t 0.1650.175；3

6、00000tDW80000t 0.1450.165。設計船的載重量為8200t，K值選為0.19，所以計算得LW=3312t。排水量儲備：根據(jù)船舶設計原理229頁介紹的方法，在初步設計階段，通常取2%LW5%LW（大船取小的數(shù)據(jù)），本船排水量儲備取為4%LW=132t。2.5重力與浮力平衡實際載重量：。要求載重量：DW=8200t。載重量增量：，載重量允許的誤差為的0.1%，重力浮力不平衡，須用諾曼系數(shù)法進行平衡。由船舶設計原理2121頁的圖4-9查得本船諾曼系數(shù) N=1.31。 排水量增量：。根據(jù)浮性微分方程：，保持方形系數(shù)不變，改變L，B，d。計算得：=114m，B=18.8m，d=7.0

7、1m，D=10m，=0.765，=11851t。新的空船重量：LW2=3518t。排水量儲備：141t。新的載重量：。載重量增量：，/2= 0.06%0.1%，符合要求，重力浮力平衡調整完畢。=11851t，在此排水量下要達到航速13.5kn，所需主機功率為：，因而最初選定的主機型號是合理的。2.6載貨量Wc計算1 燃油重量 (2.7)式中：包括一切用途在內的耗油率，取主機持續(xù)常用功率時的耗油率的1.11.5倍，1.3178g/kWh；主機持續(xù)常用功率（CSR），3150kW；R續(xù)航力，3000n mile；服務航速，或比適航速度小0.51kn，取12.5kn；k考慮風浪影響而引起航行時間增加

8、的儲備系數(shù)，通常取1.151.2，取為1.2；d儲備天數(shù),取為5天。燃油總量為=315t。2爐水重量 (2.8)爐水總量為=16t。3滑油重量 (2.9)其中：為比例系數(shù)，通常柴油機船取3%5%，汽輪機船取0.8%1%，本船為柴油機船，偏于安全的考慮取=5%?；涂偭繛?16t。4船員生活用水本船船員16人，每人每天耗水按100kg計，則生活用水總量為：其中增加的10天為5天儲備，5天停港。5人員及行李每人體重按65 kg計算，每人的行李按50 kg計，則人員及行李重為：（65+50）16/1000=2t6食品每人每天按5kg計，食品重為：其中增加的10天為5天儲備，5天停港。7備品備品的統(tǒng)計

9、數(shù)字一般為50t70t，或者一般可取為（0.5%LW1%LW），本船備品重取為50t。8載貨量以上油水等消耗品重量總和為432.5t，載貨量=7767.5t。2.7穩(wěn)性校核在主尺度確定時通常只做初穩(wěn)性校核，其內容是估算初穩(wěn)性高度，并檢驗其是否符合設計船所要求的數(shù)值。1初穩(wěn)性下限要求初穩(wěn)性方程式： (2.10)式中：所核算狀態(tài)下的初穩(wěn)性高度；相應吃水的浮心高度；r相應吃水下的橫穩(wěn)心半徑；所核算狀態(tài)下的重心高度；自由液面修正值，此處忽略。利用近似公式估算和r，選用薛安國公式確定系數(shù)a1,a2。根據(jù)文獻油船總體設計3中介紹的方法估算水線面系數(shù)：；母型船=0.885，考慮到與母型船相似，本船取=0.8

10、85。 (2.11) (2.12)=D，空載油船=0.60.66；偏于安全的考慮，取0.66，則6.3m。，滿足初穩(wěn)性高度下限要求。2初穩(wěn)性上限要求為使橫搖和緩，搖幅不過大，希望不發(fā)生諧搖，即：調諧因子 (2.13)式中：船舶橫搖自搖周期， (2.14)波浪周期， (2.15)波長，我國沿海情況波長躲在60m70m,偏于安全的考慮，取70m；預期到=1.3=8.7時，允許的最大初穩(wěn)性高度（上限值）為： (2.16)式中：B船寬m；B/d不同的系數(shù)，查船舶設計原理256頁中表3.5得=1.01；重心高度。計算得，滿足初穩(wěn)性高度上限要求。綜上，設計船的初穩(wěn)性滿足規(guī)范要求。2.8航速校核航速校核實質

11、就是航速或馬力估算，其目的是：初步估算設計船在給定主機情況下的航速，或初步確定在所要求航速下需要的主機功率。本設計要校核當主機發(fā)出額定功率時，航速能否達到任務書要求的設計航速13.5kn。2.8.1估算總推進系數(shù)一、 船身效率1伴流分數(shù) 泰勒公式： (2.17) 漢克歇爾公式： (2.18)根據(jù)船舶原理6上冊250頁介紹經(jīng)驗公式來確定棱形系數(shù)： 楚思德公式： (2.19)為服務航速（kn），計算得=0.425 Fr0.24： (2.20)計算得=0.71 貝克公式（的極限）： (2.21)計算得=0.758，若棱形系數(shù)超過此值阻力將迅速增加。中低速的油船均在0.9850.99之間,為了使，相互

12、配合，最終取=0.774，Cm=0.988。由漢克歇爾公式得=0.362；最終取=0.350。2推力減額分數(shù)t 商赫公式：t=k (2.22)單螺旋槳船，裝有流線型舵或反應舵者k=0.50.7，取k=0.6，計算得t=0.21； 漢克歇爾公式： (2.23)最終取t=0.23。二、 船身效率=（1-t）/（1-）=1.185三、 相對旋轉效率一般可近似地取=1四、 軸系效率尾機型船=0.98五、 螺旋槳敞水效率取功率儲備10%，則螺旋槳敞水收到的功率：其中：進速（kn），；螺旋槳敞水收到的功率（hp）；計算得=7.108，由此可在MAU圖譜中查到約為0.515。因而總推進效率考慮到適當裕度取=

13、0.58，所以設計船的有效推功率THP=BHP=2146kW。2.8.2估算設計船的有效功率按母型船比例初步選取為1.787m即1.57%，根據(jù)船舶設計原理2187頁圖5-5知與本船棱形系數(shù)相配合的最佳浮心位置為1.5%1.7%，所以取1.787比較合理。用萊普法6估算有效功率曲線，基本參數(shù)如下：=114m，B=18.8m，d=7.01m，=11492.99m3，=0.765，=0.988，=0.774，B/d=2.682，/B=6.124，=1.787m，。具體計算過程見表2.3：表2.3 萊普法估算有效功率序號項目數(shù)值1V(kn)121314152（m/s）6.176.697.207.72

14、30.650.710.760.824（查圖）21.9026.9038.1058.105/B修正值%（查圖）6.866.866.866.866修正后的=1+（5）（4）23.4028.7440.7162.0870.0010100.0012400.0017570.002679859218486864153360769088234674023108498.778.818.848.8710桑海公式（船舶原理上165頁）0.0016350.0016180.0016030.00158911粗糙度補貼系數(shù)（船舶原理上176頁）0.00040.00040.00040.0004120.0030450.00325

15、90.0037600.00466813（m2/s2）38.1044.7251.8659.5414(kg)179441.20225380.92301582.69429818.5815B/d修正=（B/d-2.4）5%1.411.411.411.4116(kg)2529.073176.554250.556057.9317(kg)181970.28228557.47305833.24435876.5118(kW)1123.271528.412202.493363.222.8.3繪制有效功率曲線（EHP-V曲線）由表2.2中的數(shù)據(jù)可畫出有效功率曲線，如圖2.1：圖2.1有效功率曲線2.8.4航速校核由

16、圖2.1可知當主機額定功率時，航速為13.94kn13.5kn，滿足設計要求。2.9艙容校核對雙殼雙底型油船容積校核要分層進行校驗，即分別對貨油艙艙容和專用壓載水艙艙容進行校驗。及。貨油艙能提供的容積，m3；貨油區(qū)能提供的總容積，m3；貨油所需要的容積，m3；壓載水艙所需容積，m3。2.9.1雙層底高度及雙層殼寬度計算按照國內航行海船法定檢驗技術規(guī)則（2004）7對于DW5000t 的油船，必須設雙殼雙底結構。雙層殼寬度不得小于b=0.5+DW/2000或2m取小者；但不得小于1m。雙層底高度不得小于=B/15或2m 取小者；但不得小于1m。本船?。篵=1m，=1.26m。2.9.2本船所能提

17、供的總容積 (2.24) (2.25) (2.26)式中：總容積利用系數(shù)；貨油區(qū)長度利用系數(shù)，為貨油區(qū)長度，按母型船比例取=78.4m，=0.688；型深高度下中剖面面積系數(shù)，=0.992。計算得：=14200 m3。2.9.3貨油艙能提供的容積 (2.27) (2.28)式中：貨油艙容積利用系數(shù)。計算得：=9885 m3。2.9.4壓載水艙（即雙層殼之間）能提供的容積：2.9.5貨油所需容積 (2.29)式中：貨油量，7767.5t；貨油密度，0.82t/m3；k考慮貨油膨脹及艙內構架系數(shù)，1.04。計算得：=9852 m3。2.9.6壓載水艙所需容積一般取（0.20.5）DW，本船取0.3

18、5 DW=2870 m3。2.9.7污油水艙所需容積按防污染規(guī)定不得低于2%3%，本船取0.03=296 m3。2.9.8校核=9885 m3=9852 m3；=4315 m3=2870 m3；綜上，本設計船的艙容滿足設計要求。2.9.9小結以上性能校核均滿足，因而初步擬定的主尺度滿足要求。垂線間長 =114m型寬 B=18.8m設計吃水 d=7.01m型深 D=10m浮心縱向位置 =1.787 m排水量 =11851t方形系數(shù) =0.765棱形系數(shù) =0.774中橫剖面系數(shù) =0.988水線面系數(shù) =0.8852.9.10技術經(jīng)濟分析船長和方形系數(shù)對船舶的快速性有主要關系，而船長對船舶鋼料重

19、量又有主要關系，增加船長將使船體鋼料及舾裝設備的重量增加從而增加造船價格8，因而本次設計從經(jīng)濟性角度考慮，僅簡單分析本船的和的選擇是否合理。本船是一條8200t級的近海成品油船，設計航速為13.5kn，F(xiàn)r約為0.208屬于中低速船，考慮到當前燃油價格不斷上升，經(jīng)濟船長Le應相應加大9，因而本船114m屬于同類型船的經(jīng)濟船長范圍內。根據(jù)Fr0.208查船舶設計原理2107頁圖4-7可得從阻力上考慮的臨界方形系數(shù)約為0.74，本船方形系數(shù)0.765略大于0.74使船舶的阻力有所增加，但當一定時，適當增大能夠使船舶主要尺度適當減小，從而能降低造價。因而的選擇也是合理的。3型線設計型線設計時采用改造

20、母型船橫剖面面積曲線的方法，本船具有平行中體，且較大，故采用“1-”繪制設計船型線圖。3.1繪制母型船橫剖面面積曲線選擇12000DWT成品油船為母型船由母型船的型線圖，利用CAD查詢功能查得母型船設計吃水下各站橫剖面面積，取豎坐標為各站橫剖面面積與最大橫剖面面積的比值，取橫坐標為剖面距船中的實際距離與的比值，繪制母型船無因次橫剖面面積曲線，見圖3.1。具體計算過程見表3.1。表3.1 母型船各站橫剖面面積及無因次化曲線坐標站號橫剖面面積（m2）無因次化橫坐標無因次化縱坐標04.82-10.030128.72-0.90.177266.89-0.80.412399.33-0.70.6124126

21、.37-0.60.7795146.13-0.50.9006156.60-0.40.9657160.43-0.30.9888161.87-0.20.9979162.32-0.11.00010162.320.01.00011162.320.11.00012161.990.20.99813160.930.30.99114158.680.40.97815153.340.50.94516141.210.60.87017121.140.70.7461892.580.80.5701974.560.850.4591953.920.90.3322032.800.950.2022014.1110.0873.2用“

22、1-”改造母型船橫剖面面積曲線3.2.1母型船橫剖面面積曲線各參數(shù)用CAD查詢功能得母型船棱形系數(shù)=0.767，100%-/=100%0.767-0.769/0.769=0.21%0.5%，滿足精度要求；浮心縱向坐標=1.967，100%-/=100%1.967-1.975/1.975=0.39%0.5%，滿足精度要求；前體棱形系數(shù)=0.799，后體棱形系數(shù)=0.736。3.2.2根據(jù)經(jīng)驗公式估算設計船前后體棱形系數(shù)和 (3.1) (3.2)因此，前后體棱形系數(shù)變化量： (3.3) (3.4)3.2.3求各站移動的距離及輔助站位置按“1-”法有：船中前各站 (3.5)船中后各站 (3.6)各輔

23、助站距理論站距離為，具體計算過程見下表3.2：表3.2 各輔助站位置站號0-1-0-11-0.9-0.00166-0.901662-0.8-0.00333-0.803333-0.7-0.00499-0.704994-0.6-0.00666-0.606665-0.5-0.00832-0.508326-0.4-0.00998-0.409987-0.3-0.01165-0.311658-0.2-0.01331-0.213319-0.1-0.01497-0.1149710000110.10.039320.13932120.20.034950.23495130.30.030580.33058140.40

24、.026210.42621150.50.021850.52185160.60.017480.61748170.70.013110.71311180.80.008740.8087418.50.850.006550.85655190.90.004370.9043719.50.950.002180.9521820101母型船中部為平行中體故沒有移動。 3.2.4繪制設計船橫剖面面積曲線根據(jù)表3.2中數(shù)據(jù)，將母型船前體各理論站向前移動相應的距離，后體各理論站向后移動相應的距離，從而得到設計船無因次化橫剖面面積曲線，見圖3.1。圖3.1 設計船橫剖面面積曲線3.2.5校核設計船的和利用CAD查詢功能得到

25、設計船的=0.77397，=1.87108，由于滿足設計要求（誤差要求在0.5% 以內），而不滿足設計要求（誤差要求在0.5% 以 內），故應用遷移法求出滿足設計要求的新面積曲線。這時各輔助站又有新的移動距離，則最后的輔助站距理論站的距離為。3.2.6遷移法橫剖面面積曲線的形變函數(shù)為： (3.7)式中：y面積曲線在x處的豎坐標；b系數(shù)。 (3.8)由于面積曲線的x坐標長度為2，因而，=0.77397，故得b=0.00338。第2次移動各輔助移動距離及最終輔助站位置見表3.3。表3.3 第2次移動各輔助站位置站號y0-10.0297100-11-0.90.17694-0.00060-0.0016

26、6-0.902262-0.80.41210-0.00139-0.00333-0.804723-0.70.61192-0.00207-0.00499-0.707064-0.60.77854-0.00264-0.00666-0.609295-0.50.90026-0.00305-0.00832-0.511376-0.40.96478-0.00327-0.00998-0.413257-0.30.98838-0.00335-0.01165-0.314998-0.20.99722-0.00338-0.01331-0.216699-0.11-0.00338-0.01497-0.11836100100011

27、0.110.003380.039320.13594120.20.997990.003380.034950.23157130.30.991480.003360.030580.32723140.40.977570.003310.026210.42291150.50.944690.003200.021850.51865160.60.869970.002940.017480.61453170.70.746320.002530.013110.71058180.80.570370.001930.008740.8068118.50.850.459370.001550.006550.85500190.90.3

28、32180.001120.004370.9032419.50.950.202090.000680.002180.951502010.08695001根據(jù)表3.3中數(shù)據(jù)，將第1次移動后的各輔助站均向后移動相應的距離，從而得到第2次移動后的設計船無因次化橫剖面面積曲線，見圖3.2。圖3.2 設計船橫剖面面積曲線3.2.7第2次校核設計船的和利用CAD查詢功能得到設計船的=0.77397，誤差為0.004%0.5%；=1.78669，誤差為0.1%0.5%，兩者均滿足精度要求。 3.3繪制型線圖3.3.1繪制輔助水線半寬圖1按設計船主要尺度繪制格子線2繪制縱剖線圖的首尾輪廓線參照母型船首尾柱的形狀，

29、按設計船的螺旋槳及舵的布置要求繪得側面圖的首尾輪廓線。3在水線圖上繪輔助站位置根據(jù)表3.3中得到的無因次輔助站位置求得輔助站的實際位置，具體計算過程見表3.4。表3.4 輔助站位置站號0-1-1-570001-0.9-0.90226-514292-0.8-0.80472-458693-0.7-0.70706-403034-0.6-0.60929-347305-0.5-0.51137-291486-0.4-0.41325-235557-0.3-0.31499-179558-0.2-0.21669-123519-0.1-0.11836-674610000110.10.135947748120.20

30、.2315713200130.30.3272318652140.40.4229124106150.50.5186529563160.60.6145335028170.70.7105840503180.80.806814598818.50.850.8550048735190.90.903245148519.50.950.95150542362011570004繪制輔助水線半寬圖在輔助站上量取半寬，其中，和B分別為設計船某輔助水線在各輔助站處的型值半寬和型寬，和分別為母型船對應水線上各理論站的型值半寬和型寬。由此得到各輔助水線，設計船輔助站各輔助水線的半寬值見表3.5。表3.5 輔助站各輔助水線半

31、寬值站號理論站位置(距船中)輔助站位置(距船中)半寬（mm）mmmm0470940141018802820376047005640658070500-57000-57000225238461-51300-51429451755932100790682110842726510059922-45600-4586965717752338263228113085346241955449691374213-39900-40303175332163886431746635259580264437326814084274-34200-3473033894884559061356560714175778011

32、8503890190535-28500-29148487764617227778081168503873689529139929693506-22800-23555604975778272872389809200929393529395940094007-17100-17955693082928829914692959394940094009400940094008-11400-12351749386929096931293889400940094009400940094009-5700-67467691882191719345940094009400940094009400940010007

33、691882191719345940094009400940094009400940011570077487691882191719345940094009400940094009400940012114001320075288731910892999384940094009400940094009400131710018652711784678918915592919399940094009400940094001422800241066512804285658864905492769385940094009400940015285002956357257415798283428563886

34、59080926193839400940016342003502847216516709274647723810383738613884591339211173990040503343552735862623165086934723874927746803381851845600459881925366542564612487652765580583760956414663918.548450487351201272832823621391642514531475650205317554419513005148553817542226252127693115335335223671391941

35、2319.5541505423684712421495166920022225230922272209232220570005700036658876510451220127210753580圖3.3 輔助水線半寬圖3.3.2繪制橫剖線圖1在輔助水線半寬圖中讀出理論站上各輔助水線的半寬值，見表3.6。表3.6 理論站各輔助水線半寬值站號理論站位置(距船中)半寬（mm）mm0470940141018802820376047005640658070500-57000225238461-51300472784964104094286211352792515460342-456007001846241

36、8271729033199359643385562698374773-39900185733284002444348005405594765737431820984854-34200354550455758630967317297771581288584895390945-28500502866167381792782538617883090239186932093656-22800618576948370880490479249932793739398940094007-17100703983728885918493189399940094009400940094008-1140075508

37、7319119932493939400940094009400940094009-5700769188219171934594009400940094009400940094001007691882191719345940094009400940094009400940011570076918821917193459400940094009400940094009400121140076078777914093239394940094009400940094009400131710072568559898792089329939994009400940094009400142280066738

38、16086678950912993279397940094009400940015285005893755681188469868489719169932093939400940016342004890667372487620787382438506874489649222928617399003591542760156385666370857387763978948184832718456002032379143844741500254105716597662316550677118.548450127228283389373040254363464748775143544356721951

39、300583181922962594284831933433360737694024422919.5541508721270152517002034225823442268226523862057000366588765104512201272107535802在橫剖面圖上畫出輔助水線，其中，t和分別為設計船和母型船的設計吃水，而為設計船與母型船水線相對應的輔助水線；由已知 t =7.01m， =7.457m，輔助水線見表3.7。表3.7 輔助水線項目數(shù)值(mm)理論水線0500100015002000300040005000600070007500輔助水線047094014101880282

40、0376047005640658070503量取輔助水線圖上理論站上各輔助水線的半寬值（即表3.6），繪制到橫剖圖的輔助水線上，從而得到橫剖線圖，見圖3.4。圖3.4 橫剖線圖3.3.3繪制理論水線半寬圖在橫剖面圖上量取理論水線上各站半寬，重新畫到水線圖上，從而得理論水線。3.3.4繪制縱剖線圖把橫剖線圖及水線半寬圖中縱剖線上相應各點投影到側面圖上，繪出各條縱剖線，并進行三面投影光順配合。由此得到設計船的水線以下部分的型值。3.3.5校核方形系數(shù)及浮心縱線位置根據(jù)橫剖線圖校核設計船的方形系數(shù)和浮心縱向坐標。利用CAD查詢功能查得設計水線下各站橫剖面面積，見表3.8。表3.8 各站橫剖面面積站號

41、理論站位置(mm)橫剖面面積（m2）1157001300-57000412114001301-513002413171001302-456005514228001283-399008115285001244-3420010316342001155-285001191739900996-228001261845600767-1710012918.548450618-114001301951300449-570013019.55415027100130205700011以船長為橫坐標，設計水線下橫剖面面積為豎坐標繪制橫剖面面積曲線，利用CAD查詢功能查得型排水體積= 11494.4044m3，=0

42、.765078，誤差為0.01%0.5%，滿足精度要求；查得=1.795m，誤差為0.45%0.5%，滿足精度要求。3.3.6繪制甲板中心線及甲板邊線1參考母型船，確定首舷弧=0.432m，尾舷弧=0.173m，并按梁拱高度h0.48m繪制圓弧型梁拱曲線10，見圖3.5。圖3.5 圓弧型梁拱曲線2甲板中心線及甲板邊線。為了施工方便把甲板中心線定為直線，由甲板中心線及標準梁拱曲線求出甲板邊線。3.3.7繪制首尾輪廓并進行三向光順繪制首尾輪廓的水線半寬圖和橫剖線圖。將水下部分光順向上延伸，繪出型線圖的水上部分，包括橫剖線圖，總剖線圖和水線半寬圖。3.3.8制定型值表、注字、標尺寸3.4設計總結最終

43、確定主尺度及船型系數(shù)如表3.9所示：表3.9 設計總結項目單位數(shù)值總長m122.05水線間長m116.76垂線間長m114型寬Bm18.8設計吃水dm7.01型深Dm10浮心縱向位置m1.795排水量t11852方形系數(shù)0.765棱形系數(shù)0.774中剖面系數(shù)0.988水線面系數(shù)0.887首舷弧hfm0.432尾舷弧ham0.173梁拱hm0.484總布置設計按照任務書的要求，本船為鋼質、單甲板、尾機型、單槳、單舵，由柴油機驅動的成品油船，具有球尾和球鼻首線型。參考母型船的布置，并按照國內航行海船法定檢驗技術規(guī)則（2004）7、鋼質海船入級與建造規(guī)范（2006）11等規(guī)范要求對設計船進行總布置設

44、計。4.1主船體內部船艙的布置4.1.1總體劃分1水密艙壁劃分水密艙壁將船體劃分為首尖艙、貨油艙、機艙、尾尖艙。按照鋼質海船入級與建造規(guī)范（2006）11中規(guī)定，設計船水密艙壁數(shù)不少于6個。2首、尾尖艙長度的確定鋼質海船入級與建造規(guī)范（2006）11中規(guī)定：首尖艙長度貨船的防撞艙壁距首垂線的距離應不小于0.05 LL或10m，并且均應不大于0.08LL，其中LL是指龍骨上緣至最小型深的85%處水線總長的96%或沿該水線從首柱前緣至舵桿中心線的長度，取較大者。從設計船型線圖上查得L=114.84，96%L=LL=112.8m，設計船取0.052 LL，為7.2m。首尖艙區(qū)長度為15.25m。尾尖

45、艙長度尾尖艙艙壁位置一般取0.0350.045，設計船取0.048，為5.4m。尾尖艙區(qū)長度為8.15m。3機艙的地位及長度 機艙：由統(tǒng)計公式知，機艙長度lm=主機長度lm1+C，尾機型C=1012m本船lm1=4209mm，取C=12m，得lm=16.209m，最終取為16.25m。 貨油泵艙：一般泵艙長度為78m，考慮到母型船的貨油泵艙長度為4.2m，所以最終取為3.9m。 隔離艙：貨油艙前后兩端應設有隔離艙，以便與機爐艙、貨艙、居住艙室等隔離。隔離艙艙壁間應有足夠的距離，以便進出，至少不小于760mm,且應遮隔全部貨油艙端部艙壁面積。設計船取為1.3m。 整個機艙區(qū)長度為21.45m。4

46、貨油艙區(qū)劃分參考母型船貨油艙區(qū)長度為86.8m，設計船載重量較小故取78.65m，并將貨油艙區(qū)劃分為一對污油水艙，五對貨油艙和五對壓載水艙。雙殼雙底結構：按第一章艙容校核中計算得，雙層底高度，雙層殼寬度b = 1m。5肋骨間距和艙室劃分參考母型船布置，以舵桿中心線為0 號肋位；船尾#9為尾尖艙區(qū)，#9#42為機艙區(qū)，#42#163為貨油艙區(qū)，#163#165為隔離空艙區(qū)，#165船首為首尖艙區(qū)。從船尾至機艙后端壁（#9），肋距為S=600mm；從機艙后端壁（#9）至#165，肋距為S=650mm；#165至船首，肋距為S=600mm。4.1.2內部艙室劃分1尾尖艙區(qū)：船尾#4設有尾壓載水艙（左

47、、右）和#4#9淡水艙。2機艙區(qū)：#9#34設有機艙，#34#40設有貨油泵艙（中）、N0.1燃料油艙（左、右），#40#42設有隔離艙。機艙內設有2層平臺：5m平臺、7.5m平臺。7.5m 平臺：#9#12設有鍋爐水艙（右），#17#22設有2個主輔機鍋爐柴油日用艙（右）及1個主輔機鍋爐柴油沉淀艙（右），#22#26設有分油機室（右），#26#34設有2個主機鍋爐燃料油日用艙（右）及主機鍋爐燃料油沉淀艙（右）；#28#34設有監(jiān)視室（中）；#14#15氣缸油柜（左），#15#17設有主輔機滑油沉淀艙（左），#17#19設有主輔機滑油儲存艙（左），#19#22設有電工間（左），#22#28設有

48、機修間（左），#28#34設有N0.2燃料油艙（左）。5m平臺：#28#34之間設有N0.2燃料油艙（左、右）。雙層底上：#9#34設有機艙。雙層底內：#9#10設有污水阱；#10#14設有艙底水艙；#14#15設有隔離艙；#15#23設有主輔機污油滑油艙（左），#23#24設有隔離艙（左），#24#34設有輕柴油艙（左）；#15#25設有主機滑油循環(huán)艙（中）、燃料油溢油艙（右），#25#26設有隔離艙（右），#26#34設有輕柴油艙（右）；#28#34設有油渣艙（右）。貨油泵艙內設有1層7.5m平臺：7.5m平臺上：#34#37設有飲用水艙（中）。雙層底上：#34#40設有貨油泵艙（中），#

49、42#44設有隔離空艙。雙層底內：#34#40設有隔離艙（中）。3貨油艙區(qū)：貨油艙總長78.65m，共占121個肋位，共有5 對貨油艙。每對艙長為14.95m，占23個肋位。舷側及雙層底內設壓載水艙。具體劃分為：#42#48 設有污油水艙（左、右）；#4871、#71#94、#94#117、#117#140、#140#163設有N0.5N0.1貨油艙（左、右）；#42#71、 #71#94、#94#117、#117#140、#140#165雙層殼及雙層底內設有N0.6N0.2壓載水艙（左、右）。4隔離空艙：#163#165設有隔離空艙。5首尖艙區(qū)：#165#167設有測探儀艙（右）及計程儀艙，#165#171設有N0.1壓載水艙（左、右），#169#171設有錨鏈艙（左、右）；#174船首為首尖艙兼首壓載水艙；N0.1壓載水艙內設有1層平臺，平臺以上為應急消防泵艙（中）。4.2船員