固定架沖壓模設計【固定板】【落料彎曲復合?！俊菊f明書+CAD】

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沖壓純凈的鈦板料的可鍛模性 機械工程學，臺灣國立大學，臺北10764，羅克克(1964年提出的厘米·克·秒制電導率單位) 2003 年10月20 日標準；2005 年4月12 日接受以修改過的形式；2005 年5月4 日公證 摘要 由于六角close-packed (HCP) 晶體結構, 商業(yè)純凈的鈦(CP 鈦) 在室溫顯示低延展性, 并且要求熱量活化作用增加它的延展性和可模鍛性。在本研究中, 由實驗性方法學習了CP 鈦板料在vanous 溫度的可模鍛性. 拉伸測試第一次進行調查CP 鈦板料在各種各樣的溫度下的機械行為。形成極限測試，V 彎曲測試,和拉伸試驗測試沖壓CP 鈦板料在各種各樣的溫度下的可模鍛性。實驗性結果表明, 雖然可模鍛性被限制以冷形成，但CP 鈦板料在室溫能形成薄元件。另外, V 彎曲測試表明，在拉拔成型溫度可以減少回彈。試驗結果獲得在本研究中可以幫助設計CP 鈦板料沖壓模。 2005 年Elsevier B.V 版權所有。 關鍵字：純鈦板；可成形性；成型極限；V彎曲；回彈 1. 介紹 由于它的重量和高強度系數(shù)，工業(yè)純凈的鈦(CP 鈦) 是一潛在構件, 并且最近受到電子產業(yè)注意。因為它的競爭力和優(yōu)越表現(xiàn)，CP 鈦的主要分解的過程是壓制形成。在制造工藝的壓制成形之中，沖壓CP 鈦板料是特別重要為生產薄壁結構組分被使用在電子產品, 譬如筆記本蓋子, 移動電話 等。CP 鈦板料由于它六角close-packed (HCP) 結構在室溫通常顯示有限的延展性。雖然可成形性可以在高溫下改善，但是一個制造過程總希望在室溫下進行。但是, CP 鈦多數(shù)研究集中于微結構 [ 1-4 ], 并且關于CP 鈦板料沖壓的可模鍛性文學研究不是很深入。 在本研究中, 使用實驗性方法調查了CP 鈦板料沖壓的可模鍛性。從實驗獲得的關于CP 鈦板料在各種各樣的溫度范圍從室溫到300攝氏度的機械性能的結果。另外,CP 鈦板料的重要形成的特征, 譬如形成極限, 回彈,和極限拉延比，都要被檢測。 2. 在各種各樣溫度下的機械性能測試 應力應變關系是根本信息為金屬板的可模鍛性的研究。依照以上提到, 在室溫CP 鈦板料的可模鍛性是有限的,可以在拉伸成型溫度改善。為了審查品CP 鈦物產覆蓋在不同的溫度的機械性能，拉伸測試執(zhí)行了在各種各樣的溫度范圍從室溫對300 0C 和在0.1, 0.01, 0.001, 和0.0001/s 之下的不同的張力率, 各自地。拉伸測試標本由JIS 等級1 CP 0.5 毫米制成鈦板料厚度準備了根據(jù)ASTM 標準。標本被削減沿平面剖面與輾壓方向(00), 和在角度450 和900 對輾壓方向。標本裁減毛刺沿導線邊緣。 拉伸測試進行了使用MTS 810 測試機器。因為在高溫測試、熱化熔爐接通MTS810 測試機器。標本在拉伸測試之前先加熱到100, 200, 和300 0C。在測試期間, 溫度標本被保持恒定直到樣品拉伸到故障。 在本研究中, 工程學應力關系第一次從實驗性數(shù)據(jù)獲得，然后是轉換成真實的應力聯(lián)系根據(jù)a一Qo(1 +e) 和 e=ln(1十e), a 和s 是真實的重力和真正的張力、Qo 和a 是工程應力, 和工程應變的張力, 各自地。在室溫下從樣品獲得CP 鈦真實的應力關系，被削減三個不同取向被顯示在圖l 。非均質性的行為被觀察在圖1 。它被看見圖1, 00 標本有更高的出產量和a 更大的伸長比標本在其它二個方向, 在伸長上的區(qū)別是更加重大的。并且觀察它, 0度 樣本顯示重大工作硬化的產物在標本之中在三個方向。這個結果一致于那獲得Ishiyama 等[ 5 ] 。在起點階段測試他們發(fā)現(xiàn)了滑動變形發(fā)生在00 個和900 個方向。在進一步變形階段期間, 孿生變形快速地增加在00 方向和生產更高的抵抗反對脫臼滑動, 收效按更大的價值在出產量, 工作硬化, 和伸長。CP 的平均屈服應力和伸長鈦板料在室溫是大約352 MPa 和28%, 各自地?？墒悄铅抵登蜕扉L的值CP 鈦板料在室溫下不是良好的在一深拉處理比擬碳鋼的、他們是可行的因為相對淺的模具產品從那可成形性觀點。 圖2 顯示原物和被扭屈的標本在三個方向。它被注意在圖2, 00 標本進行一致的變形在破裂之前, 當900 標本顯示一次明顯的頸, 和變形 450標本方向在那些其它二個方式之間 為了審查張力率的作用在CP 鈦板料的變形, 拉伸測試并且執(zhí)行在室溫在不同的滑塊速度之下, 造成不同的張力率的0.1, 0.01, 0.001, 和0.0001,各自地。真實的應力關系在各種各樣的張力率為00 標本被顯示在圖3 。重要的微量在應力曲線從張力率0.1 到0.001 是注意在圖3, 和應力曲線變得接近互相之后。同樣觀察在拉伸測試趨向為450 個和900 個樣本。它表明CP 鈦板料穩(wěn)定的應力應變關系可能是在張力率更小比0.001 之下獲得。 CP 鈦的真實的應力聯(lián)系覆蓋在各種各樣的溫度范圍從室溫對300 0C 為標本00 方向被顯示在圖4。測試執(zhí)行在張力率的0.001顯示在圖4。在圖4,上CP 鈦板料在高溫下有更好的可鍛性。測試更低溫度的增量得到應力曲線比例。注意在圖4 依照樣本的伸長不增加從室溫對100 0C被觀測, 相反, 伸長得到更小當樣本被加熱 100 0C 。 Fig. 3. True stress-strain relations at various strain-rates (1/s) for 00 speci men at room temperature. 但是, 在測試的溫度比100 0C更高時伸長變大。更大的伸長在室溫是相當異常的。但這種現(xiàn)象唯一發(fā)生在00 樣本。45度和90度樣本,當在測試的溫度伸長連續(xù)被增加, 顯示在圖5和圖6上, 各自地。在室溫發(fā)生了更大的伸長在 00 樣本也許歸結于在室溫孿生變形的快速的增量在00 方向, 導致更高的抵抗阻止脫臼滑動, 并且造成更大的伸長。各向異性現(xiàn)象其它索引是塑料張力比率, 即。 r 價值, 被定義作為塑料張力比率在到那的橫向方向在厚度方向在a 單軸的拉伸測試。 窗體頂端 在本研究中, r 價值是樣本在室溫拉伸測試獲得0度, 45度, 和 90度方向。測量r 價值從標本被舒展到20% 是4.2, 2.2, 和2.1 為 00, 450, 和900 個標本, 各自地。從更高的r- 價值表明更好的回火性, 它表示, CP 鈦覆蓋陳列更好的深圖畫質量在輾壓方向比其它二個方向。并且CP 鈦各向異性現(xiàn)象板料再被證實了從重大區(qū)別 r 價值。 3. 沖壓CP 鈦板料的可鍛性 除基本的機械性能之外, 審查了CP 鈦板料的沖壓的可模鍛性。在本研究,形成極限測試在室溫, 并且V 彎曲測試和圓杯子圖畫測試在各種各樣溫度執(zhí)行了。測試結果被談論了與CP 相關形成的物產鈦覆蓋在印記過程中。 3.1. 成型極限測試 因為Keeler 和Backofen [ 6 ] 介紹了概念形成極限圖(FLD), 1963 年這是 廣泛被接受的標準為破裂預言以金屬片 形成。確定FLD, 舒展測試是執(zhí)行為不同的寬度薄鋼板樣品使用半球型沖床。標本是第一電化學上銘刻以會是的圓柵格扭屈入橢圓在被舒展以后。 工程學張力測量了沿少校和較小軸橢圓被命名少校和較小張力, 各自地。并且他們主要是測量飛機上的張力。 在本研究中, 長方形標本有同樣長度的100mm, 但以另外寬度排列從10 到100 毫米在10 毫米的增加, 被測試了。相似與拉伸測試, CP 鈦板料被切開了在三個取向對輾壓方向, 即, 00, 450, 和900, 為各標本的大小。在測試期間, 標本夾緊了在周圍被舒展了對失敗在78 毫米半成品沖床。工程學少校和較小張力測量在地點最接近破裂為每個標本被記錄了。少校和較小張力是密謀反對互相以主要張力作為縱坐標, 和曲線適合入張力點被定義了形成的極限曲線。圖顯示這形成極限曲線稱形成的極限圖。FLD 是一個非常有用的標準為發(fā)生的破裂在一個沖壓的過程中。 根據(jù)早先分析, CP 鈦板料能被形成在室溫。為了進一步證實它的可行性, 形成的極限測試執(zhí)行了在室溫度。測試結果看出圖7 顯示形成的極限曲線。看見在圖7, 主要張力在曲線的最低的點, 并且是平面張力變形方式, 是0.34 。比較被冷軋的鋼或不銹鋼, 這數(shù)值更低。但是, 為沖壓薄產品, 圖7顯示形成的極限曲線表明CP 鈦板料在室溫形成的更大的可能性。這有可能在室溫用CP 鈦板料能制造電子材料。 3.2. V 彎曲測試 因為CP 鈦彈性模數(shù)比鋼要低,回彈是重要的彎曲處理。在本研究, V 彎測試執(zhí)行了審查CP 鈦板料在各種各樣溫度回彈形成的物產。V 彎測試結果用圖8顯示 。圖8能看見在下模有一個開頭角度90度。環(huán)烷驅研究那效果的沖頭半徑接通彈性后效，工具以沖壓半徑從0.5 到5.0 毫米, 在0.5 毫米的增加, 準備了。CP 鈦板料的樣本以0.5 毫米的厚度, 長度 60 毫米, 和寬度15 毫米。為增加測試的溫度,標本被附寄了在熱化熔爐。V 彎測試不使用潤滑劑因為摩擦情況有對回彈的無意義作用發(fā)生了在V 彎曲測試。彎曲的測試進行了在室溫, 100, 200, 和3000C, 各自地。在彎曲的測試以后, 彎的標本角度由CMM 測量了, 和回彈角度被計算了 。 Fig. 8. Tooling used in the V-bend tests 圖9 和10 顯示關系在回彈之間并且沖壓半徑在室溫和300 0C, 各自地。看以上兩個圖, 不管溫度變化回彈減少為更小的沖壓半徑。在彎曲時更小的沖壓半徑導致更大的塑料變形,因此要減小回彈的作用。在圖9 和10負值的彈性后效發(fā)生在較小沖頭半徑的時候。這是因為那板料在V 形狀的平直的邊被扭屈入形成弧光在彎曲的過程開始, 和裝載被應用鋪平弧在彎曲處理結果的結尾復合應力分配導致負值的彈性后效 [ 7 ] 。比較兩個圖,觀察, 回彈減少當形成的溫度增加不管沖頭半徑尺寸。它表明那 CP 鈦板料不僅有更好的可鍛性而且體驗較少回彈在形成的高溫。我們知道, 回彈是由彈性模數(shù)和材料的屈服應力影響的。彈性模數(shù)不會隨溫度變化而變化。而且溫度升高CP 鈦板料的屈服應力減少，高溫是形成回彈減退是因為在更低的溫度CP 鈦的屈服應力更低。 Fig. 10. Relations between springback and punch radius at 300 "C for spec- imens of three directions. Fig. 11. Punch and die used in circular cup drawing tests. Fig. 12. Drawn cups at various forming temperatures 3.3盤狀拉深試驗 限制的圖畫比率(LDR), 被定義作為圓直徑的比(Dp) 與沖壓直徑(Dp) 在一張成功的圓盤拉深處理, 是一個普遍的索引使用描述可模鍛性金屬板。LDR 的更大的價值暗示更大的圖畫深度, 即,更好的可鍛性 。在本研究中, 沖壓和沖模被顯示在圖11 使用了圓盤拉深測試。測試執(zhí)行了在室temperatore, 100, 和200 0C, 各自地。在高溫下為了進行拉深測試使用加熱器。為了獲得一個成功的拉深過程。那坯料尺寸和空白座力適當調節(jié)除去些缺點比如斷裂和皺紋，如果在拉深測試破裂出現(xiàn), 斷開軸心力對更小的價值會被調整直到破裂被消除到沒有皺痕發(fā)生。當斷裂力量的調整沒有消除破裂, 減少斷裂的方法會被嘗試同時避免破裂。拉深試驗采取壓制皺痕，但是, 在LDR 測試, 空白的大小是并且作為參量確定LDR 的價值除對上述調整的用途之外。從拳打直徑是35 毫米, 空白的直徑被增加在3.5 毫米的增加從70 毫米對最大的可能的直徑為計算價值方便起見 LDR 。MoS2 被使用了作為潤滑劑在所有圓杯子圖畫測試進行在本研究中, 和圖畫速度是0.2 mm/s 。 圖12 顯示拉長的杯子在各種各樣的溫度。 圖12清楚的顯示,當形成溫度增加時拉拔深度增加。表明這個圖形那自動測試設備畫的形狀拉深成形的在多樣的溫度是相當不同的。自動測試設備現(xiàn)象變成重要的在較高的成型溫度。LDR 、畫的深度, 和相關的處理參量的價值被列出在表1 為測試進行在各種各樣的溫度。它被注意在表1, 所有價值增加當形成的溫度增量。但是, 增量 LDR 和圖畫深度不是那么重大的在范圍從室溫對100 0C, 但得到大從100 2000C 。注意在表1一大的斷裂紋是需要的大的坯料尺寸到是成功地從中提取一較高的溫度是。在室溫CP 鈦板料LDR 的價值是2.2, 與可比較的碳鋼, 表明, 沖壓CP 鈦覆蓋在室溫是可行的。 4. 結束語 在本研究中調查了由做各種各樣的試驗。在各種各樣的溫度CP 鈦板料沖壓的可鍛性的形成。機械性能 CP 鈦板料在各種各樣的溫度第一次被審查了, 并且應力聯(lián)系被獲得從實驗表明, CP 鈦板料有更高的屈服應力和更小的伸長在室溫, 但當板料被加熱到300 0C比例減少由屈服應力的增加決定。它是被注意應力聯(lián)系獲得從拉伸測試在室溫表明CP 鈦板料能被形成入淺組分在室溫, 雖然屈服應力是一少許更高的。形成限制CP 鈦板料的圖被獲得在室溫不是那么高的作為那些被冷軋的鋼, 而是極小值主要張力0.34 并且提供一種最宜的可能性為 CP 鈦板料被形成在室溫。圓形拉深測試顯露, 在室溫CP 鈦板料有 LDR 價值的2.2, 和成功地拉長的以20 毫米的深度證實CP 鈦板料可能被形成入淺組分在室溫。但是, 露出的現(xiàn)象顯示表明, CP 鈦板料負擔重要的 各向異性現(xiàn)象在能并且影響可鍛性的平面圓形拉深。 調查了在室溫度應力聯(lián)系對張力率的作用。實驗性結果表示, 應力聯(lián)系變得穩(wěn)定當張力率比0.001 小。在V 彎測試, 實驗性結果顯露重要信息回彈可能被減少在被舉起的形成的溫度。彈性后效可以是減少如果使用一較小沖頭半徑 。實驗性結果表明本研究提供根本性形成CP 鈦板料模具設計。 鳴謝 作者會想感謝全國科學中華民國的委員會為財政支持這研究根據(jù)合同第NSC 89-2212-E-002-147,使實驗工作成為可能。 參考文獻 [I] P. Jones, W.B. Hutchison, Stress-state dependence of slip in titanium6A1-4V and other H.C.P. metals, Acta Metall. 29 (1981) 951-968. [2] G. Haicheng, Orientation dependence of slip and twinning in HCP metals, Scripts Mater. 36 (12) (1997) 1383-1386. [3] M.H. Yoo, Twinning and mechanical behavior of titanium aluminides and other intermetallics, Intermetallics 6 (1998) 597巧02. [4] J.W. Christian, 5. Mahajan, Deformation twimung, Prog. Mater. Sci.39 (1995) 1-157. [5] S. Ishiyama, S. Hanada, O. Izumi, Orientation dependence of twinping in commercially pure titanium, J.扣n. Inst. Met. 54 (9) (1990) 976-984. [6] S.P. Keeler, W.A. Backofen, Plastic instability and fracture in sheets stretched over rigid punches, Traps. Am. Soc. Met. 56 (1963) 25-48. [7] L. Forcellese, F. Fratini, Gabriella, F. Micari, The evaluation of springback in 3D stamping and coining processes, J. Mater. Process. Technol. 80-81 (1998) 108-112. Fig. 15 河南機電高等專科學校 學生畢業(yè)設計（論文）中期檢查表 學生姓名 學 號 指導教師 選題情況 課題名稱 固定架設計 難易程度 偏難 適中 偏易 工作量 較大 合理 較小 符合規(guī)范化的要求 任務書 有 無 開題報告 有 無 外文翻譯質量 優(yōu) 良 中 差 學習態(tài)度、出勤情況 好 一般 差 工作進度 快 按計劃進行 慢 中期工作匯報及解答問題情況 優(yōu) 良 中 差 中期成績評定： 所在專業(yè)意見： 負責人： 年 月 日 河南機電高等?？茖W校 畢業(yè)設計（論文）任務書 系 部： 材料工程系 專 業(yè)： 模具設計與制造 學生姓名: 學 號: 設計(論文)題目： 固定架設計 起 迄日期: 2006年4月1日~ 5月14日 指導教師: 發(fā)任務書日期: 2006 年 3 月 1 日 畢 業(yè) 設 計（論 文）任 務 書 1．本畢業(yè)設計（論文）課題來源及應達到的目的： 該課題有由紅玲老師發(fā)布，在完成該課題之后，應對沖壓工藝生產較為熟悉，能熟練掌握相關設計手冊的使用，能獨立完成一套模具的設計及模具工作零件加工工藝的編制。能夠運用模具設計軟件完成模具裝配圖及零件圖的繪制。 2．本畢業(yè)設計（論文）課題任務的內容和要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術要求、工作要求等）： （1）零件工藝性分析； （2）模具主要設計計算； （3）模具總體設計； （4）模具主要零部件設計； （5）模具裝配圖的確定及工作原理； （6）工件成型出現(xiàn)的工藝質量問題及解決措施 工件名稱：固定架設計 材料：Q235 料厚：1.5mm 產量：大批量 所在專業(yè)審查意見： 負責人： 年 月 日 系部意見： 系領導： 年 月 日 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)論文 固定架沖壓模設計 緒 論 沖壓是使板料經分離或成形而得到的加工方法。沖壓利用沖壓模具對板料進行加工。常溫下進行的板料沖壓加工稱為冷沖壓。 一.冷沖壓在工業(yè)生產中的地位 模具是大批生產同形產品的工具，是工業(yè)生產的主要工藝裝備。模具工業(yè)是國民經濟的基礎工業(yè)。 模具可保證沖壓產品的尺寸精度。使產品質量穩(wěn)定，而在加工中不破壞產品表面。用模具生產零部件可以采用冶金廠大量生產的廉價的軋制剛板、剛帶為壞料，且在生產中不需加熱，具有生產效率高質量好重量輕、成本低且節(jié)約能源和原材料等一系列優(yōu)點，是其它加工方法所不能比擬的。使用模具已成為當代工業(yè)生產的重要手段和工藝發(fā)展方向?，F(xiàn)代制造工業(yè)的發(fā)展和技術水平的提高，很大程度上取決于模具工業(yè)的發(fā)展。 目前，工業(yè)生產中普遍采用模具成形工藝方法，以提高產品的生產率和質量。一般壓力機加工，一臺普通壓力機設備每分鐘可生產零件幾件到幾十件，高速壓力機的生產率已達到每分鐘數(shù)百件甚至上千件。據(jù)不完全統(tǒng)計，飛機汽車拖拉機電機電器儀器儀表等產品，60%左右的零件是用模具加工出來的；而自行車手表洗衣機電冰箱及電風扇等輕工產品，90%左右的零件是用模具加工出來的；至于日用五金，餐具等物品的大批量生產基本上完全靠模具來進行。顯而易見，模具作為一種專用的工藝裝備，在生產中決定性作用和重要地位逐漸為人們所共識。 二. 冷沖壓模具的歷史發(fā)展與現(xiàn)狀 模具的出現(xiàn)可以追溯到幾千年前的陶器燒制和青銅器鑄造，但其大規(guī)模應用卻是隨著現(xiàn)代化工業(yè)的崛起而發(fā)展起來的。19世紀，隨著軍火工業(yè)，鐘表工業(yè)，無線電工業(yè)的發(fā)展，模具開始得到廣泛應用。第二次時間大戰(zhàn)后，隨著世界經濟的飛速發(fā)展，它又成了大量生產家用電器，車，電子，儀器照相機，鐘表等零件的最佳方式。從世界范圍看，當時美國的沖壓技術走在最前列。而瑞士的精沖，德國的冷擠壓技術，蘇聯(lián)對塑性加工的研究也處于世界先進行列。20世紀50年代中期以前，模具設計多憑經驗，參考已有圖紙和感性認識。根據(jù)用戶的要求制作能滿足產品要求的模具，但對所設計模具零件的機械性能缺乏了解。從1955到1965年，人們通過對模具的主要零件的機械性能和受力狀況進行數(shù)學分析，對金屬塑性加工工藝及原理進行深入探討，使得沖壓技術得到迅猛發(fā)展。在此期間歸納出的模具設計原則，使得壓力機械，沖壓材料，加工方法，模具結構，模具材料，模具制造方法，自動化等領域面貌一新，并向實用化的方向推進。進入20世紀70年代，不斷涌現(xiàn)出各種高效率，高精度 高壽命 的多功能自動模具。其代表五十多個工位的級進模和十幾個工位的多工位傳遞模，在此期間，日本以“模具加工精度進入微米級”而走到了世界工業(yè)的最前列。叢20 世紀70年代中期至今，計算機逐漸進入模具生產的設計，制造管理等各個領域；輔助進行零件圖形輸入，毛坯展開，條料排樣，確定模座尺寸和標準，繪制裝配圖和零件圖，輸出NC程序（用語數(shù)控加工中心和線切割編程）等工作，使得模具設計，加工精度與復雜性不斷提高，模具制造周期不斷縮短。當前國際上計算機輔助設計（CAD）和計算機輔助制造（CAM）發(fā)展趨勢是：繼續(xù)發(fā)展幾何圖形系統(tǒng)，以滿足復雜零件和模具的要求；在CAD和CAM的基礎上建立生產集成系統(tǒng)（CIMS）；開展塑性成型模擬技術（包括物理模擬和數(shù)學模擬）的研究，以提高工藝分析和模具CAD的理論水平和實用性；開發(fā)智能數(shù)據(jù)庫和分布試數(shù)據(jù)庫，發(fā)展專家系統(tǒng)和智能CAD等。 我國模具工業(yè)是19世紀末20世紀初隨著軍火和鐘表業(yè)引進的壓力機發(fā)展起來的。從那時到20世紀50年代處，模具多用作坊式生產，單憑工人經驗，用簡單的加工手段進行制造。在以后的幾十年中，隨著國民經濟的大規(guī)模發(fā)展，模具工業(yè)進步很快。當時我過大量引進蘇聯(lián)的圖紙 設備和先進經驗，其水平不低于當時工業(yè)發(fā)達的國家。此后直到20世紀70年代末，由于錯過了世界經濟發(fā)展的大浪潮，我國的模具業(yè)沒有跟上世界的發(fā)展步伐。20世紀80年代末，伴隨加點 輕工 汽車生產線模具的大量進口和模具國際化的呼聲日益高漲，我國先后引進了一批現(xiàn)代化的模具加工機床。在此基礎上，參照益友的進口模具，我過成的復制了一批替代品，如汽車覆蓋件模具等。模具國際化雖然使我過的模具制造水平逐漸趕上國際先進水平，但計算機應用方面仍然存在很大差距。 我國模具CAD/CAM技術從20實際80年代起步，長期處于低水平重復開發(fā)階段，所用軟件多為進口的圖形軟件，數(shù)據(jù)庫軟件，NC軟件等，自主開發(fā)的軟件缺乏通用性，商品化價值不高，對許多引進的CAD/CAM系統(tǒng)缺乏二次開發(fā)，經濟效益不顯著。針對上述情況，國家有關部門制定了相關政策和措施。在國家產業(yè)政策和與之配套的一系列經濟政策支持和引導下。“九五”期間外過模具工業(yè)發(fā)展迅速，模具行業(yè)產業(yè)結構有了較大改善，模具商業(yè)化水平提高了近10%，中高檔模具占模具總量的比例有了明顯提高，模具進出口比例也逐步趨向合理。 我國模具工業(yè)起步晚，基礎差，就總量來看，大型 精密 復雜長壽命模具產需矛盾仍然十分突出。為了進一步振興模具工業(yè)，國家有關部門進一步部署：全面分析我國的模具工業(yè)的現(xiàn)狀和差距。提出發(fā)展思路和建議以及政策措施。相信在政府的大力支持下，通過本行業(yè)的相關企業(yè)以及廣大模具工作者的共同努力，我國模具工業(yè)水平必將大大提高，為國家經濟建設做出更大貢獻。 第1章 落料彎曲復合模設計 1.1原始資料 工件名稱：固定板 工件簡圖：如圖 材料：Q235 料厚：1.5mm 產量：大批量 1.2 設計內容 （1）零件工藝性分析； （2）模具主要設計計算； （3）模具總體設計； （4）模具主要零部件設計； （5）模具裝配圖的確定及工作原理； （6）工件成型出現(xiàn)的工藝質量問題及解決措施 圖 1 第2章 工件工藝性分析 2.1 工藝性 沖裁件的工藝性是指工件對沖壓加工工藝的適合性。良好的工藝性體現(xiàn)在材料消耗少，工序數(shù)目少，模具結構簡單而壽命長，產品質量穩(wěn)定，操作簡單等方面。 2.2 工件結構工藝性分析 此工件有落料.沖孔.彎曲三道工序，材料為Q235，具有良好的沖壓性能，可以進行沖壓。因為此工件需進行彎曲，而彎曲模沒有固定的結構形式，有可能設計簡單.也有可能設計復雜。這需工件的材料性能.形狀.精度要求和產量進行綜合分析。此工件材料為Q235適合彎曲。又因此工件彎曲部分呈矩形，精度要求一般，模具結構設計相對簡單。斷面是矩形，確定工序只需一次彎曲。本工序只完成彎曲工藝。由于零件圖未注公差尺寸，屬于未注公差尺寸。在此精度取IT12-13級[2]， 可滿足沖裁件的精度要求。 第3章 確定工藝方案 3.1 確定工藝方案的主要原則概括起來主要有以下三點: （1）保證沖裁件的質量; （2）經濟性原則 （3）安全性原則. 3.2確定工藝方案 該工件包括落料、彎曲兩個基本工序，可有以下三種工藝方案： 方案一： 落料---------彎曲 單工序模 方案二：落料---------彎曲 級進模 方案三：落料---------彎曲 復合模 方案一 模具結構比較簡單，但需兩道工序。模具成本高，生產率較低，很難滿足批量生產要求 方案二 只需一副模具，生產率較高。但由于工件長度較長，送料步距較遠，超作不方便。 方案三 只需一副模具，生產率高，工件精度也能滿足要求。通過對上述三種方案比較分析，該件的沖壓生產采用方案三為佳。 第4章 主要設計計算 4.1 排樣方式確定 沖裁件在條料、 帶料和板料上的布置方法叫排樣。合理的排樣是提高材料利用率降低成本，保證沖件質量及模具壽命的有效措施。故排樣時應考慮如下原則： ⑴提高材料利用率； ⑵合理排樣方法使操作方便，勞動強度低且安全； ⑶模具結構簡單，壽命長； ⑷保證沖件質量和沖件對板料纖維方向的要求。 條料排樣可分三種，有廢料排樣 、少廢料排樣、 無廢料排樣。由于工件形狀比較特殊，采用有廢料排樣中的直排。 采用直排排樣方案.如圖 圖2 4.2 計算最小搭邊值及零件毛坯面積 排樣中相鄰兩個零件之間的余料或零件與條料邊緣間的余料稱為搭邊。搭邊值要合理確定，搭邊值過大，材料利用率雖高，但過小時搭邊的強度和剛度不夠，沖裁時容易翹曲或被拉斷，不僅會增大沖裁件毛刺，有時甚至單邊拉入模具間隙，造成沖裁力不均，損壞模具刃口，因此確定搭邊值時應考慮如下因素： ①材料的力學性能，軟材料，脆材料，搭邊值要大一些；硬材料，搭邊值可小一些； ②材料的厚度，材料越厚，搭邊值也越大； ③零件的形狀和尺寸，零件外形越復雜，圓角半徑越小，搭邊值越大； ④排樣的形式，對排的搭邊值大于直排的搭邊值； ⑤送料及擋料方式，用手工送料且有側壓裝置的搭邊值可小一些，用側刃定距比用擋料銷定距的搭邊值小一些； ⑥卸料方式，彈性卸料比剛性卸料的搭邊值要小一些 查表 2.5.2 最小搭邊值 ａ=2.5 ａ=3 確定料寬B=102+3+3=108mm 因工件是彎曲件 所以 工件展開長度 L=ｌ+ｌ+ｌ+ｌ+ｌ（如圖） L=25+0.41.52+8+106.5 =140.7mm 圖3 沖壓件毛坯面積 A = 140.7108 = 11889mm 步距 S =140.7 一個步距材料利用率 = nA/BS100%=76.87% A ------- 一個步距內沖壓件的實際面積 B ------- 條料寬度 S ------- 步距 4.3 沖壓力計算 因該模具采用復合模 有公式： F=KLt =1.3（106.52+1022）1.5300 = 121972.5N 式中： F -------沖壓力 L ------- 沖裁件周邊長度 t -------料厚 -------材料抗剪強度 K -------安全系數(shù) 取1.3 卸料力 F = KF =7733.7 N K----0.04 推件力 F = n K F =106338.375 N K----0.55 n取1 頂件力 v F = KF =11600 N K----0.06 式中：K、 K、 K、------ 卸料力、推件力、頂件力系數(shù) n------同時卡在凹模內的沖裁件數(shù) 沖壓工藝總力=沖裁力+卸料力+頂件力+推件力=319.015 KN 4.3 壓力中心計算 模具的壓力中心就是沖壓力合力的作用點。為了保證壓力機和模具的正常工作，應使模具的壓力中心與壓力機的中心滑塊中心線重合。否則，沖壓時滑塊就會承受偏心載荷，導致滑塊導軌與模具的導向部分不正常的磨損，還會使合理的間隙得不著保證，從而影響制件的質量和降低模具的壽命，甚至損壞模具。 計算其壓力中心的步驟如下： 〔1〕、按比例畫出凸模的工作部分剖面圖（見圖） 〔2〕、在任意距離處作x-x軸y-y軸 〔3〕、 分別計算出各線段和圓弧的重心到x-x軸的距離y1, y2, y3, y4和到y(tǒng)-y軸的距離x1, x2, x3, x4, 〔4〕、分別計算每一個凸模刃口輪廓的周長LLL……L （見簡圖） 計算數(shù)值看下表： 圖4 表-1壓力中心數(shù)值 基本要素長度L/mm 基本要素壓力中心的坐標值 x y L = 35.15 -18.075 51 L =41 -36.15 30.5 L = 34.2 -53.25 10 L = 10 -70.35 5 L = 20 -70.35 -10 L = 34.2 -53.25 -20 L = 31 -36.15 -35.5 L =35.15 -18.075 -51 L = 70.35 35.175 -51 L = 51 70.35 -25.5 L = 51 70.35 25.5 L = 70.35 35.175 51 合計：443.4 1.74 3.62 4.4.彎曲力計算 F=0.7KBt/（r+t）=9698.68 N 式中：F ------- 彎曲力 B -------彎曲件寬度 t -------彎曲材料厚度 r ------彎曲件內彎曲半徑 -------材料的抗拉強度 K ------- 安全系數(shù) 一般取1.3 4.4.1.校正時的彎曲力計算 F=A p=25 30 90 =67500N 式中： F-------- 校正彎曲應力 A -------- 校正部分投影面積 P -------- 單位面積校正力 4.4.2.彎曲中性層確定 根據(jù)中性層的定義，彎曲件的坯料長度應等于中性層的展開長度。中性層位置以曲率半徑　　表示通常用下面經驗公式確定： 　 　　　　　　　　?。?r + xt　= 1.26 　　 式中： 　 r---------　零件的內彎曲半徑 取1 t ---------　材料厚度 　　　　取1.5 　　　 　 x -----------中性層位移系數(shù)　查表3.4.1　取0.26 4.5.計算回彈量 由于 r/t=0.4/1.5<(5～8) 所以彎曲半徑回彈值一般不大，實際生產中只考慮角度回彈，查表3—12 Q235 回彈角度為-1～130°取0° 4.6 單邊間隙 Z/2=t+ Ct = t + △ + Ct =1.710.15=1.86mm Z/2-------彎曲凸、凹模單邊間隙 t-------料厚 △-------材料厚度正偏差 C-------間隙系數(shù) 4.6 工作零件刃口尺寸計算 凸、凹模的刃口尺寸和公差直接影響沖裁件的尺寸精度。模具的合理間隙值也靠凸凹模刃口尺寸及公差來保證。因此正確確定凸凹模刃口尺寸和公差，是沖裁模設計中的一項重要工作。 計算凸?；虬寄３叽?，首先是根據(jù)凸模或凹模磨損后輪廓變化情況，正確判斷出模具刃口各個尺寸在磨損過程中是變大變小還是不變這三種情況，然后分別按不同的公式計算。 a、凹模磨損后會增大的尺寸-------第一類尺寸A 第一類尺寸：Aj=(Amax-x△)0+0.25△ b、凹模磨損后會減小的尺寸-------第二類尺寸B 第二類尺寸：Bj=(Bmax+x△)0-0.25△ c、凹模磨損后會保持不變的尺寸 第三類尺寸C 第三類尺寸：Cj=(Cmin+0.5△)60.125△ 由于凹模刃口在磨損后尺寸會變大，故采用a類尺寸 查表2.3.3得間隙值 Z=0.132mm Z=0.240mm 查表2.4 凸凹模制造公差分別為 =0.02mm =0.03mm 校核 ： Z— Z= 0.24 - 0.132 = 0.108 + = 0.02 + 0.03 = 0.05 滿足Z— Z + 條料 4.6.1凹模刃口尺寸計算 因工件取IT12 到IT13級 ，磨損系數(shù)X取0.5對外輪廓落料，由于形狀復雜故采用配合加工法。其凸凹模刃口尺寸計算如下 當0.5時 x=0.5 當0.5時 x=0.75 106.25=(106.25 – 0.750.35) =105.99 34.2=(34.2 – 0.750.25)=34.01 30=(30 – 0.750.21)=29.84 31=(31 – 0.750.25)=30.81 41＝（41－0.750.25）＝40.81 102=(102 – 0.750.35) =101.74 切料處相當于落料，應以凹模為基準。因此還應換算到凸?；鶞蔬M行配研。次處為雙面剪切，與凹模之間的間隙為一般沖裁模單邊間隙的2/3，因此 ， Z= =0.044mm Z==0.08mm 4.6.2凸模刃口計算 根據(jù)公式 D =（D-Z） 34.2=（34.2-0.132）=34.07 30 =（30-0.132）=29.87 102 =（102-0.132）=101.87 106.5 =（106.5-0.132）=106.47 第5章 凸、凹模結構設計 5.1 凸模長度計算 凸模長度L 應根據(jù)模具的結構確定 L=H+ H +H+H 式中： H - ---------- 固定板厚度 H ----------- 卸料板厚度 H ----------- 導尺厚度 H ------------ 附加長度 主要考慮凸模進入凹模 的深度（0.5—1mm）總修模量（10—15mm）及模具閉合狀態(tài)下卸料板到凸模固定板間的安全距離（15—20mm）等因素確定。 由于凸模設計成一個整體式的加工比較困難，因此設計成組合式的凸模。（祥見零件圖） L=12+30+10+30=82mm L=12+30+10+22=74mm （見手工畫零件圖 ） 5.2凸模圓角半徑 當工件的相對彎曲半徑r/t較小時，凸模圓角半徑rT取等于工件物彎曲半徑，但不應小于最小彎曲半徑0.175，所以凸模半徑等于r=1.6 5.3 凹模高度計算 根據(jù)公式：H=kb=0.22105.99mm 由于工件還得進行一次彎曲，凹木與下模座固定，不需用固定板。因此凹模高度根據(jù)結構設計需求取60mm 式中：H------ 凹模厚度 k------- 系數(shù) 查表2.9.5 取1.5 b------- 凹模刃口的最大尺寸 5.4 凹模最小壁厚確定 凹模壁厚 C=（1.5 ~ 2）H =1.523=34.5圓整取35mm 凸模周界尺寸為 210 mm 172mm 凹模材料 ：由于制件大批量生產，對凹模材料強度要求較高，因此選Cr12MoV鋼。 第6章.模具總體設計 6.1 基本結構形式： 6.1.1正倒裝結構 根據(jù)上述分析，本零件的沖制包含落料，彎曲等工序。而且已確定為采用復合模沖壓，因此選用正裝結構。 6.1.2 送料方式： 人工送料 6.1.3導向方式：由于本零件的聲產是大量生產采，為確保送料開敞性，選用后側導柱導套模架 6.1.4 卸料方式：本零件沖壓工序中含落料工序，所以有落料機構，又因為零件沖壓中還偶彎曲機構，所以選用彈性卸料板。 6.2 基本尺寸 凹模板尺寸為210mm172mm,其他模板尺寸取為凹模板平面尺寸一致。 墊板厚度 20 mm 凸模固定板厚度 30 mm 壓料板厚度 10 mm 凹模板厚度 60mm 6.3模架 模架采用中等精度，中小尺寸沖壓件的后側導柱模架（GB2855.5-81）從右向左送料，操作比較方便。 上模座 L/mm B/mmH/mm= 250 200 45 下模座 L/mm B/mmH/mm= 250 200 50 導柱 d/mm L/mm =32125 導套 d/mm L/mm D /mm = 32 100 42 6.4模柄 圖5 模柄圖 選壓入式模柄 （GB2826.1-81） 6.5模具閉合高度 H = （50+45+20+30+60+10）= 215mm 6.3 定位裝置 采用擋料銷 （GB2870-81）材料為45鋼 6.4 導料裝置 采用導料銷 材料為45鋼 第7章.壓力機型號確定及校核 7.1沖壓設備的選擇應注意以下幾點： ⑴壓力機的噸位應當?shù)扔诨虼笥跊_裁時的總力，即，式中—所選壓力機的噸位，—沖裁時的總力； ⑵根據(jù)模具結構選擇壓力機類型和行程（沖程）次數(shù)，如復合模工作需從模具中間出件，最好選用可傾式壓力機。 ⑶根據(jù)模具尺寸大小，安裝和進出料等情況選擇壓力機臺面尺寸，如有推件時應考慮臺面孔的大小使沖后有關零件能自由通過。 ⑷選擇壓力機的閉合高度與模具是否匹配。 ⑸模柄直徑，長度尺寸是否與壓力機滑塊模柄直徑、深度尺寸相當。 ⑹壓力機滑塊行程應該是拉深深度的2∽2.5倍。 ⑺壓力機的行程次數(shù)應當保證有最高的生產效率。 ⑻壓力機應該使用方便和安全。[5] 為安全起見，防止設備的超載，可按公稱壓力的原則選取壓力機。由于沖壓力比彎曲力大的多， 因此 ，根據(jù)沖壓力來確定壓力機型號 查資料[4]選用開式雙柱可傾壓力機 J23-63 該壓力機與模具設計的有關系數(shù)為：見表 表-2壓力機參數(shù)確定 型號 公稱壓力 滑塊行稱 最大閉合高度 最大裝配高度 連桿調節(jié)度 工作臺尺寸 墊板尺寸 模柄孔尺寸 最大傾角 J23-63 630KN 130mm 360 mm 280 mm 80mm 400 710 mm 80 250 mm 5080 mm ( 直徑深度) 30 經校核壓力機能滿足使用要求。 第8章 裝配 在裝配之前必須先研究圖樣，根據(jù)模具的技術要點和結構要求，確定合理的裝配次序和裝配方法。此外，還應檢查模具零件的加工質量，如凸凹模刃口尺寸等，然后按照規(guī)定的技術要求進行裝配。裝配的次序方法如下。 8.1主要組件的裝配與調試 8.1.1　模柄的裝配　　　 因為這副模具的模柄是從上模座的下邊向上壓入的，所以在安裝凸模固定板和墊板之前應把模柄先裝好。 模柄與上模座的配合要求為：　　裝配時先在壓力機上將模柄壓入。再加工定位銷釘孔或螺釘孔。然后把模柄端面突出部分銼平或磨平。安裝好模柄后用角尺檢查模柄與上模座上平面的垂直度。 8.1.2　凸模裝配 凸模與固定板之間的配合要求為：　　。裝配時先再壓力機上將凸模壓入固定板內，檢查凸模的垂直度，然后將固定板的上平面與凸模尾部一起磨平。為了保持凸模刃口鋒利，還應將凸模端面磨平 8.1.3　彈壓卸料板的裝配 彈壓卸料板起壓料和卸料作用。裝配時，應保證它與凸模之間具有適當?shù)拈g隙，其裝配方法是，將彈壓卸料板套在已裝入固定板的凸模內，在固定板與卸料板之間，墊上平行墊板，并用平行夾板將它們夾緊，然后，按照卸料板上的螺孔在固定板上投窩，拆開后鉆固定板上的螺釘孔。 8.2.總裝配 模具的主要組件裝配完畢后，開始進行總裝配。為了使凸模凹模易于對中，總裝配時必須考慮上下模的裝配順序，否則可能出現(xiàn)無法裝配的情況。上下模的裝配順序與模具結構有關，通常是看上下模中哪個位置所受的限制大就先裝。用另一個去調整位置，根據(jù)這個道理，一般沖裁模的上下模裝配次序按下面的原則來選擇。 圖 .6 8.2.1　無導柱模具裝配 對于無導柱模具，凸凹模間隙是在模具安裝導機床上進行調整的，上下模的裝配次序沒有嚴格要求，可以分別進行裝配。 8.2.2　導柱模裝配 對于凹模裝在下模上的導柱模一般先裝下模。 　 對于導柱復合模一般先裝上模，然后找正下模的位置，這樣可以保證上模中的卸料裝置于與模柄中心對正，否則將會出現(xiàn)無法裝配的困難。 8.2.3裝配步驟 如圖所示　落料彎曲模凹模裝在下模座上，為了便于操作，一般現(xiàn)裝下模。裝配步驟如下： a.把頂件器13放入凹模中12，然后把凹模裝在下模座14上。 b. 找正凹模位置后，現(xiàn)在下模座上投窩，加工螺紋孔。然后加工銷釘孔。裝入銷釘，擰緊螺釘。 c. 把已裝入固定板7的凸模8插入凹模內，固定板與凹模之間墊上適當高度的平行墊鐵，再把上模座3放再固定板上，將上模座和固定板夾緊，并再上模座上投卸料孔窩和緊固螺釘過孔窩。拆開后鉆孔。然后放入墊板，擰上緊固螺釘。 d. 調整凸凹模間隙 調整間隙可用透光法，即將模具翻過來，把模柄夾再虎鉗上，用手燈照射，從下模座的漏料孔中觀察間隙大小和是否均勻。 調整間隙也可以用切紙法進行，即以紙當作零件，用手錘敲擊模柄，再紙上切出沖件的形狀來。根據(jù)紙樣有無毛刺和毛刺是否均勻，可以判斷間隙大小和均勻性。如果紙樣上輪廓沒有毛刺或毛刺均勻，說明間隙是均勻的。如果局部有毛刺說明間隙部均勻。調整間隙時用手錘輕輕敲擊固定板的側面，使凸模位置改變，以得到均勻間隙。 e.調整間隙后加工銷釘孔，裝入銷釘。 f.將彈壓卸料板11裝在凸模上，并檢查它是否能靈活得移動，檢查凸模端面是否縮在卸料板孔內（0.5mm左右），最后安裝彈簧。 g.安裝其它零件。 h.試沖與調整 i.打標記交付生產使用。 8.3.沖裁模試沖的缺陷與調整 模具裝配以后，必須在生產條件下進行試沖。沖出的工件按沖壓零件產品圖或試樣進行檢驗驗收。在檢驗　驗收過程中，如發(fā)現(xiàn)各種缺陷，則要仔細分析，找出原因，并對模具進行適當?shù)男蘩砗驼{整，然后再適沖，直到模具正常工作并得到合格的沖件為止。以下是沖裁過程中常見的缺陷，產生原因及調整方法。 　　　 表-3沖裁時缺陷與調整 沖裁試沖時的缺陷 產生原因 調整方法 送料不暢通或料被卡死 1.　凸模與卸料板之間的間隙過大，使搭邊翻扭。 根據(jù)情況挫修或重裝導料板減小凸模與卸料板之間的間隙 刃口相交 1.　上下模座，固定板，凹模墊板等零件安裝面不平行 2.凸?！е攘慵惭b不垂直 3.導柱與導套配合間隙過大使導向不準 卸料板的孔位不正確或歪斜 休整有關零件，重裝上下模 重裝凸模和導柱 更換導柱和導套 休整或更換卸料板 卸料不正常 1.　由于裝配不正確，卸料機構不能動作，如卸料板于凸模配合過緊，或因卸料板傾斜而卡緊 2.　彈簧或橡皮的彈力不足 休整卸料板等零件 更換彈簧 沖件質量不好1.有毛刺2沖件不平 1.　刃口不鋒利或淬火硬度低 2.　配合間隙過大火過小 3.　間隙不均勻使沖件一邊有顯著帶斜角毛刺 合理調整凸凹模間隙及修理工作部分刃口 1 .凹模有倒錐度 2.頂件器與工件接觸面過小 休整凹模 更換頂件器 　　　　　　　　 表-4.彎曲試沖時的缺陷和調整 出現(xiàn)問題 產生原因 調整方法 彎曲角度不夠 1.　凸凹模的回彈角制造過小 2.　凸模進入凹模的深度較淺 3.　凸凹模之間的間隙過大 4.　試模材料不對 加大回彈角 調節(jié)沖模閉合高度 調節(jié)間隙值 更換試模材料 彎曲位置偏移 1.　凹模兩側進口圓角大小不等，材料滑動大小不一致 2.　凸模沒有對正凹模 休磨凹模圓角 調整凸凹模位置 沖件的尺寸過長或不足 1　.凸凹模之間的間隙過小，材料被擠長 2.　壓料裝置壓力過大，將材料拉長 3.　設計時計算錯誤或不準確　　 調整凸凹模間隙 減小壓料力 改變坯料尺寸 沖件外部有光亮的凹陷 1　.凹模圓角半徑過小，沖件表面被劃痕 2.　凸　凹模之間的間隙不均勻 3.　凸　凹模表面粗糙度太大 加大圓角半徑 調整凸凹模間隙 拋光凸凹模表面 小 結 經過多天的努力，畢業(yè)設計終于臨近尾聲。大學期間的最后一次“作業(yè)’即將完成，這次畢業(yè)設計是在我們用兩年半時間內修完的模具設計與制造專業(yè)課程后進行的，它是對我們在大學期間所學的專業(yè)知識進行的一次綜合性練習，也是在我們即將進入工作崗位獨立工作前的最后一次深入、系統(tǒng)的綜合性的復習，使我們在理論和實踐上對專業(yè)知識的應用能力有了進一步的提高。通過做畢業(yè)設計也見證了我們大學幾年所取得的成就。 通過做畢業(yè)設計，使我對過去所學的專業(yè)知識進一步復習了一下，同時，通過查資料、參考文獻等使我的模具知識又提高了許多。在對一些原來一知半解的理論也有了進一步的的認識。特別是原來所學的一些專業(yè)基礎課：如機械制圖、公差配合與技術測量、模具材料等有了更深刻的理解，使我能更熟練將這些知識運用到實際的設計中。在設計中使我更清楚了模具設計過程中要注意到的問題。如怎樣使制造的模具既能滿足使用要求又不浪費材料，且保證加工的經濟性和加工工藝的合理性。同時，也使我認識到作為一名設計者其工作態(tài)度一定要嚴謹、認真、仔細。不然，一個小小的疏忽就有可能釀成很大的損失。做設計使我在各方面提高了很多。 由于能力有限，設計中難免有疏漏之處，懇請老師給予批評指正。 致 謝 沖壓技術是材料加工技術中不可缺少的重要加工手段之一，目前在國內正處于蓬勃發(fā)展時期，具有廣泛的發(fā)展前景。在大學三年學習即將結束之際，能夠按照老師的指導并綜合運用三年來的所學所知設計一套注塑模具,必將為日后的獨立工作創(chuàng)造一個良好的開始。 在畢業(yè)設計過程中原老師一直扮演著導向者的角色，從接到設計題目那一刻起就給我指明了方向，讓我明白了設計要求、設計流程、設計中可能遇到的問題以及解決方法等，并不厭其煩的糾正設計中的錯誤，詳細檢查設計中的細節(jié)及重點，對設計方案提出了寶貴的修正意見，一步步完善了我的設計。在此對原老師表示衷心的感謝！ 此外在設計過程中翟德梅教授、楊占堯教授、于智宏老師提了許多寶貴意見在此也表示衷心的感謝。 在設計過程中還得到了學多同學的大力幫助，尤其是范玉波，齊小亮、柳建光等同學，非常感謝你們。 最后再次感謝在設計中幫助過我的老師和同學，謝謝！ 參考文獻 [1] 劉建超主編 《沖壓模具設計與制造》 高等教育出版社 [2] 丁松聚主編 《冷沖模設計》 機械工業(yè)出版社 [3] 王秀鳳主編 《冷沖壓模具設計與制造》 北京航空航天大學出版社 [4] 薛啟祥主編 《冷沖壓模具設計與制造》 化學工業(yè)出版社 [5] 付宏生主編 《冷沖壓成型工藝與模具設計制造》 化學工業(yè)出版社 [6] 薛彥成主編 《公差配合與技術測量》 機械工業(yè)出版社 [7] 王運炎主編 《機械工程材料》 機械工業(yè)出版社 [8] 王芳主編 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