3151 鎂合金筆記本電腦外殼沖壓模具設(shè)計(jì),鎂合金,筆記本電腦,外殼,沖壓,模具設(shè)計(jì)
畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) (論 文 )任 務(wù) 書（全日制本科生）課 題 名 稱 鎂 合 金 筆 記 本 電 腦 外 殼 沖 壓 模設(shè)計(jì) 專 業(yè) 、 班 級(jí) 材 料 成 型 與 控 制 工 程 00－ 1 班學(xué) 生 薄 鳳 俠 指 導(dǎo) 老 師 黃 長(zhǎng) 清 系主任 (院長(zhǎng) ) 陳 振 華 2004 年 6 月 15 日 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 論 文 ） I鎂合金筆記本電腦外殼沖壓模具設(shè)計(jì)摘 要分析了筆記本電腦外殼的沖壓工藝，設(shè)計(jì)了一套用于液壓機(jī)上的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的成形模。本文從產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)和功能出發(fā)，介紹了各沖壓工序的模具結(jié)構(gòu)及工作過程。提出了模具設(shè)計(jì)及制造時(shí)應(yīng)注意的事項(xiàng)。分析鎂合金 AZ31 的性能，存在常溫下不可拉深的問題，通過對(duì)零件進(jìn)行詳盡的分析和查閱相關(guān)技術(shù)資料，設(shè)計(jì)了在拉深過程中對(duì)模具和零件進(jìn)行加熱的拉深模，這樣就很容易的解決了上述問題。該產(chǎn)品要在兩個(gè)方向進(jìn)行切邊，通過對(duì)產(chǎn)品進(jìn)行工藝分析，如果設(shè)計(jì)成兩個(gè)方向同時(shí)進(jìn)行切邊的復(fù)合模，則很難保證零件切邊部分的精度，所以分水平切邊和垂直切邊為兩個(gè)單獨(dú)的工序進(jìn)行，從而滿足產(chǎn)品的技術(shù)要求。關(guān)鍵詞：筆記本電腦外殼，沖壓工藝，拉伸模，修邊模 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 論 文 ） IIDesign of the Stamping Die for the Magnesium AZ31Outer Shell of the Notebook PCAuthor: Bo Fengxia Tutor : Huang Changing AbstractThe stamping process for the outer shell of the notebook PC is analyzed and a set of simply constructed forming die used on liquid-press was designed. The article introduces the structure and working process of the die on each operation from the structure and the function of the product. And the points for attention in the design and manufacture of the dies are listed. The efficiency of magnesium AZ31 is analyzed in sheet metal forming and that it can’t draw in normal temperature. The problem is resolved by heating the die and workpiece during drawing, after detailed analyzing and relative technical data consulting. The product has to be trimmed in two directions. After analyzing the technic of the product, we know: If the two directions are carried out at one time, it is hard to make sure the precision. On the contrary, if we make one direction at one time, it is easy to satisfy the technical requirement of the product.Key words: the outer shell of the notebook PC, stamping process, drawing die, trimming die 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 論 文 ） III目 錄1 緒論……………………………….…………………………………………….…11.1 選題背景及目的…………………………………….……..…………………11.2 國(guó)內(nèi)外研究狀況…………………………………….………………………..11.3 課題研究方法………………………………….……………………………..21.4 論文構(gòu)成………………………………….…………...……………………...22 沖壓工藝規(guī)程的編制 ………………………………….……………………..32.1 沖壓件的工藝分析 …………………………………………………………32.1.1 材料 ………………………………………………………………….42.1.2 結(jié)構(gòu)工藝性分析 ……………………………………………………52.2 毛坯形狀、尺寸的確定 ……………………………………………………62.2.1 盒形件的修邊余量 ………………………………….………………62.2.2 盒形件毛坯尺寸計(jì)算 ……………………………………………….72.3 排樣設(shè)計(jì)及材料利用率計(jì)算 ……….………………………………….…..82.3.1 排樣方式 ……………….………………….………………………...82.3.2 材料利用率計(jì)算 ……….…………………………………………...92.4 確定工藝方案 ……………………………………………………………….92.4.1 基本工序的確定 ………………………………….…………………92.4.2 不同工藝方案的比較 ……………………………………………….92.5 工藝計(jì)算 ……………………………………………………………………102.5.1 落料工序 …………………………………………………………...10 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 論 文 ） IV2.5.2 拉深工序 …………………………………………………………...112.5.3 沖孔工序 ……………………………………………………………122.5.4 修邊工序 ……………………………………………………………132.6 沖壓工藝過程卡片 ………………………………………………………...143 拉深模設(shè)計(jì) ……………………………………….…………………………..173.1 模具的結(jié)構(gòu)形式 ……………………………………….………………….173.2 模具刃口尺寸計(jì)算 …………………………………….…………………183.2.1 上下模刃口尺寸計(jì)算 …………………….……………………….183.2.2 壓力中心計(jì)算 ……………………………………………………..193.3 零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇 …………………………………………………..193.3.1 凸模的設(shè)計(jì) …………………………..……………………………193.3.2 凹模的設(shè)計(jì)…………………………………..….………………….213.3.3 定位板的計(jì) ………………………………...……………………...213.3.4 彈性壓圈的設(shè)計(jì) …………………………...………………………213.3.5 拉深筋的設(shè)計(jì)……………………………………………………….223.3.6 上下模座、導(dǎo)柱導(dǎo)套的設(shè)計(jì) …………………….……………….223.3.7 出件裝置的設(shè)計(jì) …………………………………………………..223.4 模具閉合高度的計(jì)算 ……………………………………………………...233.5 繪制裝配圖及零件圖 ……………………………….……………………..233.6 壓力機(jī)校核 ………………………………………….……………………..234 修邊模設(shè)計(jì) ……………………………………….…………………………...244.1 模具的結(jié)構(gòu)形式 ………………………………………..…………………244.2 壓力中心計(jì)算 …………………………………….……………………….254.3 零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇…………………………….………………………254.3.1 斜楔和滑塊的設(shè)計(jì) ………………………………………………..254.3.2 滑塊返回行程的復(fù)位機(jī)構(gòu) ………………….…………………….274.3.3 出件裝置的設(shè)計(jì) ……………………………….…………………..27 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 論 文 ） V4.3.4 上模座的設(shè)計(jì) ……………………………………………………...284.3.5 下模座的設(shè)計(jì) ………………………………………………………284.3.6 壓料板的設(shè)計(jì) ………………………………………………………284.3.7 防磨板的設(shè)計(jì) …………………………….….…………………….294.3.8 導(dǎo)板的設(shè)計(jì) ………………………………….………………………294.4 模具閉合高度的計(jì)算 …………………………………………………….…294.5 裝配圖及零件圖的繪制 ………………………………………………….….304.6 壓力機(jī)校核 …………………………………………………………………..30設(shè)計(jì)總結(jié) …………………………………………………………………………31致謝 ………………………………………………………………………………32參考文獻(xiàn) …………………………………………………………………………33、 鎂合金筆記本電腦外殼沖壓模具設(shè)計(jì)1 緒論1.1 選題背景及目的金屬鎂及其合金是迄今在工程應(yīng)用的最輕的結(jié)構(gòu)材料，常規(guī)鎂合金比鋁合金輕30%~50%，比鋼鐵輕 70%以上，應(yīng)用在工程中可大大減輕結(jié)構(gòu)件質(zhì)量。同時(shí)鎂合金具有高的比強(qiáng)度和比剛度，尺寸穩(wěn)定性高，阻尼減震性好，機(jī)械加工方便，尤其易于回收利用，具有環(huán)保特性。20 世紀(jì) 80 年代以來鎂合金的研究得到飛速發(fā)展，隨著鎂合金應(yīng)用面的不斷擴(kuò)大鎂合金的研究和開發(fā)也進(jìn)入了新時(shí)代。然而鎂合金的研究和發(fā)展還很不充分，很多工作還處于摸索階段，很多有關(guān)鎂合金性能的研究還沒有得到完全發(fā)展。對(duì)鎂合金的成型技術(shù)的研究目前主要在金屬型鑄造，砂型鑄造，低壓鑄造，差壓鑄造，熔模鑄造，壓力鑄造和技?jí)鸿T造等方面，對(duì)鎂合金的沖壓工藝研究較少。但是，鎂合金沖壓方面的應(yīng)用前景較好，除了可以減輕質(zhì)量，外觀漂亮外，特別是電磁屏蔽能力好。本文結(jié)合省自然科學(xué)基金項(xiàng)目—鎂合金深加工研究，主要進(jìn)行變形鎂合金的板材成型性分析設(shè)計(jì)。1.2 國(guó)內(nèi)外研究狀況近年來，鎂合金的開發(fā)和應(yīng)用已經(jīng)受到世界各國(guó)的重視，尤其西方發(fā)達(dá)國(guó)家十分重視變形鎂合金的研究與開發(fā)，變形鎂合金材料已開始向系列化發(fā)展，產(chǎn)品應(yīng)用領(lǐng)域不斷擴(kuò)展。其中美國(guó)的變形鎂合金材料體系較為完備，合金系列有 Mg-Al、Mg-Zn、Mg-RE、Mg-Li、Mg-Th 等，可以加工成板、棒、型材和鍛件，并且開發(fā)出了快速凝固高性能變形鎂合金非晶態(tài)鎂合金及鎂基復(fù)合材料等。美國(guó)與世界上最大的鎂生產(chǎn)企業(yè)—挪威 Novsk Hydro 公司簽訂了長(zhǎng)期的合作關(guān)系。日本也開始著重研究鎂的新合金、新工藝、開發(fā)超強(qiáng)高變形鎂合金材料和可冷壓加工的鎂合金板材。英國(guó)開發(fā)出了 Mg-Al-B 擠壓鎂合金用于 Magnox 核反應(yīng)堆燃料罐。以色列最近研制出了用在航天飛行器上、兼具優(yōu)良力學(xué)性能和耐蝕性能的變形鎂合金 [1]。、 我國(guó)變形鎂合金材料的研制與開發(fā)仍處于起步階段，缺少高性能鎂合金板、棒和型材，國(guó)防軍工、航天航空用高性能鎂合金材料仍依靠進(jìn)口，民用產(chǎn)品尚未進(jìn)行大力開發(fā)，因此，研究和開發(fā)性能優(yōu)良、規(guī)格多樣的變形鎂合金材料顯得十分重要。1.3 課題研究方法鎂合金在常溫下的塑性很低，因此不適于常溫下沖壓成形。鎂合金在熱態(tài)下具有較好的塑性，甚至在一些不利于其他材料成形的應(yīng)力-應(yīng)變狀態(tài)下也可以成形，但變形速度不宜太大。鎂合金板材在 250℃左右拉深時(shí)其拉深比超過鋁合金和低碳鋼板的常溫拉深成形極限。在 175℃鎂合金板形件拉深的拉深比可達(dá) 2.0，225℃可達(dá) 3.0。本次設(shè)計(jì)主要是根據(jù)鎂合金 AZ31 板材加熱時(shí)的拉深性能來進(jìn)行模具設(shè)計(jì)，鎂合金 AZ31 板材拉深成形時(shí)主要工藝參數(shù)有拉深力、成形速度、坯料溫度、模具預(yù)熱溫度、潤(rùn)滑方式、模具圓角、模具間隙、壓邊力等，這些因素對(duì)坯料的拉深成形結(jié)果均有不同程度的影響 [2]。1.4 論文構(gòu)成(1)選題背景和研究方法和。(2)沖壓工藝規(guī)程 通過對(duì)工件的工藝分析和工藝計(jì)算，考慮經(jīng)濟(jì)性和可行性的前提下，確定工藝方案。(3)進(jìn)行模具設(shè)計(jì) 拉深模設(shè)計(jì)和修邊模設(shè)計(jì)。(4)設(shè)計(jì)總結(jié) 總結(jié)本次設(shè)計(jì)之后所得到的收獲和改進(jìn)意見。、 2 沖壓工藝規(guī)程的編制2.1 沖壓件的工藝分析沖壓件的零件圖如圖 2.1 所示圖 2.1 零件圖、 圖 2.2 立體圖2.1.1 材料制件材料為鎂合金 AZ31,料厚為 1mm,其化學(xué)成分及拉伸力學(xué)性能如表 1.1 所示:表 1.1 鎂合金 AZ31 化學(xué)成分合 金 Mg Al Mn Zn Zr Min Si AZ31B 剩余 2.5-3.5 0.20-1.0 0.6-1.4 - 0.10 合 金 Cu Ni Fe Ca 其 他 雜 質(zhì) AZ31B 0.05 0.005 0.005 0.04 0.30 鎂合金具有比重輕，比強(qiáng)度高，阻尼性及切削加工性能好，導(dǎo)熱性好、電磁屏蔽能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于汽車工業(yè)、電子、通訊、家用電器、航空航天、計(jì)算機(jī)、紡織設(shè)備、印刷設(shè)備、包裝設(shè)備、軍工等行業(yè)。鎂合金管材、棒材、型材、線材拉伸力學(xué)性能應(yīng)達(dá)到表 1.2 所列最低。、 表 1.2 鎂合金的拉伸力學(xué)性能要求合 金 狀 態(tài) 產(chǎn) 品 標(biāo)定厚度或直徑/mm管材標(biāo)定橫截面積/ mm2或直徑/mm抗拉強(qiáng)度min/MPa0.2%屈服強(qiáng)度min/mm伸長(zhǎng)率(50mm 或4D) min/ %D、 E棒、型 ?6.30 所有 240 145 7?6.30-40.00 所有 240 150 7?40.00-60.00 所有 235 150 7線 材?60.00-130.00 所有 220 140 7空心型 材所 有 所有 220 110 8AZ31 F管 材 0.70-6.30 ?150 220 140 8本次所做的筆記本電腦外殼沖壓模設(shè)計(jì)所用材料應(yīng)為鎂合金 AZ31 型材，它為中強(qiáng)合金，可焊，良好的成型性2.1.2 結(jié)構(gòu)工藝性分析零件的結(jié)構(gòu)工藝性分析如表 1.3 所示表 1.3 工藝性分析表分析項(xiàng)目 沖壓件的形狀尺寸 工藝性允許值 分析結(jié)論拉深工藝性形狀圓角半徑拉深壓邊盒形,形狀規(guī)則無尖角R3t/D×100=0.38>1.5t=1.5m1 所以可以一次拉成、 2.3 排樣設(shè)計(jì)及材料利用率計(jì)算2.3.1 排樣方式：為使模具設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單以及送料方便，故選用尺寸為 1000ｘ750mm,厚 1.0mm 的鎂板，每塊生產(chǎn) 6 件。2.3.2 材料利用率計(jì)算：2.4 工藝方案的確定2.4.1 基本工序的確定：該零件加工的基本工序確定為落料、拉深、沖孔、修邊。對(duì)于本產(chǎn)品，如果省去切口工序，即在落料時(shí)把切口部分的材料去掉，毛坯外形為 ，顯然，如果這樣則可以省去一道工序，但是，在以后的拉深過程中，各邊會(huì)發(fā)生很大變形，不能保證零件的尺寸精度要求，所以此種方法不能用，切口工序必須有，且應(yīng)該放在后面的工序中。顯然不能先沖孔在拉深，否則孔很容易變形。若先拉深后沖孔，則能保證成形后尺寸要求。按照常理，落料拉深完全可以做成復(fù)合模，但由于鎂合金在拉深時(shí)必須加熱，且在拉深過程中，需要設(shè)置拉深筋、拉深坎，所以不宜使用落料拉深復(fù)合模。、 2.4.2 不同工藝方案的比較方案一：落料-拉深-沖孔-修邊方案二：落料拉深復(fù)合模-沖孔 -修邊方案三：落料、拉深、沖孔級(jí)進(jìn)模 -修邊方案四：落料（切口部分材料落料先切去）-拉深沖孔復(fù)合模比較以上四種方案，顯然，方案四中落料時(shí)省去切口工序，將導(dǎo)致精度不能達(dá)到要求，而且在拉深過程中需要加熱，并且拉深速度比較慢，所以不宜設(shè)計(jì)復(fù)合模，所以方案四不宜選用。方案三 設(shè)計(jì)級(jí)進(jìn)模可以省去工序，使生產(chǎn)效率提高，但是它存在和方案四相同的問題，那就是拉深時(shí)需要加熱，且拉深速度較慢，這樣加熱時(shí)所有的零件一起加熱浪費(fèi)資源，而且，成本過高，所以也不宜選用。方案二 也是由于拉深時(shí)需要加熱，不宜選用復(fù)合模。方案一 設(shè)計(jì)單工序模，雖然這樣效率雖然不是最高，但從節(jié)約資源的角度和從科研方面來講都是最好的，所以選用方案一。2.5. 工藝計(jì)算2.5.1 落料工序落料工序采用平刃口落料力F 落 =1.3F0=1.3Ltτ=1.3 ｘ2ｘ(339+297) ｘ1ｘ140=252616N=252.6KN其中 t— 材料厚度 ，單位為[mm]；τ—材料抗剪強(qiáng)度， 單位為[Mpa];L—沖裁周長(zhǎng) ，單位為[mm]；卸料力F 卸 =K3 F 落查文獻(xiàn)[3]表 2-10 得 K 3=0.08F 卸 =0.08ｘ252.6=20.2KN所以 F 總 = F 落 + F 卸 =252.6+20.2=272.8KN、 所以選擇 Y32-100 型液壓機(jī)落料時(shí)凸、凹模工作部分的尺寸與公差確定凸、凹模尺寸及制造的原則：(1)落料件的尺寸取決于凹模尺寸，沖孔尺寸取決于凸模尺寸。(2)根據(jù)刃口的磨損規(guī)律，如果刃口磨損后尺寸變大，則刃口應(yīng)取接近或等于工件的最小極限尺寸，如果刃口磨損后尺寸減少，則刃口應(yīng)取接近或等于工件的最大極限尺寸。(3)在選擇凸凹模尺寸公差時(shí)，既要保證工件的精度要求和合理的沖裁間隙，又不能使凸凹模的尺寸精度過高。對(duì)于簡(jiǎn)單形狀的沖裁模具一般采用凸凹模分開加工落料件尺寸 D0-△Dd=(D-x△) 0δdDp=(D-Zmin)0-δp= (D-x△- Z min) 0-δp式中Dd、D p—分別為落料件凹模和凸模尺寸△—工件公差δp、δ d—分別為凹模、凸模制造公差x—磨損系數(shù)工件精度為 IT14 取 x=0.5，對(duì)直邊部分查文獻(xiàn)[3]表 2-6 得 δp=0.035mmδd=0.050mm查文獻(xiàn)[8]附表 1 得 △ 1=1.3 mm△ 2=1.4 mm表 1-2-20 Zmin=0.01 mmDd1=（293-0.5 ｘ1.3） +0.050=292.35+0.050Dp1=（292.35-0.1 ） 0-0.035=292.250-0.035Dd2=(340-0.5ｘ1.4) +0.050=339.3+0.050Dp2=(339.3-0.1)0-0.035=339.20-0.035、 圓角部分D0=24 D0'=22查文獻(xiàn)[3] 得 δp=0.02 mmδd=0.025 mm查文獻(xiàn)[8]附表 1 △ 1=△ 2=0.52 mm表 1-2-20 Zmin=0.1 mmDd0=(24-0.5ｘ 0.52) +0.0250=23.74+0.0250 Dp0=(23.74-0.1)0-0.02=22.640-0.02Dd0'=(22-0.5ｘ 0.52)+0.0250=21.74+0.0250Dp0'=(21.74-0.1)0-0.02=21.640-0.022.5.2 拉深工序拉深時(shí)需要加熱到 300℃，用來提高鎂合金的拉深性能，常溫下，鎂合金不能拉深。查文獻(xiàn)[9]附表 A2 得 300℃時(shí)其抗剪強(qiáng)度 τ =35~50Mpa抗拉強(qiáng)度 σb=30~50 Mpa查文獻(xiàn)[8]表 1-4-29 盒形件一次拉深時(shí)的拉深力 F 拉 F 拉 =(2A+2B-1.72r)tσbK4其中 A、B—盒形件的長(zhǎng)與寬r—盒形件圓角半徑t—材料厚度σb—抗拉強(qiáng)度 單位(Mpa)K4—系數(shù)H/B=18.9/260=0.07r/B=3/260=0.0115t/Dｘ100=1/297 ｘ100=0.33查文獻(xiàn)[80]表 1-4-33 得 K4=0.7所以、 F 拉 =（2ｘ260+2ｘ305-1.72ｘ3）ｘ1ｘ50ｘ0.7=39369N≈40KN查文獻(xiàn)[8]表 1-4-26 得壓邊力 F 壓 =APA—壓邊圈下的坯料面積P—單位壓邊力由文獻(xiàn)[8]表 1-4-28 得 P=3F 壓 =（293ｘ340-260ｘ305）ｘ3=60960 N≈61 KN總壓力F 總 = F 拉 + F 壓 =40 KN +61 KN =101KN所以選擇 Y32-100 型液壓機(jī)2.5.3 沖孔工序沖孔力F 沖 =1.3Ltτ=1.3ｘ[81ｘ4+4π(15+13)/2] ｘ1ｘ140=99008N≈99KN推料力F 推 =n K 推 F 沖 =5ｘ0.055ｘ99=27.23KN卸料力F 卸 =K 卸 F 沖 =0.04ｘ99=3.96 KNn=5 是同時(shí)留在凹模刃口內(nèi)廢料的片數(shù)查文獻(xiàn)[3]表 2-10 得K 推 =0.055 K 卸 =0.04F 總 =F 沖 +F 推 +F 卸 =99+27.23+3.96=130 KN所以選擇 Y32-100 型壓力機(jī)2.5.4 修邊工序?qū)τ诠P記本電腦外殼兩端的缺口，可以通過切口工序完成，切口又分兩個(gè)方向進(jìn)行，水平方向和垂直方、 向，并且切口 1、2 之間的距離只有 5mm，切口 3 的長(zhǎng)度較大，所以不能一次切成，要先在切口 1、3 的水平方向切一次，然后再切 1、3 的垂直方向，再在切口 2 上水平垂直方向一次切成。此時(shí)修邊工序才算完成。切邊力的計(jì)算： 圖 2.6 修邊順序(1)第一次切邊 F 切 =1.3Ltτ 式中：F 切 －切邊力（N）L－工件輪廓周長(zhǎng)（mm）t-材料厚度（mm）τ-材料的抗剪強(qiáng)度（Mpa）則 F 切 =1.3×780×1.0×140＝141960N=142 （KN）(2)第二次切邊F 切 =1.3Ltτ則 F 切 =1.3×724×1.0×140＝131768N=132（KN ）(3)第三次切邊F 切 = F 切 1+F 切 2=1.3×（80×2+18×2）×1×140+1.3×（80×2+4×2）×1×140=64792N =65KN選擇 J31-2500 型閉式單點(diǎn)壓力機(jī)2.6 沖壓工藝過程卡片表 1.4 沖壓工藝過程卡片產(chǎn)品型號(hào) 零件圖號(hào)湖南大學(xué)沖壓工藝卡片 產(chǎn)品名稱 筆記本電腦外殼沖壓件 零件名稱材料 板料規(guī)格毛坯尺寸毛坯可制件數(shù)材料技術(shù)要求共 3 頁鎂合金AZ311.0 750?1000293 340?6 第 1 頁工序號(hào) 工序名稱 工序簡(jiǎn)圖 設(shè)備 模具 工時(shí)、 0 下料 剪板 機(jī)1 落料Y32-100型液壓機(jī)落料模2 拉深Y32-100型液壓機(jī)拉深模、 3 沖孔Y32-100型液壓機(jī)沖孔模4 斜楔修邊 模J31—2500壓力機(jī)修邊模5 垂直修邊 模J31—2500壓力機(jī)修邊模、 垂直斜楔修邊復(fù)合模J31—2500壓力機(jī)水平垂直修邊復(fù)合模、 3 拉深模設(shè)計(jì)3.1 模具的結(jié)構(gòu)形式因?yàn)橹萍牧陷^薄，為保證制件平整，采用彈性壓邊裝置。為方便操作和取件及保證壓邊力均勻，壓力機(jī)采用液壓機(jī)。在設(shè)計(jì)時(shí)，彈性壓邊圈裝在下模的拉深模，這種模具的特點(diǎn)就是可選用壓力大的彈簧，橡皮或氣墊，用以增大壓邊力，同時(shí)壓邊力是可調(diào)的，以滿足拉深件的要求。其結(jié)構(gòu)形式為： 0120340560708911214151618 0238 3179?45H7/r6?60H7/r?456/h 258H7/h6/k01 23?107/s6圖 3.1 拉深模裝配圖拉深過程中主要是要滿足拉深時(shí)的外形尺寸，拉深過程中的問題是可能會(huì)出現(xiàn)起皺，并且對(duì)于這類覆蓋件拉深時(shí)，毛坯各處的變形程度相差很大，需要采用拉深筋來控制毛坯各段流入凹模的阻力，亦即調(diào)整毛坯周邊各邊的徑向拉應(yīng)力。拉深筋在毛坯周邊的布置，與零件的幾何形狀、變形特點(diǎn)和拉深程度有關(guān)。在變形程度大、徑向拉應(yīng)力也大的圓角處，可不設(shè)或少設(shè)拉深筋。直邊處則設(shè) 1~3 條拉深筋，以增大變形阻力，從而調(diào)整送料阻力和進(jìn)料阻力。、 對(duì)于加熱時(shí)進(jìn)行拉深，要對(duì)毛坯和模具一起進(jìn)行加熱，只對(duì)毛坯進(jìn)行加熱的而對(duì)模具不加熱的沖壓只可用于變形程度不大的情況。因?yàn)楫?dāng)只對(duì)毛坯進(jìn)行加熱時(shí)，毛坯有加熱爐送至冷模具上開始沖壓，毛坯的溫度將有 70 到 150 度的降低，所以要想讓毛坯拉深時(shí)的溫度符合要求，則毛坯就需要加熱到更高的溫度。由于鎂合金拉深性能不好，所以拉深時(shí)對(duì)毛坯和模具一起進(jìn)行加熱。3.2. 模具刃口尺寸計(jì)算3.2.1 上下模刃口尺寸計(jì)算由于零件一次可以拉成，所以凸模的尺寸就是零件的內(nèi)部尺寸。盒形件拉深時(shí)的間隙直邊部分和圓角部分是不相等的，直邊部分一般取 z/2=(1~1.1)t。直邊部分 z/2=1.1t=1.1mm圖 3.2 凸凹模間隙 圓角部分的間隙求法如圖 3.3 所示 [5]此零件要求外形尺寸，所以計(jì)算圓角部分的間隙要用 b)圖。rp=(0.414rB+0.1t)/0.414式中 rp—凸模的圓角半徑；rB=rd-Z/2本次設(shè)計(jì)中 rB=4-1.1=2.9mmrp=(0.414ｘ2.9+0.1ｘ1)/0.414=3.24mm所以凸模圓角半徑 rp=3.24mm 取 rp=3.5mm、 凸 模 凸 模凹 模 凹 模a)工件要求內(nèi)形尺寸 b)工件要求外形尺寸圖 3.3 盒形件圓角部分間隙3.2.2 壓力中心計(jì)算為了保證壓力機(jī)和模具正常地工作，必須使沖模的壓力中心與壓力機(jī)滑塊中心線相重合。否則沖壓時(shí)會(huì)使沖模與壓力機(jī)滑塊歪斜，引起凸凹模間隙不均和導(dǎo)向零件加速磨損，造成刃口和其他零件的損壞。在拉深過程中，壓力是不均勻的，并且此零件的幾何形狀不是完全對(duì)稱的，所以壓力中心的計(jì)算比較麻煩，又因?yàn)榇肆慵茖?duì)稱，所以就近似把它的幾何中心定義為壓力中心。3.3 零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇3.3.1 凸模的設(shè)計(jì)(1) 凸模尺寸凸模尺寸 260ｘ305ｘ85mm(2) 凸模強(qiáng)度校核由于凸模屬于不規(guī)則零件，所以要按凸模工作端面尺寸計(jì)算，分為兩種情況，即凸模端面寬度 B 大于沖裁件厚度 t 如圖 3.4a)和端面寬度 B 小于或等于沖裁件厚度 t 如圖 b)。沖裁件厚度只有 1mm，所以屬于圖 3.4a)所示的情況。查文獻(xiàn)[11]，則需核算刃口接觸強(qiáng)度應(yīng)力 бk，因此此時(shí)接觸應(yīng)力 бk 應(yīng)大于平均應(yīng)力 б0。、 t/2B>t B
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