《建筑工程質(zhì)量事故》PPT課件.ppt

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1、建筑工程質(zhì)量事故案例 梁、板、柱鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)事故 骨料 中含 過量 雜質(zhì) 事故 案例 圖片 事故 分析 及 原因 分析如下： 屋面局部倒塌后曾對(duì)設(shè)計(jì)進(jìn)行審查，未發(fā)現(xiàn)任何 問題。在對(duì)施工方面進(jìn)行審查中發(fā)現(xiàn)以下問題： （ 1）、 進(jìn)深梁設(shè)計(jì)時(shí)為 C20混凝土，施工時(shí)未留試 塊，事后鑒定其強(qiáng)度等級(jí)只是 C7.5左右。在梁的斷 口處可清楚地看出沙石未洗凈，骨料中混有鴿蛋 大小的黏土塊、石灰顆粒和樹葉等雜質(zhì)。 （ 2）、 混凝土采用的水泥是當(dāng)?shù)厣a(chǎn)的 400號(hào)普通 硅酸鹽水泥，后經(jīng)檢驗(yàn)只達(dá)到 350號(hào)，施工時(shí)當(dāng)作 400號(hào)水泥配制混凝土，導(dǎo)致混凝土的強(qiáng)度受到一 定影響。 （ 3）、在進(jìn)深梁斷口處上發(fā)現(xiàn)

2、偏在一側(cè)，梁的受拉 1/3寬度內(nèi)幾乎沒有鋼筋，這種主筋布置使梁在屋 蓋荷載作用下處于彎、剪、扭受力狀態(tài)，使梁的 支承處作用有扭力矩。 （ 4）、 對(duì)墻體進(jìn)行檢查，未發(fā)現(xiàn)有質(zhì)量問題。 綜合以上施工問題 ， 可以認(rèn)為進(jìn)深梁的斷裂主要由于 該梁受有扭矩和剪力產(chǎn)生的較大剪應(yīng)力 ， 而梁的混 凝土強(qiáng)度又過低 ， 導(dǎo)致梁發(fā)生剪切破壞的餓緣故 。 其中混凝土骨料含過量的土塊等有害雜質(zhì) ， 又是混 凝土強(qiáng)度過低的主要原因 。 混凝 土受 凍或 養(yǎng)護(hù) 溫度 過低 事故 案例 某工程為三層磚混結(jié)構(gòu)，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋， 縱墻承重、灰土基礎(chǔ)（圖 2.13）。施工后于當(dāng)年 10 月澆灌二層樓蓋混凝土。全部主體結(jié)構(gòu)于第

3、二年 1 月完工。在 4月間進(jìn)行裝修工程時(shí)，發(fā)現(xiàn)各層大梁 均有斜裂縫。 其現(xiàn)象： 裂縫多為斜向，傾角 50 60 ，且多發(fā)生在 300mm的鋼箍間距內(nèi)。近梁中部為豎向裂縫 斜裂縫兩端密集，中部稀少（值得注意的是在縱筋 截?cái)嗵幎加行绷芽p）；其沿梁高度方向的位置較 多地在中和軸以下，個(gè)別貫通梁高。 裂縫寬度在梁端附近約 0.5 1.2mm，近跨中約 0.1 0.5mm；裂縫深度一般小于 1/3，個(gè)別的兩端 穿通；裂縫數(shù)量每根梁少則 4根，多則 22根，一般 為 10 15根。 混凝 土受 凍或 養(yǎng)護(hù) 溫度 過低 事故 案例 圖片 事故 分析 及 原因 施工原因：澆灌二層梁板時(shí)，未采用專門養(yǎng)護(hù) 措施

4、，澆灌后 2h就在板面鋪腳手板、堆放磚塊 進(jìn)行砌墻。 11月初澆灌三層現(xiàn)澆板時(shí)，室內(nèi)溫 度為 0 1 C，未采取保溫措施。根據(jù)試驗(yàn)資料， 混凝土在 21d后的強(qiáng)度只達(dá) 28d理論強(qiáng)度值的 42.5%，一個(gè)月后才達(dá)到 52%。因此混凝土早期 受凍是這起質(zhì)量事故的重要原因。另外，混凝 土的水泥用量偏低（只有 210kg/m3,略少于 225kg/m3的最低值）也是因素之一。 設(shè)計(jì)原因：其一是箍筋間距過大。 混凝土結(jié) 構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 7.2.7條規(guī)定， “ 當(dāng)梁高為 500mm 且 V 0.07fcbh0時(shí)，梁中箍筋的最大間距為 200mm。 ” 而本工程箍筋間距卻為 300mm，這 就是斜裂縫多發(fā)生在

5、箍筋之間的原因。其二是 是縱筋在梁跨中間截?cái)唷?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī) 范 6.1.5條規(guī)定， “ 縱向受拉鋼筋不宜在受拉 區(qū)截?cái)?” 。而本工程梁中部分縱向受拉鋼筋在 跨中截?cái)?，截?cái)嗵幎汲霈F(xiàn)斜裂縫，這說明受拉 鋼筋對(duì)梁截面的抗剪能力起到一定作用，也說 明規(guī)范的規(guī)定是最適合的。 比較施工和設(shè)計(jì)原因，顯然可見，施工中混凝土早期 受凍是產(chǎn)生本工程質(zhì)量事故的 主要原因。 事故 加固 方案 由于梁上有大量斜裂縫，很容易發(fā) 生脆性截面破壞，引起梁的斷裂， 故必須進(jìn)行加固。加固方案是在原 大梁外包一 U形截面梁，該梁按承 受原來梁的的全部彎矩和剪力進(jìn)行 設(shè)計(jì)，并在 U形截面梁的端部沿墻 設(shè)置鋼筋混凝土柱和基礎(chǔ)，

6、作為加 固梁的支承。 混凝 土 初期 收縮 事故 案例 某辦公樓為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。在 達(dá)到預(yù)定混凝土強(qiáng)度拆除樓板模板時(shí)，發(fā) 現(xiàn)板上有無數(shù)走向不規(guī)則的微細(xì)裂紋，如 圖 2.16所示。裂縫寬 0.05 0.15mm，有時(shí) 上下貫通，但其總體特征是板上裂紋多于 板下裂紋 事故 原因 分析 及 處理 措施 查得施工時(shí)的氣象條件是：上午 9時(shí)氣溫 13 C， 風(fēng)速 7m/s，相對(duì)濕度 40%；中午溫度 15 C，風(fēng) 速 13m/s（最大瞬時(shí)風(fēng)速達(dá) 18m/s），相對(duì)濕度 29%；下午 5時(shí)溫度 11 C，風(fēng)速 11m/s，相對(duì)濕 度 39%。灌注混凝土就是在這種非常干燥的條 件下進(jìn)行的。由于異常

7、干燥加上強(qiáng)風(fēng)影響，故 使得混凝土在凝結(jié)后不久即出現(xiàn)裂紋。根據(jù)有 關(guān)資料記載：當(dāng)風(fēng)速為 16m/s時(shí)，混凝土的蒸發(fā) 速度為無風(fēng)時(shí)的 4倍；當(dāng)相對(duì)濕度 10%時(shí)，混凝 土的蒸發(fā)速度為相對(duì)濕度 90%時(shí)的 9倍以上。根 據(jù)這些參數(shù)推算，本工程在上述氣象條件下的 蒸發(fā)速度可達(dá)通常條件的 8 10倍。 因此，可以認(rèn)為與大氣接觸的樓板上面受干燥 空氣和強(qiáng)風(fēng)的影響成為產(chǎn)生較多失水收縮裂紋 的主因，而曾受模板保護(hù)的樓板下面這種失水 收縮裂紋會(huì)比較少一點(diǎn)。經(jīng)過對(duì)灌注樓板是預(yù) 留的試塊和對(duì)樓板承載能力進(jìn)行試驗(yàn)，均能達(dá) 到設(shè)計(jì)要求。 這說明具有失水收縮的混凝土初期裂紋對(duì)樓板 的承載力并無影響。但是為了建筑物的耐久性

8、， 還應(yīng)使用樹脂注入法進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)。 混凝 土 麻面 掉角 蜂窩 露筋 和 空洞 事故 案例 某劇場(chǎng)挑臺(tái)平面和柱截面配筋如圖 2.19（ a）、（ b） 所示。在 14根鋼筋混凝土柱子中有 13根有嚴(yán)重的 蜂窩現(xiàn)象。具體情況是：柱全部側(cè)面面積 142m2,蜂 窩面積有 7.41 m2，占 5.2%；其中最嚴(yán)重的是 K4， 僅蜂窩中露筋面積就有 0.56 m2。露筋位置在地面 以上 1m處，正是鋼筋的搭接部位（圖 2.19c） . 事故 原因 分析 混凝土灌注高度太高。 7m多高的柱子 在模板上未留灌注混凝土的洞口，傾 倒混凝土?xí)r未用串筒、留管等設(shè)施， 違反施工驗(yàn)收規(guī)范中關(guān)于 “ 混凝土自 由傾落高

9、度不宜超過 2m”及 “ 柱子分段 灌注高度不應(yīng)大于 3.0m”的規(guī)定，使混 凝土在灌注過程中已有離析現(xiàn)象。 灌注混凝土厚度太厚，搗固要求不嚴(yán)。 施工時(shí)未用振搗棒，而采用 6m長(zhǎng)的木 桿搗固，并且錯(cuò)誤地規(guī)定每次灌注厚 度以一車混凝土為準(zhǔn)（約厚 40cm）， 灌注后搗固 30下即可。此規(guī)定違反了 施工驗(yàn)收規(guī)范中關(guān)于 “ 柱子灌注厚度 不得超過 20cm”的界限。 柱子鋼筋搭接處的設(shè)計(jì)凈距太小，只 有 31 37.5mm，小于設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定柱 縱筋凈距應(yīng) 50mm的要求。實(shí)際上有 的露筋處凈距為 0或 10mm。 事故 處理 方案 剔除全部蜂窩四周的松散混凝土；用濕麻袋塞在 鑿剔面上，經(jīng) 24h使混

10、凝土濕透厚度至少 40 50mm；按照蜂窩尺寸支以有喇叭口的模板，如圖 2.19（ e）；灌注加有早強(qiáng)劑的 C30（舊混凝土為 C20）豆石混凝土；養(yǎng)護(hù) 14晝夜；拆模后將喇叭口 上的混凝土鑿除。除以上補(bǔ)強(qiáng)措施外，還應(yīng)對(duì)柱 進(jìn)行超聲波探傷，查明是否還有隱患。 混凝 土施 工縫 處理 不當(dāng) 事故 案例 某會(huì)議室門廳，屋面板為預(yù)制樓板，而大梁、圈 梁、雨罩均為現(xiàn)澆 C20鋼筋混凝土構(gòu)件（圖 2.27）。 施工時(shí)，大梁混凝土先灌筑，圈梁、雨罩混凝土 因故后澆灌，但卻不適當(dāng)?shù)貙⑹┕たp留在大梁梁 端與圈梁交接處（圖 2.27甲），而且施工縫處的混 凝土沒有妥善處理，又由于該處混凝土沒有側(cè)向 限制而無法振

11、搗，實(shí)際上形成松散的一堆 。 事故 原因 分析 施工縫留在梁端剪力最大部位； 施工縫處混凝土強(qiáng)度等級(jí)顯然不滿足設(shè)計(jì)要求， 甚至不足 C10，嚴(yán)重影響梁端抗剪能力和粘著力 強(qiáng)度； 新舊混凝土無法連接。 事故 處理 措施 將梁端混凝土用工小心地鑿成如圖 2.27乙所示形狀， 并將部分預(yù)制樓板，以加強(qiáng)梁端的抗剪能力。 混凝 土受 腐蝕 事故 案例 北京某旅館的某區(qū)為一 6層兩跨連續(xù)梁的現(xiàn)澆鋼 筋混凝土內(nèi)框架結(jié)構(gòu)，上鋪預(yù)應(yīng)力空心樓板， 房屋四周的底層和二層為 490mm厚承重磚墻， 二層以上為 370mm厚承重磚墻。全樓底層 5.0m 高，用作餐館，底層以上層高 3.60m，用作客房。 底層中間柱截面

12、為圓形，直徑 550mm，配置 9根 直徑為 22的二級(jí)鋼筋縱向受力鋼筋， 6200 箍筋，如圖 2.35所示。柱基礎(chǔ)的底面積為 3.50m 3.50m的單柱鋼筋混凝土階梯形基礎(chǔ)； 四周承重墻為磚砌大放腳條形基礎(chǔ)，底部寬度 1.60m，二者均以地基承載力 fk=180Kn/m2(持力 土層為粘性土 )，并考慮基礎(chǔ)寬、深度修正后的 地基承載力設(shè)計(jì)值算得。 該房屋的一層鋼筋混凝土工程在冬季進(jìn)行施工， 為混凝土防凍而在澆筑混凝土?xí)r摻入了水泥用 量 3%的氯鹽。 該工程建成使用兩年后，某日，突然在底層餐 廳 A柱柱頂附近處，掉下一塊約 40mm直徑的混 凝土碎塊。為防止房屋倒塌，餐廳和旅館不得 不暫時(shí)

13、停止?fàn)I業(yè)，檢查事故原因。 事故 原因 分析 在該建筑物的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，對(duì)兩跨連續(xù) 梁施加于柱的荷載，均是按每跨 50%的全部 恒活荷載傳遞給柱估算的（另 50%由承重墻 承受），與理論上準(zhǔn)確的兩跨連續(xù)梁傳遞給 柱的荷載相比，少算 25%的荷重。 柱基礎(chǔ)和承重墻基礎(chǔ)雖均按 fk=180Kn/m2設(shè)計(jì)， 但經(jīng)復(fù)核，兩側(cè)承重墻下條形基礎(chǔ)的計(jì)算沉降估 計(jì) 45mm左右，顯然大于鋼筋混凝土柱下基礎(chǔ)的計(jì) 算沉降量（估計(jì)在 34mm左右）。雖然，他們間的 沉降差為 11mm 0.002l=0.002 7000=14mm,是允 許的；但是，由于支承連續(xù)梁的承重墻相對(duì) “ 軟 ” （沉降量相對(duì)大）。而支承連續(xù)梁的

14、柱相對(duì) “ 硬 ” （沉降量相對(duì)?。?，致使樓蓋荷載往柱的方向調(diào) 整，使得中間柱實(shí)際承受的荷載比設(shè)計(jì)值大而兩 側(cè)承重墻實(shí)際承受的荷載比設(shè)計(jì)值要小。 （ 1）和（ 2）項(xiàng)累計(jì)，柱實(shí)際承受的荷載將比設(shè) 計(jì)值要大得多。 事故 原因 分析 柱雖按 550圓形截面鋼筋混凝土受壓構(gòu)件 設(shè)計(jì)，配置 9根直徑為 22的二級(jí)鋼筋縱向鋼 筋， AS=3421mm2，含鋼率 1.44%，從截面 承載力看是足夠的，但箍筋配置不合理，表 現(xiàn)為箍筋截面過細(xì)、間距太大、未設(shè)置附加 箍筋，也未按螺旋箍筋考慮，致使箍筋難以 約束縱向受壓力后的側(cè)向壓屈。 事故 原因 分析 底層混凝土工程是在冬季施工的，混凝土在澆 筑是摻加了氯鹽防

15、凍劑，對(duì)混凝土有鹽污染作 用，對(duì)混凝土中的鋼筋腐蝕起催化作用。實(shí)際 上，從底層柱破壞處的鋼筋實(shí)況分析，縱向鋼 筋和箍筋均已生銹，箍筋直徑原為 6，銹后 實(shí)為 5.2左右，截面損失率約為 25%。如此細(xì) 又如此稀的箍筋難以承受柱端截面上 9根直徑 為 22的二級(jí)鋼筋縱筋側(cè)向壓屈所產(chǎn)生的橫拉力， 起結(jié)果必然是箍筋在其最薄弱處斷裂，此斷裂 后的混凝土保護(hù)層剝落，混凝土碎塊下掉。 鋼筋 配置 不當(dāng) 事故 案例 某百貨大樓一層櫥窗上設(shè)置有挑出 1200mm通長(zhǎng)現(xiàn)澆鋼筋混凝土雨篷， 如圖 2.36（ a）。待到達(dá)混凝土設(shè)計(jì) 強(qiáng)度拆模時(shí)，突然發(fā)生從雨篷根部 折斷的質(zhì)量事故，呈門簾狀如圖 2.36（ b）。

16、事故 分析 受力筋放錯(cuò)了位置（離模板只有 20mm，如圖 2.36c）所致。原來受力筋按設(shè)計(jì)布置，鋼筋工 綁扎好后就離開了。打混凝土前，一些 “ 好心 人 ” 看到雨篷鋼筋浮擱在過梁箍筋上，受力筋 又放在雨篷頂部（傳統(tǒng)的概念總以為受力筋就 放在構(gòu)件底面），就把受力筋臨時(shí)改放到過梁 的箍筋里面，并貼著模板。打混凝土?xí)r，現(xiàn)場(chǎng) 人員沒有對(duì)受力筋位置進(jìn)行檢查，于是發(fā)生上 述事故。 施工 時(shí)因 鋼筋 位置 配置 引起 事故 案例 某工程框架柱的原設(shè)計(jì)截面及配筋如上圖 a，在綁扎柱基插筋時(shí)，錯(cuò)誤地將兩排 5 25變成 3 25(圖 b)。此失誤在柱基混凝土 澆筑完畢后才發(fā)現(xiàn)。 事故 案例 處理 方法 在柱

17、的短邊各補(bǔ)上 2 25插筋。 為保證新加插筋的錨固，在兩個(gè)短邊上各用 3 25橫筋與短邊 3 25焊成一體，并將第二步臺(tái) 階加高 500mm。加高臺(tái)階時(shí)將原基礎(chǔ)面鑿毛、 清洗、支模、澆筑提高一級(jí)的混凝土，并在新 臺(tái)階面層鋪設(shè) 6200鋼筋網(wǎng)一層。 原設(shè)計(jì)在柱底 500mm高度內(nèi)加密箍筋，現(xiàn)增 至 1000mm。 水泥 和骨 料含 有害 物質(zhì) 事故 案例 山西某廠有 9幢 4層磚混結(jié)構(gòu)住宅，均采 用預(yù)制空心樓板。該工程 1984年 5月開工， 同年底完成主體工程，翌年內(nèi)部裝修。 在 1985年 6月進(jìn)行工程質(zhì)量檢查時(shí)，發(fā)現(xiàn) 其中一幢（ 12號(hào)樓）有多處預(yù)制樓板起 鼓、酥裂情況。隨后，該樓樓板損壞

18、愈 來愈嚴(yán)重，其它四幢（ 11、 13、 16、 17 號(hào)樓）也有相繼不同程度地出現(xiàn)破壞跡 象。 事故 案例 分析 及 原因 從預(yù)制板普遍破壞跡象看，主要是由于混凝土 材料品質(zhì)不良引起的，而且顯然是因?yàn)榛炷?內(nèi)含有害物使材料逐漸發(fā)生物理化學(xué)變化引起 體積膨脹所造成的。于是，從破壞最嚴(yán)重的樓 板以及尚未出廠的樓板上取樣 2000余個(gè)，篩選 10，再從中抽出部分樣品作材料的化學(xué)分析 和巖相分析檢驗(yàn)。檢驗(yàn)時(shí)按粗骨料的不同顏色 分類。 由此可見，過量的游離 SO3（大大超過規(guī)定的 含量標(biāo)準(zhǔn) 1 3.5，且 SO3 1的占總分析 樣的 78.9）在混凝土凝結(jié)硬化后繼續(xù)與水化 鋁酸鈣作用形成水化硫鋁酸鈣

19、，未耗盡的石膏 也可能在混凝土硬化后繼續(xù)生成水化硫鋁酸鈣， 而水化硫鋁酸鈣生成時(shí)的體積約達(dá)原體積的 2.5 倍，這就是造成預(yù)制板混凝土膨脹、酥裂、破 壞乃至倒塌的主要內(nèi)在原因。 混凝 土 堿 - 骨料 反應(yīng) 事故 案例 北京某廠受熱車間，建于 1960年，建成后常年處 于 4050 C的 高溫環(huán)境中，后發(fā)現(xiàn)其混凝土墻 面上有許多網(wǎng)狀裂紋。經(jīng)查當(dāng)年混凝土所用原料 為 400號(hào)礦渣水泥，混凝土水泥用量 410Kg/m3配 合比為水泥 沙 石 水 =1 1.099 3.58 0.39， 粗骨料為粒徑 5 30mm的卵石，摻 2 CaCl2(氯 鹽 )和 2 CaSO42H2O(石膏 )的外加劑。 事

20、故 案例 分析 為了確定此墻面的嚴(yán)重網(wǎng)狀裂紋是否為堿 骨 料反應(yīng)所致，在裂紋處鉆一直徑 70mm、長(zhǎng) 120mm的混凝土圓柱芯體。將此芯體橫向鋸成 若干磨光薄片，在反光顯微鏡下觀察，發(fā)現(xiàn)內(nèi) 部有許多網(wǎng)狀裂縫（圖 2.6）。將此磨光薄片進(jìn) 行巖相分析，發(fā)現(xiàn)每個(gè)薄片含有 6 11枚粗骨料 中有 1 3枚粗骨料含微晶石英和玉髓。將磨光 薄片在掃描電鏡下觀察并進(jìn)行能譜分析，發(fā)現(xiàn) 骨料邊緣的鉀含量明顯增加。表明堿在骨料邊 緣富集。但是，對(duì)芯體中的細(xì)骨料鑒定表明沒 有活性礦物存在，為非活性礦物（它與粗骨料 來自不同產(chǎn)地） 該長(zhǎng)露天堆場(chǎng)鋼筋混凝土柱的混凝土保護(hù)層也 嚴(yán)重剝落，鋼筋嚴(yán)重銹蝕 ,從剝落的混凝土中

21、取 得一些骨料進(jìn)行巖相分析，其中也含有典型的 活性礦物玉髓和微晶石英。因而，此柱的混凝 土剝落和鋼筋銹蝕可視作是堿 -骨料反應(yīng)導(dǎo)致混 凝土開裂，從而加劇鋼筋銹蝕，而鋼筋銹蝕又 促使混凝土剝落這兩方面綜合作用的結(jié)果。 根據(jù)上述分析，可以證明上述墻面嚴(yán)重裂紋是 由于堿 -骨料反應(yīng)所引起的。 事故 案例 分析 背景 一、什么是水泥混凝土的堿骨料反應(yīng) 堿骨料反應(yīng)是混凝土原材料中的水泥、外加劑、混合材和 水中的堿 (Na2O或 K2O)與骨料中的活性成分反應(yīng)，在混凝土澆 筑成型后若干午 (數(shù)年至二、三十年 )逐漸反應(yīng)，反應(yīng)生成物吸 水膨脹使混凝土產(chǎn)生內(nèi)部應(yīng)力， 膨脹開裂、導(dǎo)致混凝土失去設(shè) 計(jì)性能。由于活

22、性骨料經(jīng)攪拌后大體上呈均勻分布。所以一 旦 發(fā)生堿骨料反應(yīng)、混凝土內(nèi)各部分均產(chǎn)生膨脹應(yīng)力，將混凝 土自身脹裂、發(fā)展嚴(yán)重的只能拆除，無法補(bǔ)救，因而被稱為混 凝土的癌癥。 二、堿骨料反應(yīng)的分類和機(jī)理 1堿硅酸反應(yīng) 1940年美國加利尼亞州公路局的斯坦敦，首先發(fā)現(xiàn)堿骨料 反應(yīng)問題，引起全世界混凝土工程界的重視，這種反應(yīng)就是堿 硅酸反應(yīng)。堿硅酸反應(yīng)是水泥中的堿與骨料中的活性氧化硅成 分反應(yīng)產(chǎn)生堿硅酸鹽凝膠或稱堿硅凝膠，堿硅凝膠固體體積大 于反應(yīng)前的體積，而且有強(qiáng)烈的吸水性，吸水后膨脹引起混凝 土內(nèi)部膨脹應(yīng)力，而且堿硅凝膠吸水后進(jìn)一步促進(jìn)堿骨料反應(yīng) 的發(fā)展、使混凝土內(nèi)部膨脹應(yīng)力增大，導(dǎo)致混凝土開裂。發(fā)展

23、 嚴(yán)重的會(huì)使混凝土結(jié)構(gòu)崩潰。 能與堿發(fā)生反應(yīng)的 活性氧化硅礦物 有蛋白石、玉髓、鱗石 英、方英石、火山玻璃及結(jié)晶有缺欠的石英以及微晶、隱晶石 英等，而這些活性礦物廣泛存在于多種巖石中。因而迄今為止 世界各國發(fā)生的堿骨科反應(yīng)絕大多數(shù)為堿硅酸反應(yīng) 梁根 斷裂 事故 九 該工程某縣公路段的機(jī)修車間（底層）和宿舍，為 2層磚混結(jié)構(gòu)，建筑面積 556m2，屋頂局部平面與剖面見圖 3-62 屋頂層的挑梁尺寸與配筋情況見圖 3-63， 混凝土 C18，在拆模時(shí)發(fā)現(xiàn) 7根挑梁根部斷 裂。 事故 九 原因 分析 1.混凝土實(shí)際強(qiáng)度無試驗(yàn)資料，發(fā) 現(xiàn)混凝土密實(shí)度很差，有很多空隙， 當(dāng)時(shí)的水灰比不是由試配決定的。

24、2.挑梁的主要受力鋼筋嚴(yán)重往下移 位 3.懸挑部分比設(shè)計(jì)要長(zhǎng) 4.屋面超厚，自重加大。 5.拆模時(shí)間過早 事故 九 處理 措施 1.將墻上殘剩的挑梁根部打掉 500mm，露出全部鋼筋 2.在墻內(nèi) 100mm處將挑梁的主筋鋸 斷，重新焊接新的主筋 3.修改設(shè)計(jì)，將懸挑結(jié)構(gòu)改為全現(xiàn) 澆 配筋 錯(cuò)誤 事故 十 山西某教學(xué)樓為現(xiàn)澆 10層框剪結(jié)構(gòu)，長(zhǎng) 59.4m,寬 15.6m,標(biāo)準(zhǔn)層高 3.6m,地面以上高 度 41.8m,地上建筑面積 9510m2，在第 4和 第 5層結(jié)構(gòu)完成后，發(fā)現(xiàn)這兩層柱的鋼筋 配錯(cuò)，其中內(nèi)跨柱少配鋼筋 44.53cm2，外 跨柱少配 13.15cm2 事故 十 原因 分析

25、該工程第 4， 5層柱的配筋相同， 第 6層起配筋減少，施工時(shí)，誤將 6 層的柱子斷面用于 4， 5層，造成配 筋錯(cuò)誤。 事故 十 處理 措施 加固構(gòu)件：鑿去 4， 5層的保護(hù)層， 露出柱四角的主筋和全部箍筋，用 通長(zhǎng)鋼筋加固，加固直徑，間距與 原設(shè)計(jì)相同 空洞 露筋 事故 十一 南京某單位辦公大樓為 5層現(xiàn)澆框架， 其平面示意圖見圖 3-90， 2層框架柱澆注 后，拆模時(shí)發(fā)現(xiàn)有 6根柱存在空洞，爛根， 露筋等嚴(yán)重缺陷，其缺陷情況見圖 3-91， 92， 93 事故 十一 原因 分析 1.柱澆注時(shí)分層厚度太大 2.混凝土澆注后漏振或振搗不實(shí) 事故 十一 處理 措施 由于空同，漏筋，爛根十分嚴(yán)重

26、，根 據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況分析混凝土內(nèi)部質(zhì)量也得 不到保證，因此決定立即全部拆除，綁扎 鋼筋后，重新澆注混凝土。 梁開裂 事故 四 某工程為混合結(jié)構(gòu)，屋蓋采用現(xiàn)澆鋼筋 混凝土梁板，梁跨度 9m，為矩形截面， 高 800mm，寬 400mm，混凝土為 C18。配 筋情況為：梁跨中受力鋼筋 4 25，支座受 力鋼筋 2 18，澆筑后 14d拆模，發(fā)現(xiàn)梁上由 0.1-0.35mm寬的裂縫 事故 四 原因 分析 規(guī)定中大于 8m的梁，拆模時(shí)的強(qiáng)度要 達(dá)到 100%才可以，而現(xiàn)實(shí)才達(dá)到 80%，于 是因強(qiáng)度不足導(dǎo)致開裂。 事故 四 處理 措施 檢驗(yàn)發(fā)現(xiàn)裂縫沒有明顯開裂，不會(huì) 影響結(jié)構(gòu)的安全使用，所以可以采用環(huán)

27、氧 膠泥涂抹表面，封閉裂縫 大梁 裂縫 事故 五 某車間 12m鋼筋混凝土屋面大梁，平臥 生產(chǎn)，起吊后發(fā)現(xiàn) 50%吊環(huán)附近混凝土局 部壓碎，吊環(huán)偏斜，混凝土裂縫， 事故 五 原因 分析 1.上翼緣裂縫 吊環(huán)安裝時(shí)箍筋被碰撞發(fā)生位移，未恢 復(fù)原狀，因此，平臥起吊是僅有兩個(gè)鋼箍 其作用。 2.大梁腹板裂縫 腹板側(cè)向剛度本來很小，翼緣開裂后， 上部梁的側(cè)向剛度大為減少，所以引起腹 板開裂 3.吊環(huán)偏斜 兩臺(tái)吊車的吊環(huán)受力不均勻，受力較大 的吊環(huán)，殘余變形也大，因此吊環(huán)發(fā)生偏 斜。 事故 五 處理 措施 對(duì)翼緣處的傾斜裂縫，鑿去斜縫范圍內(nèi) 的混凝土并鑿成直槎，然后用 C40細(xì)石混 凝土重新澆筑養(yǎng)護(hù) 腹

28、梁 裂縫 事故 六 某煅工車間跨度 10m，屋蓋梁采用雙坡 T形截面薄腹梁，共 4榀，其形狀，尺寸與 配筋見圖 3-42，梁內(nèi)無彎起鋼筋，混凝土 設(shè)計(jì)強(qiáng)度 C18,實(shí)際試塊強(qiáng)度為 12- 15N/mm2,在檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)梁支座附近有斜 裂縫出現(xiàn)，并不斷增加和擴(kuò)大。 事故 六 原因 分析 原設(shè)計(jì)無彎起鋼筋，箍筋斷面及 數(shù)量均不足實(shí)測(cè)混凝土強(qiáng)度未達(dá)到 設(shè)計(jì)要求。 事故 六 處理 措施 由于薄腹梁的承載能力不足，必 須加固，加固方案在原有的薄腹梁 上加鋼筋混凝土，加固后的斷面見 圖 3-43，增設(shè)箍筋來承擔(dān)斜截面強(qiáng) 度，并配置縱向構(gòu)造鋼筋 砼柱 偏斜 事故 七 江蘇某冷作車間為裝配式鋼筋 混凝土結(jié)構(gòu)，柱

29、距 6m,跨度 18m，主 要構(gòu)件為矩形柱，鋼筋混凝土屋架， 大型屋面板，吊屋面板時(shí)發(fā)現(xiàn) 1根柱 向內(nèi)傾斜，柱頂向內(nèi)位移 50mm。 事故 七 原因 分析 柱吊裝后沒有認(rèn)真校正，當(dāng)屋蓋 吊裝時(shí)，發(fā)現(xiàn)了屋蓋與柱連接處有 錯(cuò)位，但未及時(shí)查明原因，直到吊 裝完后才發(fā)現(xiàn)有內(nèi)傾現(xiàn)象 事故 七 處理 措施 由于柱的偏差太大，必須進(jìn)行糾 正，糾偏方案有兩個(gè)：一是大型屋 面板與屋架焊接處割開后，再對(duì)柱 糾偏；二是把屋架連同屋面板等整 體頂起，然后對(duì)柱糾偏 樓板 開裂 事故 三 某學(xué)校為 3層混合結(jié)構(gòu)，縱墻承 重，外墻厚 37cm，內(nèi)墻厚 24cm，灰 土基礎(chǔ)，樓蓋為現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋 形樓蓋，在裝飾工程時(shí)發(fā)現(xiàn)大

30、梁兩 側(cè)的混凝土樓板上部普遍開裂，裂 縫方向與大梁平行，鑿開后發(fā)現(xiàn)負(fù) 鋼筋被踩下。 事故 案例 三 原因 分析 1.施工方面 1）澆筑混凝土?xí)r，把板中的負(fù)彎 矩鋼筋踩下，造成板與梁連接處附近出 現(xiàn)通長(zhǎng)裂縫 2）混凝土每立方用量少于 250kg 3）在第二層樓蓋澆筑后沒達(dá)到規(guī) 定強(qiáng)度，就在其上堆放施工工具，導(dǎo)致 荷載超載。 4）混凝土在冬季施工而沒采取任 何施工措施。 2.設(shè)計(jì)方面 1）對(duì)樓板的荷載計(jì)算錯(cuò)誤 2）梁箍筋間距太大 框架梁 開裂 事 故案例 二 某鄰街建筑的底層為商店， 2層以上為宿 舍，是 7層現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，縱向二跨，其 第 7層平面圖如圖 3-11所示。 室內(nèi)粉飾時(shí)發(fā)現(xiàn)頂層縱向框

31、架梁 KJ-7， KJ-8上有 15處裂縫，其位置如 3-11，裂縫 情況見圖 3-12 事故 案例 二 原因 分析 1.混凝土收縮 2.施工圖漏畫附加的橫向鋼筋。 拆模 過早 引起 的 倒塌 事故概況 某輕工廠為二層現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu) ,預(yù)制鋼筋混 凝土樓板 .施工單位在澆筑完首層鋼筋混凝 土框架及吊裝完一層樓板后 ,繼續(xù)施工第二 層 .在開始吊裝第二層預(yù)制板時(shí) ,為加快施 工進(jìn)度 ,將第一層的大梁下的 立柱拆除 ,以 便在底層同時(shí)進(jìn)行裝修 ,結(jié)果在吊裝二層預(yù) 制板將近完成時(shí) ,發(fā)生倒塌 ,當(dāng)場(chǎng)壓死多人 , 造成重大事故 . 原因分析 事故發(fā)生后 ,經(jīng)調(diào)查分析 ,倒塌的主要原因 是底層大梁立柱及模

32、板拆除過早 .在吊裝二 層預(yù)制板時(shí) ,梁的 養(yǎng)護(hù)只有 3天 ,強(qiáng)度還很低 , 不能形成整體框架傳力 ,因而二層框架及預(yù) 制板的重量及施工荷載由二層大梁的立柱 直接傳給首層大梁 ,而這時(shí)首層大梁的強(qiáng)度 尚未完全達(dá)到設(shè)計(jì)的強(qiáng)度 C20,經(jīng)測(cè)定只有 C12.首層大梁承受不了二層結(jié)構(gòu)自重及結(jié) 構(gòu)輜重而引起倒塌 . 骨料 中混 入膨 脹性 礦物 引起 事故 某一市鎮(zhèn)的鄉(xiāng)辦企業(yè)車間 ,面積 4600平方米 , 為 3層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu) ,梁 、柱為現(xiàn)澆 混凝土 ,樓板為本鎮(zhèn)預(yù)制產(chǎn)生產(chǎn)的多孔板 . 于 1986年春開工 ,同年 8月完成 ,交付使用后 個(gè)月后即發(fā)現(xiàn)梁、柱等有多處爆裂 ,中在 6- 7個(gè)月以

33、后 ,又陸續(xù)發(fā)現(xiàn)在混凝土柱基 ,柱子 大梁根部混凝土爆裂 ,其中嚴(yán)重的爆裂裂縫 長(zhǎng)達(dá) 150厘米 ,有的已貫通大梁 ;導(dǎo)致大梁折 端 . 原因分析 事故發(fā)生后 ,取裂縫處碎片進(jìn)行 X光分析 ,結(jié) 果指出主要的晶相為方鎂石 MgO, 此外還 有少量的生石灰石 CaO,由此可以判定是方 鎂石及石灰石水化膨脹 .起源是鄉(xiāng)鎮(zhèn)施工企 業(yè)為了節(jié)省資源 ,采用了本鄉(xiāng)耐火材料廠生 產(chǎn)鎂砂時(shí)所導(dǎo)致的廢砂代替混凝土中的部 分集料 ,該廠以白云石 CaMg(CO3)2為原 料 ,煅燒生產(chǎn)耐火材料 ,而廢渣中含有 MgO 及 CaO.結(jié)果引起事故 ,得不償失 . 混凝 土受 凍害 事故 某省一綜合加工樓 ,五層樓 ,

34、磚混結(jié)構(gòu) ,磚墻承重 , 現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋 .在澆注混凝土?xí)r正值冬季 . 但施工隊(duì)缺乏冬季施工措施 ,在拆模后發(fā)現(xiàn)凍害 嚴(yán)重 .具體表現(xiàn)在 1板面混凝土層剝落 .板面疏松 用鐵器或木板刮時(shí) ,表層紛紛剝落 ,有的外露石子 , 用手可以挪動(dòng) ,結(jié)構(gòu)疏松 ;2混凝土強(qiáng)度嚴(yán)重不足 . 原設(shè)計(jì)混凝土為 C25,實(shí)測(cè)強(qiáng)度大都在 C10C13之間 ,個(gè)別的僅為 C6,3表面裂縫遍布 , 參看圖 混凝 土受 凍害 原因 分析 原因分析 顯然是混凝土在凝結(jié)硬化過程中受 了凍害 .這從取樣混凝土中 ,發(fā)現(xiàn)骨料 表面有明顯的結(jié)冰痕跡 .混凝土的水 化反應(yīng)隨著溫度的 減低而減弱 ,水結(jié) 冰則水化反應(yīng)完全停止 .水

35、的冰凍溫 度為 0度 ,但在混凝土混合物中總有 一些溶解物質(zhì) ,水的 結(jié)冰溫度要低于 0度 ,約在 -1-4度 .在低溫環(huán)境中澆 筑混凝土 ,由于混凝土在硬化前受凍 , 水化反應(yīng)很弱 ,同時(shí)新形成的水泥水 化物的強(qiáng)度弱 ,水結(jié)冰凍脹時(shí) ,內(nèi)部結(jié) 構(gòu)遭到破壞 .因而強(qiáng)度嚴(yán)重不足 . 因錨 固長(zhǎng) 度不 足 而 引起 大梁 折斷 某煅工廠車間屋面梁為 12米跨度的 T型薄腹梁 ,在車間建成后 使用不久 .梁端頭突然斷裂 ,造成廠房部分倒塌 ,倒塌構(gòu)件包括 屋面大梁及大型面板 . 事故分析 事故發(fā)生后到現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行調(diào)查分析 ,混凝土強(qiáng)度能滿足設(shè)計(jì)要 求 .從梁端斷裂處看 ,問題出在端部鋼筋深入支座的錨固長(zhǎng)

36、度 至少 150毫米 ,實(shí)際上不足 50毫米 ,梁端部至柱端外邊緣的 距 離為 400毫米 ,實(shí)際上去只有 140150毫米 .如圖 因此 ,梁 端支于柱頂上的部分接近于素混凝土梁 ,這是 非常不可靠的 . 加之本車間為鍛工車間 ,投產(chǎn)后鍛錘的動(dòng)力作用對(duì)廠房振動(dòng) 力的影響大 ,這在一定程度上增加了大梁的負(fù)荷 .在這種情況 下 .才引起了大梁 的斷裂 鋼筋 難以 施工 引起 大量 倒塌 某農(nóng)村企業(yè)生產(chǎn)車間 ,磚柱上擱置大 梁 ,施工完成后不久 ,大梁就倒塌 原因分析 主要是梁端支撐設(shè)計(jì)不當(dāng) .原設(shè)計(jì)現(xiàn) 澆梁墊加一錨筋 .實(shí)際施工時(shí) ,錨筋很 難插入砌體中 ,因而改為局部擴(kuò)大混 凝土墊 ,使之與圈

37、梁相連并一起澆注 . 因磚柱頂局部擴(kuò)大 ,施工時(shí)順便先砌 磚柱的擴(kuò)大部分作為澆混凝土的側(cè) 模 .因磚逐皮外伸 ,澆注混凝土?xí)r沒有 充分搞固 ,因而很疏松 .磚無咬槎 ,與 混凝土結(jié)合力極差 ,實(shí)際上起不到承 載作用 .在大梁壓力下 ,磚先掉落 ,疏 松的混凝土也無足夠承載力 ,于是引 起大梁倒塌 現(xiàn)澆 梁柱 鉸接 處理 不妥 引起 裂縫、 破損 某廠房橫梁與柱鉸接 ,處理如圖 符合通常做法 ,但投入使用后 ,在鉸接 點(diǎn)附近發(fā)生裂縫也局部破壞 原因分析 鋼筋 X形原意是只能受水平力而不 能承受彎矩 ,從而實(shí)現(xiàn) 鉸 的功能 ,但 實(shí)際上 ,這種做法有相當(dāng)程度的嵌固 作用 .當(dāng)兩邊柱子有不均勻沉降時(shí)

38、 ,節(jié) 點(diǎn)處梁端生產(chǎn)一角度變位 ,使錨筋受 拉 ,梁端面與柱混凝土接觸面受壓而 形成抵抗力矩 .若這種彎矩過大，則 會(huì)使節(jié)點(diǎn)處開裂 ,甚至局部破壞 .在要 求鉸接的條件較高時(shí) ,可改進(jìn)節(jié)點(diǎn)做 法 ,如圖 .這兩種節(jié)點(diǎn)做法更接近 理想鉸接的形式 ,構(gòu)造也較簡(jiǎn)單 ,施工 也很方便 .梁柱間的 間隙可視具體情 況及梁、柱尺寸的大小而定 現(xiàn)澆 梁柱 鉸接 處理 不妥 引起 裂縫、 破損 人字 折梁 計(jì)算 錯(cuò)誤 而倒 塌 某庫房為單層結(jié)構(gòu) ,跨度 10米 ,長(zhǎng) 24.5米 ,采用磚墻承 重 ,屋面采用人字形折梁折梁間距 3.5米 ,在折梁上擱 置預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土檁條 ,每米放 3根 ,工 30根 ,檁條

39、 上鋪 85cm*60cm*5cm的預(yù)制平板 .人字屋架結(jié)構(gòu)及 配筋如圖 當(dāng)鋪完屋面 ,拆除折梁的 模板及支撐時(shí) . 屋蓋倒塌 事故分析 該工程愿意采用人字屋架 ,形式上似拱 ,因而在梁集 中均勻配置 8%18鋼筋 ,該工程實(shí)際上無拉桿 ,兩端又 沒有抗拉推力結(jié)構(gòu) ,實(shí)際上是 一個(gè)折線形鋼筋混凝 土斜梁 .則使強(qiáng)度嚴(yán)重不足 ,承載力嚴(yán)重不足 ,加上折 梁曲折處受拉鋼筋受拉邊順放 ,在彎折處對(duì)受拉力 極為不利 ,為規(guī)范所禁止 .折梁承載力不足 ,構(gòu)造又極 不合理 ,必然引起屋蓋的破壞 . 水泥 過期 和 受潮 案例 一事 故過 程和 原因 事故過程： 此車間于 1983年 10月開工，當(dāng)年 12

40、月 7 9日澆筑完大梁混凝土， 12月 26 29日安裝完 屋蓋預(yù)制板，接著進(jìn)行屋面防水層施工； 1984年 1 月 3日拆完大梁底模板和支撐， 1月 4日下午房屋全 部倒塌并發(fā)現(xiàn)大梁壓區(qū)混凝土被壓碎。 分析倒塌原因如下： 鋼筋混凝土大梁原設(shè)計(jì)為 C20混凝土。施工時(shí)，使 用的是進(jìn)場(chǎng)已 3個(gè)多月并存放在潮濕地方已有部分 硬塊的 325號(hào)水泥。這種受潮水泥應(yīng)通過試驗(yàn)按實(shí) 際強(qiáng)度用于不重要的構(gòu)件或砌筑砂漿，但施工單位 卻仍用于澆筑大梁，且采用人工攪拌和振搗，無嚴(yán) 格配合比。致使大梁在混凝土澆筑 28d后（倒塌后） 用回彈儀測(cè)定的平均抗壓強(qiáng)度只有 5MPa左右；有 些地方竟測(cè)不到回彈值。 水泥 過期

41、 和 受潮 案例 一 原因 在倒塌的大梁中，發(fā)現(xiàn)有斷磚塊和拳頭大 小的石塊。 大梁縱筋和箍筋的實(shí)際配置量少于設(shè)計(jì)需 要（縱筋原設(shè)計(jì)為 10 22，實(shí)配 7 20， 3 22；箍筋原設(shè)計(jì)為 8250，實(shí)配 6300），分別僅及設(shè)計(jì)需要量的 88 和 47。 經(jīng)按施工時(shí)實(shí)際荷載復(fù)核，本倒塌事故是因 施工中大梁混凝土強(qiáng)度過低，在大梁拆除 底模后，其壓區(qū)混凝土被壓碎所引發(fā)，繼 而導(dǎo)致整個(gè)房屋倒塌。使用過期受潮水泥 是主因，混凝土配比不嚴(yán)、振搗不實(shí)、配 筋不足也是重要原因。 磚柱 承載 力不 足引 起 的 倒塌 事故 某學(xué)校的教學(xué)樓 ,二層磚混結(jié)構(gòu) ,工程已接近完工 , 在室內(nèi)進(jìn)行抹灰粉刷突然倒塌 ,造

42、成多人死亡 工程概況 該建筑的平面 、立面、剖面、及主要尺寸如 圖 .教學(xué)樓為二層磚混結(jié)構(gòu) ,基礎(chǔ)為水泥沙漿砌 筑的毛石基礎(chǔ) ,墻厚 180MM.頂頭大教室中間深梁 為現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁 .三個(gè)月后拆除大梁底部支撐 及模板 ,開始裝修發(fā)現(xiàn)墻體有較大變形 ,工人用錘 子將凸出墻體打了回去 ,繼續(xù)施工 .第三天發(fā)現(xiàn)大 教室的窗墻在 市內(nèi)窗臺(tái)下約 100MM處有一條很 寬的水平裂縫 ,寬約 20MM.整個(gè)房屋就全部倒塌 , 兩層樓板疊壓在一起 .未及時(shí)撤離的工人全部死亡 磚柱 承載 力不 足 引 起的 倒塌 事故 事例分析 本工程并無正式設(shè)計(jì)圖紙 ,只是由使用單 位直接委托某施工單位建造 .根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情

43、況 參照一般磚混結(jié)構(gòu)草草畫了幾張草圖就進(jìn) 行施工的 .施工隊(duì)伍由鄉(xiāng)村瓦木匠組成 ,沒 有技術(shù)管理體制 .事故發(fā)生后測(cè)定 ,磚的等 級(jí)為 MU0.5,沙漿強(qiáng)度只有 M0.4.在拆模的 第二天發(fā)現(xiàn)險(xiǎn)情后 ,還不采取應(yīng)急措施 .才 導(dǎo)致重大事故的發(fā)生 現(xiàn)制 混凝 土的 裂縫 和缺 陷 違反 操作 規(guī)程 帶來 的質(zhì) 量事 故 某化工廠備品庫施工中，倒運(yùn)混凝土行車 梁時(shí)，需要從構(gòu)件堆中抽出一根。因吊鉤 不垂直，行車梁相互碰撞，刮倒一根行車 梁斷裂報(bào)廢。 原因分析： 違反操作規(guī)程，即沒有按順序?qū)⑵渌?構(gòu)件倒開，然后再起吊裝車，這是這 次事故發(fā)生的前提。 指揮人員與司機(jī)判斷有誤和思想上的 麻痹大意是造成這次

44、事故的直接原因。 結(jié)構(gòu) 安裝 事故 案例 某單層廠房柱吊裝開裂事故 某廠機(jī)修車間的預(yù)制混凝土柱尺寸形狀如圖 5- 2所示。原設(shè)計(jì)吊裝位置在牛腿下面。施工時(shí) 隨便將吊點(diǎn)移至牛腿上邊的 A點(diǎn)。起吊時(shí)，柱 子剛剛離地，吊點(diǎn)綁扎繩突然由 A點(diǎn)滑到靠近 上柱頂?shù)?B點(diǎn)，這時(shí)吊車司機(jī)立即剎車。經(jīng)檢 查，發(fā)現(xiàn)上柱根部已經(jīng)開裂，拉區(qū)裂縫貫通 柱的全部厚度，裂縫寬度達(dá) 5mm，高度達(dá) 360mm,壓區(qū)混凝土被壓碎，上柱柱頂向一側(cè) 偏斜 80mm,吊裝無法進(jìn)行。只好重新澆灌柱子， 整個(gè)工程為此拖延近三周，造成巨大經(jīng)濟(jì)損 失。 某廠 大頭 柱倒 排事 故 事故概況 1982年秋季的一天夜里刮起了 6-7級(jí)的大風(fēng)，

45、第二天某單位的吊裝施工人員一上班，就發(fā) 現(xiàn)了前幾天吊起來的 20根柱子有 4根 “ 推排刮 倒 ” 。 4根柱子全部折斷報(bào)廢，造成了重大的 質(zhì)量安全事故。 原因分析 施工準(zhǔn)備時(shí)，技術(shù)人員所作的措施不妥善。 對(duì)于 350 350mm的柱身、 350 1500mm的牛 腿的這種大柱頭，不是常規(guī)施工，應(yīng)有保證 在結(jié)構(gòu)安裝過程中的特殊措施。措施中也提 出了除用楔子作為臨時(shí)固定工具外，還要在 每個(gè)柱子的四面拉上纜風(fēng)繩。然而纜風(fēng)繩的 規(guī)格選為 8鉛絲拉錨，其強(qiáng)度不夠，事故后 被拉斷的纜風(fēng)繩足以證明這一點(diǎn)。 施工現(xiàn)場(chǎng)管理太差，事故后調(diào)查中得知，事 故發(fā)生當(dāng)天白日，有人已發(fā)現(xiàn)前幾天安裝的 柱子有兩根柱上的纜風(fēng)

46、繩，不知何時(shí)已被碰 拔出來了，不再起作用，然而都視而不見， 無人過問和處理。事故現(xiàn)場(chǎng)證明最先被刮倒 的柱子，就是這兩根柱中的一根。 沒嚴(yán)格按照施工操作規(guī)范要求施工，即吊裝 后沒有及時(shí)校正并澆灌混凝土。 北京 市某 美食 娛樂 城一 樓地 面 （證 券廳） 質(zhì)量 問題 證券廳地面是用天然花崗巖 “ 將軍紅 ” 鋪 設(shè)的，于 1994年 5月份交工。在交工驗(yàn)收 時(shí)發(fā)現(xiàn)了較為嚴(yán)重的空鼓和鋪設(shè)不平、縫 子不勻等質(zhì)量問題，現(xiàn)對(duì)上述問題做了如 下分析。 地面空鼓 事故現(xiàn)象 驗(yàn)收時(shí)敲擊多處明顯的空鼓聲音，個(gè)別板 塊松動(dòng)，有的出現(xiàn)裂紋。 原因分析 基層清理不干凈，澆水濕潤(rùn)不夠，有的板 塊下面的水泥素漿結(jié)合層涂

47、刷的不均勻， 有的是因?yàn)橥克r(shí)間過長(zhǎng)，致使風(fēng)干硬結(jié)， 造成面層和墊層同時(shí)出現(xiàn)空鼓。 墊層砂漿加水過多或一次鋪得太厚，不易 砸密實(shí)，造成面層空鼓。 板塊背面浮灰沒有清理，也沒有用水濕潤(rùn)， 直接影響粘結(jié)效果、加之操作質(zhì)量差，錘 擊不當(dāng)，故多處出現(xiàn)空鼓。 鋼筋 混凝 土結(jié) 構(gòu)工 程 挑梁 板支 模錯(cuò) 誤引 起的 倒塌 事故 事故概況 某四層內(nèi)框結(jié)構(gòu)，外墻一層窗上設(shè)有挑出 80cm的 現(xiàn)澆鋼筋混凝土遮陽板（圖 4-5）。 該工程在澆筑遮陽板的過程中突然發(fā)生局部外墻 倒塌事故。倒塌物有遮陽板及全部一層窗間墻， 倒向室外，倒塌線基本上沿腳手眼發(fā)生。倒塌后 的吊架斜桿大部分發(fā)生嚴(yán)重的壓曲變形。 鋼筋 混凝

48、土結(jié) 構(gòu)工 程 挑梁 板支 模錯(cuò) 誤引 起的 倒塌 事故 倒塌事故與支撐不當(dāng)有關(guān)。該遮陽板是用吊 架支模：在每個(gè)窗間墻上設(shè)置一個(gè)吊架，吊 架間用木墊板聯(lián)系起來，并用 10 5 cm方木 支撐遮陽板的底模圖（ 4-6 ），斜撐（ 10 5 cm）支承在窗臺(tái)墻上（圖 4-7）。 原因分析 通過對(duì)窗間墻施工中的受力分析和承載能力 的驗(yàn)算得知，造成倒塌事故的直接原因是新 砌好的窗間墻承受不了施工過程中由吊架傳 來的傾復(fù)力矩。 鋼筋 工程 事故現(xiàn)象 某教學(xué)樓屋頂為井字梁樓蓋，平面尺寸為 10.8 14.4m, 梁斷面 25 70cm,受力鋼筋為 3 22。澆灌完混凝土拆模后，發(fā)現(xiàn)離支座 2.5m的部位出

49、現(xiàn)了大量的裂縫。見圖 4-12。 鋼筋 工程 原因分析 事故發(fā)生后，經(jīng)過調(diào)查分析得知， 事故是因?yàn)殇摻罱壴划?dāng)造成的。 從設(shè)計(jì)圖上看，受力鋼筋為 3根 22 的鋼筋。施工中，由于 22鋼筋沒 有長(zhǎng)于 10cm 的料，在離支座兩端 2.5m處，將受力鋼筋在同一截面切 斷，并搭接焊上 1 19、 2 22，致 使該焊接截面同時(shí)有 6根 19- 22 的鋼筋，鋼筋間基本沒有空隙。澆 灌混凝土?xí)r無法保證鋼筋周圍的混 凝土保護(hù)層，鋼筋與混凝土間失去 粘著力，鋼筋的搭接失去作用。致 使拆模后該梁在搭接部位嚴(yán)重開裂。 建筑工程質(zhì)量事故案例 地基與基礎(chǔ)事故 房屋 傾斜 事故 南京某樓長(zhǎng) 15.4m,寬 13.

50、3m,高 17m,建 筑面積 1100m2，磚混結(jié)構(gòu)，條形基 礎(chǔ)，基底下有 2-3m厚的大片石墊層， 在建成后發(fā)現(xiàn)房屋向東傾斜。 事故 原因 分析 1.建筑地區(qū)屬長(zhǎng)江漫灘，有厚 20m左 右的軟粘土層，承載力低，壓縮性 高 2.地基開挖后，基底有低洼水塘， 用大片石回填處理，因施工質(zhì)量問 題，形成東側(cè)墊層厚而沉降大，西 側(cè)墊層薄而沉降小，因而導(dǎo)致建筑 物傾斜。 事故 處理 措施 1.在沉降大的東側(cè)壓入 20m左右長(zhǎng)的 樁共 36根，以減少地基沉降 2.在沉降小的西側(cè)采用鉆孔抽水和 掏土，以加大沉降施工中嚴(yán)格控制 沉降速率 3.設(shè)置 21根保護(hù)樁 水塔 傾斜 事故 青海某廠一座水塔 50M3，水

51、箱，塔架與 基礎(chǔ)均為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，如圖 7 19所 示，在水塔建成后發(fā)現(xiàn)向南傾斜 20.4cm， 向東傾斜 9.45cm 事故 原因 分析 由于 C柱附近的給水管漏水，地 基浸水后引起濕陷性黃土地基 不均勻下沉，導(dǎo)致水塔整體傾 斜 事故 處理 措施 根據(jù)濕陷性黃土因含水率不同 可引起不均勻沉降的情況，采 用浸水法矯正，然后在浸水的 一邊用石灰樁加固地基，注水 孔用混凝土搗實(shí)。 水塔 傾斜 事故 青海某廠一座水塔容積 50m3,水 箱，塔架與基礎(chǔ)為鋼筋混凝土 結(jié)構(gòu)，如圖 7-19所示。水塔地 基為 2級(jí)濕陷性黃土，在建成后 兩年發(fā)生水塔整體傾斜現(xiàn)象 事故 處理 措施 根據(jù)濕陷性黃土因含水率不同

52、 可引起不均勻沉降的情況，決 定采用浸水的一邊用石灰樁加 固地基，注水孔用混凝土搗實(shí) 某泵 站基 坑工 程事 故分 析 1 工 程 概 況 單集泵站，位于江蘇銅山縣單集鄉(xiāng)， 是南水北調(diào)東線控制工程之一。 該場(chǎng)地內(nèi)層分為 5層，由第四系全新統(tǒng)、 上更新統(tǒng)地層組成，各土層分布如下：黃褐 色粉質(zhì)壤土，局部為砂壤土，厚 2.9m；黃色、 灰色粉砂、粉散、飽和，厚 1.7m；灰色壤土， 可塑軟塑，夾粉砂，厚 1.5m;黑灰色重壤 土，粘土，可塑，含小豆?fàn)?Fe,Mn結(jié)核，厚 1.2m，粉質(zhì)粘土層，黃夾灰白色，可塑硬 塑，上部鈣質(zhì)結(jié)核富集，含量 90 95， 結(jié)核直徑一般 10 50min，大者可達(dá) 15

53、0mm， 該段富水性好、基坑涌水量 120 200m /h, 下部含鈣質(zhì)結(jié)核較少、土體致密多呈棱塊狀、 片狀，具滑面、滑面多見于灰白與黃色邊緣 變，顆粒分析其粘粒含量 28 31、粉 粒含量 45 51、極細(xì)砂含量 18 23%, 各階段的土性指標(biāo)見表 2 6；該層厚 10.3m， 下伏為震旦系薄中厚層狀石灰?guī)r。 2 基 坑 開 挖 泵站基坑開挖深度 11.2m，邊坡 13 ，由于場(chǎng)地條件 允許基坑采用一階開挖。由于泵站出水槽基礎(chǔ)設(shè)計(jì)采用 振沖碎石樁，過大地開挖邊坡不但使挖填土方量增加， 而且站房后形成較大填土區(qū)將增加出水槽地基處理的難 度。為了最大限度減少挖填工作量和縮小填土區(qū)，鑒于 以往的

54、成功經(jīng)驗(yàn)，南側(cè)邊坡開挖相對(duì)較陡；開挖方式采 用機(jī)械與人工交替，明溝排水，當(dāng)開挖至第層時(shí)，該 層普遍向外涌水，同時(shí)局部鈣質(zhì)結(jié)核層涌塌；有 3 4處 集中出水點(diǎn)，點(diǎn)涌水量 20 30m /h。開挖深度接近 10m時(shí)， 邊坡土體開始出現(xiàn)裂縫，隨后南側(cè)邊坡發(fā)生大規(guī)模塌方， 并不斷擴(kuò)展；繼而北邊坡也發(fā)生塌坡。施工單位認(rèn)為邊 坡過陡、明排水效果不好，采取削坡、清底，打草包壩， 加木樁擋土、加深排水溝等措施，后來又投生石灰；但 都無濟(jì)于事，邊坡土體開裂滑塌繼續(xù)擴(kuò)展，塌方土不斷 涌入基坑，同時(shí)地基土體出現(xiàn)明顯的隆脹和嚴(yán)重?cái)_動(dòng)， 施工已無法繼續(xù)進(jìn)行。 3 事 故 分 析 3.1 巖土工程勘察報(bào)告存在失誤。 該場(chǎng)

55、地第層為粉質(zhì)粘土，具有不均勻的膨脹性， 屬弱中等膨脹土，膨脹力較小但膨脹速度很快，但勘 察報(bào)告沒有放映出第層土的脹縮性。使基坑施工和基 坑設(shè)計(jì)都沒有對(duì)第層土采取相應(yīng)的措施，導(dǎo)致基坑開 挖出現(xiàn)大規(guī)模塌方事故，以及基坑設(shè)計(jì)在參數(shù)取值、構(gòu) 造處理等方面的失誤。 膨脹土是一種顆粒高分散，對(duì)含水量變化極為敏感的高塑 性粘土，密度比較大，壓縮性低，滲透性差，其地質(zhì)年代 多為上更新統(tǒng)以前地層，它的巖土工程特征包括三個(gè)方面。 一是其地質(zhì)特征，二是其礦物成份特征，三是巖土工程環(huán) 境或者是水和濕熱的變化。 粘土礦物成分是決定膨脹土工程性質(zhì)的物質(zhì)基礎(chǔ)。差熱 分析曲線表現(xiàn)為幾種礦物熱效應(yīng)的綜合反映，成分以伊利 石為主

56、，含高嶺石、水針鐵礦及少量蒙脫石。 土體中含鈣質(zhì)及鐵錳質(zhì)結(jié)核是膨脹土外觀地質(zhì)特征之 一，二者可單獨(dú)富集也可共生，鐵錳結(jié)核呈豆?fàn)?、粒狀?一般 5mm左右，鈣質(zhì)結(jié)核主要分為方解石并有粘土及砂粒膠 結(jié)，體形較大者多為渾圓狀，剖開后可見較大的溶隙并有 方解石晶體的表面生成。 從外觀結(jié)構(gòu)來看，土體結(jié)構(gòu)多呈塊狀，片狀，黃灰白 色斑狀相間，土體中砂礦物含量 3.24 19.9，以褐鐵 礦、石英、長(zhǎng)石為主。經(jīng)測(cè)試證明黃色土塊含砂質(zhì)較多， 灰白色土塊含砂質(zhì)較少，膨脹性與砂質(zhì)含量成反比。事故 發(fā)生后，對(duì)第層重新進(jìn)行室內(nèi)土工試驗(yàn)，其各項(xiàng)脹縮性 指標(biāo)如下： 其中，膨脹力的大小取決于土體結(jié)構(gòu)、粘土礦物成分 及相應(yīng)的含

57、水量，試驗(yàn)結(jié)果實(shí)測(cè)膨脹力 4 29KPa，平均 16KPa；對(duì)工程設(shè)計(jì)膨脹力是一項(xiàng)有實(shí)際工程意義的指標(biāo)。 從膨脹速度曲線可以看出土體浸水后膨脹較快， 30 35min 即可完成膨脹量的 85%左右； 2 3h后完成膨脹全過程。膨 脹速度快對(duì)基坑開挖邊坡穩(wěn)定極為不利，同時(shí)要求地基基 礎(chǔ)處理要迅速，否則對(duì)土體強(qiáng)度降低有很大影響。 3.2 降水、排水措施不力 第層黑灰色重壤土經(jīng)曝曬干裂，產(chǎn)生許多東西 向近于垂直的裂縫，把土體分裂成約 1.0m寬的楔形體， 上部粉砂層潛水沿裂縫流入基坑，致使裂隙面土質(zhì)軟化， 邊坡土體已處于極限平衡狀態(tài)。同時(shí)下部土體因遇水而 膨脹崩解，促使極限平衡破壞，導(dǎo)致邊坡滑塌。

58、顯化崩解性是膨脹土的一個(gè)顯著特征。膨脹土體浸 水后，水進(jìn)入孔隙引起粒間公共水化膜增厚，導(dǎo)致土顆 粒間連結(jié)減弱或消失，以至土體產(chǎn)生崩解。實(shí)質(zhì)上崩解 是土體膨脹的一種特殊形式或者是進(jìn)一步的發(fā)展。試樣 浸水后表層立即產(chǎn)生裂縫迅速崩落， 8min后土樣呈塊狀 裂開，裂面多沿灰白色與黃色邊緣產(chǎn)生。 48h后崩解穩(wěn) 定，土樣崩解為 2.5cm左右或更小的土塊及粉末。 膨脹土遇水膨脹后結(jié)構(gòu)改變，土樣強(qiáng)度必然降低。 從基坑開挖期間的土樣測(cè)試結(jié)果卡門，含量大者已達(dá) 38.9，已接近液限，顯然土體已經(jīng)完全膨脹。土的壓 縮性增大，壓縮系數(shù)由原來 0.26MPa增加到 0.36 0.48MPa，有的已達(dá)到完全膨脹后的

59、壓縮系數(shù)值；室內(nèi) 完全膨脹后的壓縮系數(shù)為 0.53 0.56MPa ，比原狀土增 加 1.5 2.2倍。原內(nèi)凝聚力 55 78KPa，試驗(yàn)室浸水膨 脹后凝聚力僅 7.0 26.0KPa（約為原來的 1/3 1/4）； 內(nèi)摩擦角也由原來的 20 21 降低到 14 （降低 5 7 ），比貫入阻力降低 2/3。 4 事 故 處 理 4.1 設(shè)置降水系統(tǒng) 由于基坑基礎(chǔ)開挖到底，工程水文地質(zhì)情況十 分清除，降水系統(tǒng)采用兩階分層封閉降水。一階采用 輕型 塑料管井系統(tǒng)，一階為真空射流輕型井點(diǎn)系統(tǒng)。 輕型塑料管井為 25mm硬質(zhì)塑料花管、包塑料紗及紗 布；采用 150型鉆機(jī)成孔下管，管外濾料為粗砂，抽水 泵

60、采用 1.0 1.5英寸微型潛水電泵，井距 8.0m、井深 11.5m，主要抽降上部粉砂層水。由于地下水流場(chǎng)已經(jīng) 形成，加之是雨季施工，降水效果不十分理想，礫石 層仍有水流出但水量很小，采用盲溝和局部小井點(diǎn)處 理；而上部真空射流井點(diǎn)系統(tǒng)抽降粉砂層水比較成功。 4.2 固坡、清基 降水對(duì)邊坡土體穩(wěn)定起到很大作用，同時(shí)又采取放 緩邊坡、做好坡面截水等措施。邊坡下部結(jié)核層及膨 脹土部分采用塊石擋墻，墻前設(shè)反濾層導(dǎo)水入井。清 基采用邊清邊換砂的辦法，換砂可以起到壓重和濾層 作用，有可以減少膨脹對(duì)基礎(chǔ)的影響。換砂的厚度視 清除厚度而定，一般要求不小于 20cm，以完全消除擾 動(dòng)部分和控制基底高程為準(zhǔn)。

61、5 地 基 處 理 與 基 礎(chǔ) 修 改 5.1 地基處理 根據(jù)地基土膨脹力不大和膨脹速度快的特點(diǎn)，采取了隔 水、隨清隨封的方法對(duì)地基進(jìn)行處理。首先將原擾動(dòng)后的土 全部清除并超挖 20cm，隨即用水泥砂漿封閉，水泥砂漿厚 20cm；站房基礎(chǔ)部位因無防滲要求采用回填黃砂的方法，換 砂厚度 0.8 2m不等，以控制基底高程為準(zhǔn)，封填或振實(shí)完 畢后隨即進(jìn)行基礎(chǔ)澆筑，實(shí)踐證明效果很好 5.2 地基設(shè)計(jì)參數(shù)取值 關(guān)于地基參數(shù)的取值，采用原狀土的參數(shù)不符合實(shí)際而 且明顯偏高，采用完全膨脹后的參數(shù)同樣不符合實(shí)際而且明 顯偏低。除膨脹性因素外深基坑開挖土體也有一定的回彈， 所以基底下土體強(qiáng)度介于以上兩者之間。充

62、分考慮以上因素 地基土參數(shù)為 :c=27KPa, =20 。 地基設(shè)計(jì)與計(jì)算原則是以荷載大于膨脹力為尺度，即： P(荷） Pe(脹）；膨脹變形量 Se0. 泵站地基按砂墊層計(jì)算， 同時(shí)加密底層板鋼筋；站身改為現(xiàn)澆混凝土，并增加封頂鋼 筋，下游翼墻原設(shè)計(jì)為扶壁式鋼筋混凝土擋土墻，后改為重 力式漿砌塊石擋土墻，同時(shí)加寬地板尺寸以增加抗滑和抗傾 穩(wěn)定性，減小地基反力增加地基強(qiáng)度儲(chǔ)備。 泵站基礎(chǔ)完成后，在基礎(chǔ)前進(jìn)行了靜力觸探試驗(yàn)，曲線 表明原狀土體的比貫入阻力為 4.2MPa,而基礎(chǔ)下比貫入阻力 僅 1.1 1.5MPa，影響深度 2.0m左右，尤以 1.0 1.5m范圍內(nèi) 嚴(yán)重。泵站建成后進(jìn)行了沉降

63、觀測(cè)，最大沉降量 32.1mm，最 小 25.3mm,沉降差 6.8mm;沉降量和最大容許沉降差均符合規(guī) 范要求 . “京光 廣場(chǎng) ” 基坑 工程 事故 分析 1 工 程 概 況 京光廣場(chǎng)位于廣州市天河路。 基坑深 16m,雙排鋼筋混凝土密布樁支護(hù)，樁徑 1.0M，一道錨桿加固。 1995年 6月某日凌晨 1時(shí) 5分，基坑支護(hù)樁突然斷裂， 斷裂部位在基坑底面以上，其高度不等，但兩端頭部 位較高，中間接近基坑底面，造成長(zhǎng)達(dá) 40M的邊坡大 塌房，基坑邊緣的兩層工棚滑入基坑，造成 2人死亡， 17人受傷。 4時(shí)許，繼續(xù)倒塌的支護(hù)樁又導(dǎo)致兩個(gè)移 動(dòng)式辦公室倒塌。倒塌的工棚原為小賣部、倉庫、材 料庫和

64、工人宿舍，事故傷亡者多為外地民工。 2 事 故 分 析 2.1 譏基坑工程事故的主要原因是各方面片面追求較低的工程造價(jià)，使得支護(hù) 系的安全儲(chǔ)備過小。 2.2 基坑邊緣嚴(yán)重超載?；邮┕r(shí)，施工單位 在倒塌地段的基坑邊緣建造一個(gè)兩 棚 作為倉庫、 小 部、材料 、工人宿舍，基坐邊還有移動(dòng)式辦 公室，形成較大的地面鑄加荷載，使基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)所 承受的作用力遠(yuǎn)大于設(shè)覡抗力，從而產(chǎn)生較大的變形。 2.3 工人們把生活用水隨意倒在基坑邊，造成支 護(hù)樁后土體含水量不斷增大，支護(hù)結(jié)構(gòu)所受的主 動(dòng)土壓力增大。 2.4 施工單位監(jiān)測(cè)不力，安全意識(shí)差。事故 發(fā)生的前一天，已發(fā)生基坑周圍地面開裂，支護(hù) 樁墻有松動(dòng)的跡

65、象，這是基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)大變形征 兆，但并未引起有關(guān)部門的高度重視，監(jiān)測(cè)部門 也沒有及時(shí)報(bào)警，更沒有采取果斷的處理措施將 險(xiǎn)情消滅在萌芽狀態(tài)之中，從而造成災(zāi)難。 3 事 故 處 理 事故發(fā)生后，天河消防中隊(duì)的三輛消防車首先 趕到現(xiàn)場(chǎng)，消防隊(duì)員立即與工地民工一起從瓦礫 中搶救傷員。廣州市急救中心 迅速調(diào)動(dòng)附近醫(yī)院 投入搶救。附近的派出所和公安分局的干警也趕 到現(xiàn)場(chǎng)，協(xié)助救援。副市長(zhǎng)及城建部門的領(lǐng)導(dǎo)也 親臨現(xiàn)場(chǎng)指揮搶救工作。 由于支護(hù)樁從基坑底面以上不同高度斷裂，事 故發(fā)生時(shí)，基坑開挖也基本結(jié)束了，所以事故現(xiàn) 場(chǎng)清理后，可以繼續(xù)進(jìn)行基礎(chǔ)施工。 某大 廈基 坑工 程事 故分 析 1 工 程 概 況 廣州

66、某大廈位于珠江大橋口，南靠交通干線黃沙大道， 東鄰荔灣公園的荔灣湖。該大廈地上 22層，地下室 2層， 開挖面積 1260 ，基坑深 8.0M采用直徑為 1000MM的鉆孔 灌注樁支護(hù)，樁長(zhǎng) 14M，嵌入粘土層 1.0M，樁距 1.3M， 樁間用直徑為 700MM的高壓旋噴樁連接，形成擋土防水 帷幕，基坑平面見圖 2 97。 該場(chǎng)地地質(zhì)條件較復(fù)雜，有砂層、淤泥質(zhì)粘土層和 粘土層等，地下水為高，補(bǔ)給水源很近。該工程施工場(chǎng) 地狹窄，相鄰道路交通繁忙。 基坑開挖后，止水帷幕漏水涌砂，接著，相鄰東鄰 荔灣湖水倒灌，基坑北邊的支護(hù)樁向坑內(nèi)傾斜達(dá) 27CM， 外圍地面嚴(yán)重塌陷，附近的游泳池建筑物損壞。 2 事 故 分 析 該基坑工程事故的主要原因是基坑止水方案的制定 不切合實(shí)際情況。一般地說，高壓旋噴樁和灌注樁組合 使用，能解決一般場(chǎng)地中擋土防水問題，但是，當(dāng)存在 不均勻砂層時(shí)，必須認(rèn)真對(duì)待。相同壓力下的旋噴樁在 不同的砂層中樁成行情況相差懸殊，在礫砂層中高壓旋 噴樁形成的樁徑很大，其高壓水泥漿液甚至可沿孔隙流 出很遠(yuǎn)（有流至 4M遠(yuǎn)處井內(nèi)的記錄），如果鉆機(jī)拔桿速 度較快，則形成的樁體密實(shí)度不足，