帶式運(yùn)輸機(jī)上二級(jí)圓柱齒輪減速器課程設(shè)計(jì)

0 封面 1 目錄 一、設(shè)計(jì)任務(wù)書 .、傳動(dòng)方案的擬定及說明 .、電動(dòng)機(jī)的選擇 .、計(jì)算傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比 .、計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) .、傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算 . V 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 . 斜齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 .、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 . 高速軸的設(shè)計(jì) . 中速軸的設(shè)計(jì) . 低速軸的設(shè)計(jì) .確校核軸的疲勞強(qiáng)度 .、滾動(dòng)軸承的選擇及計(jì)算 . 高速軸的軸承 . 中速軸的軸承 .2 3. 低 速軸的軸承 .、鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算 .、聯(lián)軸器的選擇 .一、減速器附件的選擇和箱體的設(shè)計(jì) .二、潤(rùn)滑與密封 .三、設(shè)計(jì)小結(jié) .四、參考資料 .3 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 一、 設(shè)計(jì)任務(wù)書 設(shè)計(jì)一用于帶式運(yùn)輸機(jī)上同軸式二級(jí)圓柱齒輪減速器 1. 總體布置簡(jiǎn)圖 2. 工作情況 工作平穩(wěn)、單向運(yùn)轉(zhuǎn) 3. 原始數(shù)據(jù) 運(yùn)輸機(jī)卷筒扭矩（ Nm） 運(yùn)輸帶速度（ m/s） 卷筒直徑（ 帶速允許偏差（ %） 使用年限（年） 工作制度（班 /日） 1350 20 5 10 2 4. 設(shè)計(jì)內(nèi)容 4 (1) 電動(dòng)機(jī)的選擇與參數(shù)計(jì)算 (2) 斜齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 (3) 軸的設(shè)計(jì) (4) 滾動(dòng)軸承的選擇 (5) 鍵和聯(lián)軸器的選擇與校核 (6) 裝配圖、零件圖的繪制 (7) 設(shè)計(jì)計(jì)算說明書的編寫 5. 設(shè)計(jì)任務(wù) (1) 減速器總裝配圖 1張（ 0 號(hào)或 1 號(hào)圖紙） (2) 齒輪、軸零件圖各一張（ 2號(hào)或 3 號(hào)圖紙） (3) 設(shè)計(jì)計(jì)算說明書一份 二、 傳動(dòng)方案的擬定及說明 如任務(wù)書上布置簡(jiǎn)圖所示，傳動(dòng)方案采用 V 帶加同軸式二級(jí)圓柱齒輪減速箱，采用 V 帶可起到過載保護(hù)作用，同軸式可使減速器橫向尺寸較小。 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 5 m rD vn w 三、 電動(dòng)機(jī)的選擇 1. 電動(dòng)機(jī)類型選擇 按工作要求和 工作條件，選用一般用途的（ 列三相異步電動(dòng)機(jī)。它為臥式封閉結(jié)構(gòu)。 2. 電動(dòng)機(jī)容量 (1) 卷筒軸的輸出功率w 3502100021000 (2) 電動(dòng)機(jī)的輸出功率dP 傳動(dòng)裝置的總效率5423321 式中， 21, 為從電動(dòng)機(jī)至卷筒軸之間的各傳動(dòng)機(jī)構(gòu)和軸承的效率。由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)（以下未作說明皆為此書中 查得）表 2得： V 帶傳動(dòng) ； ；圓柱齒輪傳動(dòng) ；彈性聯(lián)軸器 ；卷筒軸滑動(dòng)軸承 ，則 8 2 0 1 2 7 3 故 0 1 0 1 6 2 (3) 電動(dòng)機(jī)額定功率0 6 3. 電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 由表 2帶傳動(dòng)常用傳動(dòng)比范圍 421 i，由表 2082 i，則電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 7 m 0 0 2 6668 21 可見同步轉(zhuǎn)速為 750r/1000r/1500r/ 3000r/里初選同步轉(zhuǎn)速分別為 1000r/1500r/兩種電動(dòng)機(jī)進(jìn)行比較， 如下表： 方案 電動(dòng)機(jī)型號(hào) 額定功率（ 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速（ r/ 電動(dòng)機(jī)質(zhì)量（ 傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)比 同步 滿載 總傳動(dòng)比 兩級(jí)減速器 1 500 1440 81 000 970 119 表中數(shù)據(jù)可知兩個(gè)方案均可行，但方案 1 的電動(dòng)機(jī)質(zhì)量較小，且比價(jià)低。因此，可采用方案 1，選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 4. 電動(dòng)機(jī)的技術(shù)數(shù)據(jù)和外形、安裝尺寸 由表 20 20出 電動(dòng)機(jī)的主要技術(shù)數(shù)據(jù)和外形、安裝尺寸，并列表記錄備份。 型號(hào) 額定功率(同步轉(zhuǎn)速 (r/滿載轉(zhuǎn)速 (r/堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩額定最大轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩 8 轉(zhuǎn)矩 500 1440 D E G K L × 質(zhì)量（ 132 38 80 33 12 515 10 × 81 四、 計(jì)算傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比 1. 傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比 2. 分配各級(jí)傳動(dòng)比 取 V 帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比 i ，則兩級(jí)圓柱齒輪減速器的傳動(dòng)比為 7 8 6 所得32 符合一般圓柱齒輪傳動(dòng)和兩級(jí)圓柱齒輪減速器傳動(dòng)比的常用范 圍。 i i 2設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 9 五、 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 1. 各軸轉(zhuǎn)速 電動(dòng)機(jī)軸為 0 軸，減速器高速軸為軸，中速軸為軸，低速軸為軸，各軸轉(zhuǎn)速為 m 44032211002. 各軸輸入功率 按電動(dòng)機(jī)額定功率 211003. 各州轉(zhuǎn)矩 000電動(dòng)機(jī)軸 高速軸 中速軸 低速軸 轉(zhuǎn)速 1440 576 10 （ r/ 功率（ 矩（ ） 計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 11 六、 傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算 1. V 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 （ 1） 確定計(jì)算功率 由于是帶式輸送機(jī)，每天工作兩班，查機(jī)械設(shè)計(jì)（ V 帶設(shè)計(jì)部分未作說明皆查此書 ）表 8， 工作情況系數(shù) （ 2） 選擇 V 帶的帶型 由 0用 （ 3） 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑v 初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑1表 8表 8小帶輪的基準(zhǔn)直徑 d 1251 驗(yàn)算帶速 v。按式 (8算帶的速度 d /440125100060 01 30/5 因?yàn)?,故帶速合適。 計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑。根據(jù)式 (8計(jì)算大帶輪基準(zhǔn)直徑2 21 2 根據(jù)表 8整為 152 （ 4） 確定 V 帶的中心距 根據(jù)式 (8初定中心距 000 。 A 型 d 1251 12 由式 (8算帶所需的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 25315()315125(250024)()(224)()(222021221002122100由表 8800d 3152 800 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 13 按式 (8算實(shí)際中心距 a。 0 中心距變化范圍為 （ 5） 驗(yàn)算小帶輪上的包角1 90160545 . 25315(180a 180 121 dd （ 6） 確定帶的根數(shù) 計(jì)算單根 V 帶的額定功率 由 251 和 4400 ，查表 8 根據(jù) 4400 ， i= A 型帶，查表 8 于是得，表得查表 r 8 2 4 00 計(jì)算 z。 取 5 根。 （ 7） 計(jì)算單根 型帶的單位長(zhǎng)度質(zhì)量 q=m，所以 00)00)(22m 應(yīng)使帶的實(shí)際初拉力(（ 8） 計(jì)算壓軸力 1601 5 根 14 p 1 6 2 22152s 2)( 1m i i n 65)( NF p 1622)( 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 15 2. 斜齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 按低速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)：小齒輪轉(zhuǎn)矩 ，小齒輪轉(zhuǎn)速 ，傳動(dòng)比 （ 1） 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) 選用斜齒圓柱齒輪 運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選 7 級(jí)精度（ 由機(jī)械設(shè)計(jì)（斜齒輪設(shè)計(jì)部分未作說明皆查此書）表 100質(zhì)），硬度為 280齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 240者硬度差為 40 選小齒輪齒數(shù) 241 z ：大齒輪齒數(shù) 初選取螺旋角 14 （ 2） 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 按式 (10算，即 3 211 )(12 確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值 a) 試選載荷系數(shù) 6.1由圖 10取區(qū)域系數(shù) Z c) 由圖 10得 ， d) 小齒輪傳遞的傳矩 e) 由表 10取齒寬系數(shù) 17 級(jí)精度 241 z 14 16 f) 由表 10得材料彈性影響系數(shù) g) 由圖 10齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限001 ；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 502 h) 由式 10算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)： 036582(15766060h 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 17 i) 由圖 10得接觸疲勞壽命系數(shù) 1 K j) 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力： 取失效概率為 1%，安全系數(shù) S=1，由式 (10 M P k) 許用接觸應(yīng)力 M P 175402 21 計(jì)算 a) 試算小齒輪分度圓直徑計(jì)算公式得 t b) 計(jì)算圓周速度 t 1 c) 齒寬 b 及模數(shù) o o d) 計(jì)算縱向重合度a a e) 計(jì)算載荷系數(shù) K 由表 10得使用系數(shù) 1根據(jù) ， 7級(jí)精度，t 18 由圖 10得動(dòng)載系數(shù) 04.1表 10得 輪 的 相 同 ， 故 1231.2/ 100 表 10得 K；圖 10得 結(jié)果 19 故載荷系數(shù)： f) 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式 (10 311 g) 計(jì)算模數(shù)n 4c o o （ 3） 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由式 (103 2121co 確定計(jì)算參數(shù) a) 計(jì)算載荷系數(shù) b) 根據(jù)縱向重合度 ，從圖 10Y c) 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) o o o o 查取齒形系數(shù) n 20 由表 10得 查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表 10得 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 由圖 10得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 001 ；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 802 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 21 由圖 10得彎曲疲勞壽命系數(shù) =式 (10 M P g) 計(jì)算大、小齒輪的 并加以比較 0 1 6 3 3 7 9. 大齒輪的數(shù)值大 設(shè)計(jì)計(jì)算 o 對(duì)比計(jì)算的結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù) ，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑 來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由 4c o o 取 321 z ，則 （ 4） 幾何尺寸計(jì)算 計(jì)算中心距 n 314co 1 1 932co 1 n 22 將中心距圓整為 233 按圓整后的中心距修正螺旋角 321 z 1192 z 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 23 5533132332 3)11932(a r c c o r c c o s 21 a n 因 值改變不多， 故參數(shù), 等不必修正 計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑 o o o o 計(jì)算齒輪寬度 d 圓整后取 00,105 21 由于是同軸式二級(jí)齒輪減速器，因此兩對(duì)齒輪取成完全一樣，這樣保證了中心距完全相等的要求，且根據(jù)低速級(jí)傳動(dòng)計(jì)算得出的齒輪接觸疲勞強(qiáng)度以及彎曲疲勞強(qiáng)度一定能滿足高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的要求。 為了使中間軸上大小齒輪的軸向力能夠相互抵消 一部分，故高速級(jí)小齒輪采用左旋，大齒輪采用右旋，低速級(jí)小齒輪右旋大齒輪左旋。 高速級(jí) 低速級(jí) 24 小齒輪 大齒輪 小齒輪 大齒輪 傳動(dòng)比 數(shù) (3 螺旋角 中心距 (233 齒數(shù) 32 119 32 119 齒寬 (105 100 105 100 直徑(分度圓 根圓 頂圓 向 左旋 右旋 右旋 左旋 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 553313 25 七、 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 1. 高速軸的設(shè)計(jì) (1) 高速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩 轉(zhuǎn)速（ r ） 高速軸功率（ 轉(zhuǎn)矩 T（ ） 576 2) 作用在軸上的力 已知高速級(jí)齒輪的分度圓直徑為 d =，根據(jù) 機(jī)械設(shè)計(jì)（軸的設(shè)計(jì)計(jì)算部分未作說明皆查此書）式 (10 則 a o o st a NF p 1622 (3) 初步確定軸的最小直徑 先按式 (15步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表 15 1120 A,于是得 30m (4) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1）擬訂軸上零件的裝配方案（如圖） 622 26 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 27 2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 為了滿足 V 帶輪的軸向定位， -軸段右端需制出一軸肩，故取 -段的直徑 d - =32V 帶輪與軸配合的長(zhǎng)度0了保證軸端檔圈只壓在 V 帶輪上而不壓在軸的端面上，故 -段的長(zhǎng)度應(yīng)比 短一些，現(xiàn)取 L - =75 初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù) d - =32軸承產(chǎn)品目錄中初步選取 0 基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承 30307，其尺寸為 d× D× T=3580 d - =d - =35 L - =21+21=42L -=10 右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。由手冊(cè)上查得 30308 型軸承的定位軸肩高度 h=此，套筒左端高度為 d - =44 取安裝齒輪的軸段 - 的直徑 d - =40 L - =103 軸承端蓋的總寬度為 36減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆，取端蓋的外端面與 V 帶輪右端面間的距離 L=24取 L - =60 至此，已初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。 3）軸上零件的軸向定位 V 帶輪與軸的周向定位選用平鍵 10863V 帶輪 28 與軸的配合為 H7/輪與軸的周向定位選用平鍵 1270了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選齒輪輪轂與軸的配合為 H7/動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為 4）確定軸上圓角和倒角尺寸 參考表 15軸端倒角 各圓角半徑見圖 軸段編號(hào) 長(zhǎng)度（ 直徑（ 配合說明 - 75 30 與 V 帶輪鍵聯(lián)接配合 - 60 32 定位軸肩 - 42 35 與滾動(dòng)軸承 30307 配合，套筒定位 - 103 40 與小齒輪鍵聯(lián)接配合 - 10 44 定位軸環(huán) - 23 35 與滾動(dòng)軸承 30307 配合 總長(zhǎng)度 313 5） 求軸上的載荷 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖。在確定軸承支點(diǎn)位置時(shí)，從手冊(cè)中查取 a 值。對(duì)于 30307 型圓錐滾子軸承，由手冊(cè)中查得 a=18此，軸的支撐跨距為 29 18 3=42 根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面 C 是軸的危險(xiǎn)截面。先計(jì)算出截面 C 處的 的值列于下表。 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 30 設(shè)計(jì)計(jì)算及說 明 結(jié)果 31 載荷 水平面 H 垂直面 V 支反力 F H 11431 ， H 12622 V 22371 ， V 15162 C 截面彎矩 M 8 5 1 8 532 145551 32總彎矩 H 168 646145 551851 85 2222m a x 扭矩 118750 （ 6） 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 根據(jù)式 (15上表中 的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取 ，軸的計(jì)算應(yīng)力 M 46)(32222 已選定軸的材料為 45質(zhì)處理。由表 15得 70 1- 。因此 1 ，故安全。 2. 中速軸的設(shè)計(jì) (1) 中速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩 轉(zhuǎn)速中速軸功率 轉(zhuǎn)矩 安全 32 （ r ） （ （ ） 2) 作用在軸上的力 已知高速級(jí)齒輪的分度圓直徑為 ，根據(jù) 式 (10則 a o o st a 已知低速級(jí)齒輪的分度圓直徑為 ，根據(jù) 式 (10則 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 33 a o o st a (3) 初步確定軸的最小直徑 先按式 (15步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表 15 1120 A,于是得 30m (4) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1）擬訂軸上零件的裝配方案（如圖） 2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù) d - =d -=45 軸承產(chǎn)品目錄中初步選取標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承 30309，其尺寸為 d× D× T=45100 L - =L - =27+20=47 兩端滾動(dòng)軸承采用套筒進(jìn)行軸向定位。由手冊(cè)上查得 30309 型軸承的定位軸肩高度 h=此， 34 筒右側(cè)的高度為 取安裝大齒輪出的軸段 -的直徑 d - =50輪的左端與左端軸承之間采用套筒定位。 為了使大齒輪軸向定位，取 d - =55又由于考慮到與高、低速軸的配合，取 L - =100 至此，已初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 35 3）軸上零件的軸向定位 大小齒輪與軸的周向定位都選用平鍵 14970了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選齒輪輪轂與軸的配合為 H7/動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為 4）確定軸上圓角和倒角尺寸 參考表 15軸端倒角 各圓角半徑見圖 軸段編號(hào) 長(zhǎng)度（ 直徑（ 配合說明 - 49 45 與滾動(dòng)軸承 30309 配合，套筒定位 - 98 50 與大齒輪鍵聯(lián)接配合 - 90 55 定位軸環(huán) - 103 50 與小齒輪鍵聯(lián)接配合 - 45 45 與滾動(dòng)軸承 30309 配合 總長(zhǎng)度 385 5） 求軸上的載荷 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖。在確定軸承支點(diǎn)位置時(shí)，從手冊(cè)中查取 a 值。對(duì)于 30309 型圓錐滾子軸承，由手冊(cè) 36 中查得 a=21此， 軸的支撐跨距為 6 根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面 C 是軸的危險(xiǎn)截面。先計(jì)算出截面 C 處的 的值列于下表。 載荷 水平面 H 垂直面 V 支反力 F 81 H 61862 V 13821 V 26822 C 截面彎矩 M 4 6 0 8 7 532 3 5 3 5 3 6 232 總彎矩 H 580 8 56353 5 36460 8 752222m a x 扭矩 422360 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 37 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 38 （ 6） 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 根據(jù)式 (15上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取 ，軸的計(jì)算應(yīng)力 M p aM p 32222 已選定軸的材料為 45質(zhì)處理。由表 15得 701- 。因此 1 ，故安全。 3. 低速軸的設(shè)計(jì) (1) 低速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩 轉(zhuǎn)速（ r ） 中速軸功率（ 轉(zhuǎn)矩 T（ ） 2) 作用在軸上的力 已知低速級(jí)齒輪的分度圓直徑為 ，根據(jù) 式 (10則 a o o st a (3) 初步確定軸的最小直徑 先按式 (15步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為 45 鋼，調(diào) 質(zhì) 處 理 。 根 據(jù) 表 15取 1120 A，于是得 30m 安全 39 (4) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1） 擬訂軸上零件的裝配方案（如圖） 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 40 2） 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位， -軸段左端需制出一軸肩，故取 -段的直徑 d - =64聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度 07了保證軸端檔圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故 -段的長(zhǎng)度應(yīng)比 短一些，現(xiàn)取 L -=105 初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù) d - =65軸承產(chǎn)品目錄中初步選取標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30314，其尺寸為 d× D× T=7015038 d - =d - =70 L - =38L - =38+20=58 左端滾動(dòng)軸承采用軸環(huán)進(jìn)行軸向定位。由表 15得 30314 型軸承的定位高度 h=6此，取得 d - =82端軸承采用套筒進(jìn)行軸向定位，同理可得套筒右端高度為 6 取安裝齒輪出的軸段 -的直徑 d - =75輪的右端與右端軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為 100了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取 l - =98 軸承端蓋的總寬度為 30減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆，取端蓋的外端面與聯(lián)軸器左端面間的距離 L=30取 L - =60 至此，已初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。 41 3） 軸上零件的軸向定位 半聯(lián)軸器與軸的聯(lián)接，選用平鍵為 181180聯(lián)軸器與軸的配合為 H7/輪與軸的聯(lián)接，選用平鍵為 201280了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選齒輪輪轂與軸的配合為 H7/ 4） 確定軸上圓角和倒角尺寸 參考表 15 軸端倒角 各圓角半徑見圖 軸段編號(hào) 長(zhǎng)度（ 直徑（ 配合說明 - 38 70 與滾動(dòng)軸承 30314 配合 - 10 82 軸環(huán) - 98 75 與大齒輪以鍵聯(lián)接配合，套筒定位 - 58 70 與滾動(dòng)軸承 30314 配合 - 60 68 與端蓋配合，做聯(lián)軸器的軸向定位 - 105 63 與聯(lián)軸器鍵聯(lián)接配合 總長(zhǎng)度 369計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 42 43 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 （ 5） 求軸上的載荷 首先根據(jù)軸的結(jié) 構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖。在確定軸承支點(diǎn)位置時(shí)，從手冊(cè)中查取 a 值。對(duì)于 30314 型圓錐滾子軸承，由手冊(cè)中查得 a=31此，軸的支撐跨距為 42756721 根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面 B 是軸的危險(xiǎn)截面。先計(jì)算出截面 B 處的 的值列于下表。 載荷 水平面 H 垂直面 V 支反力 F H H V V B 截面彎矩 M 2 6 4 2 0 411 362325 22 總彎矩 H 448 4 23362 3 25264 2 042222m a x 扭矩 1370920 （ 6） 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 根據(jù)式 (15上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取 ，軸的計(jì)算應(yīng)力 44 M 32222 已選定軸的材料為 45質(zhì)處理。由表 15 得 701- 。因此 1 ，故安全。 （ 7） 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 1） 判斷危險(xiǎn)截面 截面只受扭矩作用，雖然鍵槽，軸肩及過渡配合引起的應(yīng)力集中將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，所以截面無需校核。 從應(yīng)力集中對(duì)軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看，截面和處 過盈配合引起應(yīng)力集中最嚴(yán)重；從受載情況來看，截面 B 上的應(yīng)力最大。 截面的應(yīng)力集中影響和截面的相近，但截面不受扭矩作用，同時(shí)軸徑也較大，故不必做強(qiáng)度校核。截面 B 上雖 然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大（過盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端），而這里軸的直徑也大，故截面 B 不必校核。截面顯然更不必校核。由機(jī)械設(shè)計(jì)第三章附錄可知，鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面左右兩側(cè)。 安全 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 45 2） 截面 左側(cè) 抗彎截面系數(shù) 3333 抗扭截面系數(shù) 3333 8 4 3 7 截面 左側(cè)的彎矩為 1 6 14 3 275 48754 4 84 2 3 截面 上的扭矩為 1370920 截面上的彎曲應(yīng)力 M P 18 71 6 14 3 2 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 M P T 3 7 51 3 7 0 9 2 0 軸的材料為 45質(zhì)處理。由表 15得 2 0 0 M P a,3 5 5 M P a,7 3 5 M P a 11b 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按附表 3 經(jīng)插值后可查得 又由附圖 3得軸的材料的 敏性系數(shù)為 故有效應(yīng)力集中系數(shù)為 qk 由附圖 3尺寸系數(shù) 由附圖 3扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) 軸按磨削加工，附圖 3表面質(zhì)量系數(shù)為 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即 q=1，則得綜合系數(shù)值為 46 結(jié)果 47 33得碳鋼的特性系數(shù) , 取 ； , 取 ； 于是，計(jì)算安全系數(shù)式 (15 (15得 5 51 222 SS 故可知其安全。 3） 截面 右側(cè) 抗彎截面系數(shù) 3333 3 4 3 0 抗扭截面系數(shù) 3333 6 8 6 0 截面 右側(cè)的彎矩為 1 6 14 3 275 48754 4 84 2 3 截面 上的扭矩為 1370920 截面上的彎曲應(yīng)力 M P 30 01 6 14 3 2 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 M P T 6 0 01 3 7 0 9 2 0 軸的材料為 45質(zhì)處理。由表 15得 2 0 0 M P a,3 5 5 M P a,7 3 5 M P a 11b 安全 48 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按附 表 3 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 49 經(jīng)插值后可查得 又由附圖 3得軸的材料的敏性系數(shù)為 故有效應(yīng)力集中系數(shù)為 qk 由附圖 3尺寸系數(shù) 由附圖 3扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) 軸按磨削加工，附圖 3表面質(zhì)量系數(shù)為 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即 q=1，則得綜合系數(shù)值為 33得碳鋼的特性系數(shù) , 取 ； , 取 ； 于是，計(jì)算安全系數(shù)式 (15 (15得 5 51