0040-輕型冷藏車(chē)車(chē)廂總成設(shè)計(jì)【全套12張CAD圖+說(shuō)明書(shū)】
0040-輕型冷藏車(chē)車(chē)廂總成設(shè)計(jì)【全套12張CAD圖+說(shuō)明書(shū)】,全套12張CAD圖+說(shuō)明書(shū),輕型,冷藏車(chē),車(chē)廂,車(chē)箱,總成,設(shè)計(jì),全套,12,十二,cad,說(shuō)明書(shū),仿單
摘 要通過(guò)對(duì)隔熱車(chē)廂結(jié)構(gòu)及尺寸的分析比較,完成冷藏車(chē)車(chē)廂總成設(shè)計(jì),其中包括車(chē)廂設(shè)計(jì)、車(chē)廂對(duì)開(kāi)門(mén)設(shè)計(jì)及性能計(jì)算與校核。本設(shè)計(jì)的隔熱車(chē)廂各部分之間的連接多采用粘接劑而非螺栓和鉚釘?shù)冉饘偌?,不僅減少了熱橋,而且增加了平整度和美觀度。隔熱材料選用應(yīng)用最廣泛的聚氨酯泡沫,其導(dǎo)熱系數(shù)較小且具有一定的抗拉抗彎強(qiáng)度,與鋼板和膠合板的粘接力較強(qiáng)且密度低,減少了隔熱壁厚度,在車(chē)廂外尺寸確定的情況下增大了車(chē)廂裝載容積。車(chē)廂門(mén)及其附件盡量采用簡(jiǎn)單可靠的零部件和裝配固定方法,確保密封性。根據(jù)計(jì)算確定的熱工參數(shù)選用合適的制冷機(jī)組并合理完成各部分的安裝與固定。本設(shè)計(jì)的車(chē)廂總成結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,性能良好,成本不高,高性能材料和先進(jìn)技術(shù)的應(yīng)用有效降低了車(chē)廂的自重,各參數(shù)均符合設(shè)計(jì)要求。關(guān)鍵詞:冷藏保溫汽車(chē),隔熱材料,制冷機(jī)組,傳熱系數(shù)ABSTRACTThis paper completed the assemble design of the compartment of the refrigerated truck including the carriage design, the open door design, the performance calculation and verification through analysis and comparison the structure and the size of the insulated compartment. In this design, the connection between the parts mostly use adhesive rather than rivets, bolts and other metal pieces, which not only reduced the thermal bridge, but also increases the level and degree of beauty. The most extensive application of polyurethane foam is selected for insulation material which not only has small coefficient of thermal conductivity, but also has certain tensile strength and bend strength. The polyurethane foam has excellent adhesive force with the armor plate and the plywood. And the density is low which reduces the thickness of the insulated wall. So when the compartment has fixed external size the stowage volume of the compartment is increased. The door and its accessories as much as possibly use a simple and reliable parts and assembly method to ensure the seal. We should choose a appropriate refrigeration unit according to calculating the parameter of the heat engineering and complete the installation and fixed of various parts reasonably.This design of the compartment assemble has simple structure, good performance, low cost and the usage of high-performance materials and advanced technology which reduce the compartments weight. All parameters in this design are in line with the design requirements.KEY WORDS: refrigerated and insulated car, insulation material, refrigeration unit, heat transfer coefficient裝訂線新型多功能車(chē)黏性耦合器單元內(nèi)強(qiáng)制對(duì)流和表面粗糙度的影響Sheng-Chung Tzeng*中國(guó)臺(tái)灣彰化500杰守N路1號(hào),Chienkuo科技大學(xué)機(jī)械工程系,電子郵件:tscctu.edu.tw 電子郵件:tsc33ms32.hinet.net*對(duì)應(yīng)的作者K.David Huang中國(guó)臺(tái)灣臺(tái)北10608,國(guó)立臺(tái)北科技大學(xué)車(chē)輛工程系電子郵件:kdavidhntut.edu.tw吳泰生中國(guó)臺(tái)灣彰化500,大葉大學(xué)車(chē)輛工程研究所電子郵件:kevin_wtsyahoo.com.tw摘要:一項(xiàng)試驗(yàn)對(duì)新型多功能車(chē)黏性耦合器單元的局部傳熱和流動(dòng)特點(diǎn)進(jìn)行了分析。熱量由自由對(duì)流和強(qiáng)制對(duì)流轉(zhuǎn)移而來(lái),并受各種轉(zhuǎn)速下壁和嵌入式環(huán)狀分布肋條的潤(rùn)滑效果影響。在實(shí)驗(yàn)條件下模擬新型多功能車(chē)黏性耦合器單元的一系列實(shí)際運(yùn)作,無(wú)論是轉(zhuǎn)速和幾何參數(shù)必須相當(dāng)接近真實(shí)環(huán)境。此外,試驗(yàn)段設(shè)計(jì),使實(shí)際大小的新型多功能車(chē)動(dòng)力傳輸系統(tǒng)的冷卻特性可以被調(diào)查。整體溫度分布估計(jì)和局部傳熱系數(shù)分析。參考流場(chǎng)分布,就清楚了泰勒渦流上離心力的影響力。最后,新型多功能車(chē)設(shè)計(jì)師由試驗(yàn)結(jié)果中得到一些經(jīng)驗(yàn)公式。關(guān)鍵詞:熱傳遞;流動(dòng)特點(diǎn);黏性耦合器單元;新型多功能車(chē);泰勒渦流參考文本如下:Tzeng.S-C.、Huang,K.D.和吳泰生(2007)“新型多功能車(chē)黏性耦合器單元內(nèi)強(qiáng)制對(duì)流和表面粗糙度的影響”,Int.J.車(chē)輛設(shè)計(jì),第45期,第4,449-469頁(yè)。個(gè)人簡(jiǎn)歷:Sheng-Chung Tzeng是一位中華人民共和國(guó)臺(tái)灣ChienKuo科技大學(xué)機(jī)械工程副教授,他在1999年從中華人民共和國(guó)臺(tái)灣國(guó)立清華大學(xué)獲得博士學(xué)位。他的主要研究領(lǐng)域是車(chē)輛工程設(shè)計(jì),實(shí)驗(yàn)性熱傳遞,為汽車(chē)設(shè)計(jì)計(jì)算流體動(dòng)力和發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻。K.David Huang是一位臺(tái)灣國(guó)立臺(tái)北科技大學(xué)車(chē)輛工程教授,他在1992年獲得美國(guó)密歇根大學(xué)的博士學(xué)位。他的主要研究領(lǐng)域是混合動(dòng)力電動(dòng)車(chē),混合氣動(dòng)力系統(tǒng),金屬燃料電池,智能車(chē)艙和車(chē)輛動(dòng)力總成系統(tǒng)的冷卻技術(shù)吳泰生是一名中華人民共和國(guó)臺(tái)灣大葉大學(xué)車(chē)輛工程研究生院的研究生,他的主要研究領(lǐng)域是黏性耦合器單元的冷卻1引言在過(guò)去十年,汽車(chē)技術(shù)的發(fā)展十分迅速。汽車(chē)用戶(hù)的關(guān)注焦點(diǎn)已經(jīng)從常規(guī)汽車(chē)轉(zhuǎn)移到專(zhuān)用車(chē)輛,比如運(yùn)動(dòng)的,休閑的和爬山的。這個(gè)轉(zhuǎn)變導(dǎo)致了新型多功能車(chē)的逐漸成熟。在過(guò)去的五年里,新型多功能車(chē)系統(tǒng)完成了從分時(shí)到實(shí)時(shí)系統(tǒng)的演變。后者包含了小轎車(chē)和所有全輪驅(qū)動(dòng)越野車(chē)的特點(diǎn)。所以動(dòng)力傳輸線路自動(dòng)激活。一般來(lái)說(shuō),在平坦的道路上只有前輪驅(qū)動(dòng)是必須的而在崎嶇或濕滑的道路上使用四輪或全輪驅(qū)動(dòng)。新型多功能車(chē)的發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力通過(guò)變速器傳遞給動(dòng)力輸出裝置、傳動(dòng)軸和黏性耦合器單元。因?yàn)槠?chē)的黏性耦合器單元通過(guò)后方的差速器向后軸和半軸進(jìn)行動(dòng)力傳輸,所以在干燥平坦道路上持續(xù)運(yùn)行,可能會(huì)引起黏性耦合器單元過(guò)熱。當(dāng)后方差速器里的冷卻油的溫度超過(guò)某一臨界值時(shí),黏性耦合器單元內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)刀片連接器會(huì)被脆弱地?zé)龎模虼?,?rùn)滑油問(wèn)題必須得到解決。黏性耦合器單元的內(nèi)部幾何包含同軸旋轉(zhuǎn)缸體,其中內(nèi)部缸體旋轉(zhuǎn)而外部的固定。一個(gè)小空間分隔成兩個(gè)汽缸。一些學(xué)者力求分析對(duì)應(yīng)的旋轉(zhuǎn)和流場(chǎng)。例如,泰勒(1923)在內(nèi)部超過(guò)外部旋轉(zhuǎn)缸體的基礎(chǔ)上提出了一項(xiàng)操作技術(shù)。當(dāng)轉(zhuǎn)速超過(guò)某一特定值時(shí),離心力造成流量不穩(wěn),流量分布從Couette流入一系列環(huán)形渦流開(kāi)始改變。當(dāng)泰勒值超過(guò)臨界值時(shí)流體循環(huán)開(kāi)始成為一個(gè)不穩(wěn)定的泰勒漩渦。間隔間距的重要性,以泰勒主任流量進(jìn)行了分析(陳, 1992 )。當(dāng)基本流程達(dá)到最穩(wěn)定的狀態(tài)下,渦流開(kāi)始被一個(gè)多層的結(jié)構(gòu)支配。陳和昌( 1992 )在一個(gè)小差距旋轉(zhuǎn)缸體內(nèi)研究了穩(wěn)定的泰勒主任流量。分析是基于這樣的假設(shè): 缸體間距,遠(yuǎn)小于內(nèi)缸體的平均半徑??缀蛣彶榱谁h(huán)形Couette流量和泰勒渦流的穩(wěn)定性 (孔和劉, 1997)。他們發(fā)現(xiàn),不穩(wěn)定的環(huán)形Couette流量在同軸旋轉(zhuǎn)缸體內(nèi)很有趣。肖等人(2002) 使用了激光光學(xué)技術(shù)探索兩個(gè)同軸缸體間波狀泰勒渦流的特點(diǎn),其中內(nèi)缸體經(jīng)過(guò)充分的預(yù)加速度而外缸體靜止不動(dòng)。Mohanty等人(1995)研究了在旋轉(zhuǎn)缸體里反向循環(huán)的熱量轉(zhuǎn)移。局部傳熱在各種不同的長(zhǎng)-直徑比率的缸體上進(jìn)行測(cè)量。李和Minkowycz (1989) 試驗(yàn)性地調(diào)查了其中有一個(gè)缸體旋轉(zhuǎn)的兩個(gè)同軸缸體的傳熱特性。他們的試驗(yàn)結(jié)果提供了進(jìn)一步的洞察,在高溫轉(zhuǎn)移但是低壓下降中一個(gè)熱交換裝置是必須的。Jakoby等(1999)調(diào)查在一個(gè)有旋轉(zhuǎn)內(nèi)缸體和軸向流的環(huán)形區(qū)域內(nèi)的循環(huán)和熱傳遞。雖然幾何非常簡(jiǎn)單,但是當(dāng)超過(guò)穩(wěn)定的值時(shí),流場(chǎng)開(kāi)始變得非常的復(fù)雜。加德納與sabersky ( 1978年),simmers和康尼( 1979 ) ,貝克爾和凱( 1962 )和Kataoka (1997)等研究了旋轉(zhuǎn)缸體間環(huán)形間隙里的熱傳遞。渦流流量的起始顯示了一個(gè)強(qiáng)大的熱傳遞效應(yīng),因此,在開(kāi)始的時(shí)候?qū)醾鬟f和環(huán)流的聯(lián)系進(jìn)行預(yù)測(cè)是重要的。Hayase (1992a, 1992b)等考慮了含有旋轉(zhuǎn)內(nèi)缸體的兩個(gè)同軸缸體之間的二維和三維層流,同時(shí)調(diào)查了內(nèi)部的缸體腔。他們的調(diào)查結(jié)果顯示當(dāng)內(nèi)缸體腔大于外缸體腔的時(shí)候流量和熱傳遞是更強(qiáng)的。許多作品(阿里2000年;李等,1997年;哈德森等,1978年;Baier等,2000)調(diào)查在共缸體內(nèi)由離心力引起的不穩(wěn)定流。Andereck 等(1986)設(shè)想獨(dú)立的同軸旋轉(zhuǎn)缸體之間的循環(huán)。流量在一個(gè)包含各種渦流的環(huán)形Couette系統(tǒng)中起主要作用。各種不同的狀態(tài)在他們對(duì)稱(chēng)旋轉(zhuǎn)和反射之下被區(qū)別。astill ( 1964年)研究了含有內(nèi)旋轉(zhuǎn)缸體的兩個(gè)同軸缸體的開(kāi)發(fā)流程。以?xún)?nèi)旋轉(zhuǎn)缸體壁附近開(kāi)始出現(xiàn)一系列振蕩波為不穩(wěn)定的開(kāi)始,當(dāng)流體順流移動(dòng),波動(dòng)延伸向外,最后卷曲引起對(duì)渦流。當(dāng)連續(xù)的流量沿輸送管向前發(fā)展,流量和細(xì)胞都呈梯形。這項(xiàng)研究實(shí)驗(yàn)性地闡明了黏性耦合器單元和強(qiáng)制對(duì)流以及各種周期的腔的熱傳遞和流動(dòng)特點(diǎn)。試驗(yàn)部分是一個(gè)具有真實(shí)參數(shù)和實(shí)際尺寸的動(dòng)力傳輸系統(tǒng),使其盡可能地在試驗(yàn)條件下模擬實(shí)際操作范圍。在這個(gè)試驗(yàn)中,寬度的環(huán)狀分布的肋條被利用,長(zhǎng)寬比有5/3, 7.5/3 and 10/3。相應(yīng)的,流場(chǎng)的渦流可以增加,以改善潤(rùn)滑油和增加傳熱接觸面的冷卻油。在這個(gè)實(shí)驗(yàn)中,不僅測(cè)量溫度分布,而且分析和比較了局部傳熱系數(shù)來(lái)解釋局部高溫導(dǎo)致刀片損壞的可能,同時(shí)也確定了環(huán)狀分布肋條的最佳尺寸作為設(shè)計(jì)基準(zhǔn)。相應(yīng)的,我們對(duì)環(huán)狀分布肋條長(zhǎng)寬比在熱傳遞方面影響的了解改善了。預(yù)計(jì)外部冷卻油強(qiáng)制循環(huán)和克服流動(dòng)阻力的限制將導(dǎo)致熱效率的顯著提升。這項(xiàng)工作調(diào)查了節(jié)約成本和高效潤(rùn)滑油的聯(lián)系,其中包括一份對(duì)溫度測(cè)量和流場(chǎng)觀察的深入分析報(bào)告。建議考慮以實(shí)驗(yàn)為依據(jù)的實(shí)際因素下局部溫度分布系數(shù)變化的相互關(guān)系。這個(gè)關(guān)系在設(shè)計(jì)新型多功能車(chē)黏性耦合器單元中是有用的。2實(shí)驗(yàn)參數(shù)分析潤(rùn)滑油的不良表現(xiàn)引起黏性耦合器單元的損壞是典型的。因此,對(duì)控制黏性耦合器單元內(nèi)部運(yùn)行的物理參數(shù)進(jìn)行深入分析是必須的。影響熱傳遞和流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的主要因素包括強(qiáng)制對(duì)流的影響、轉(zhuǎn)速、離心力和肋條的長(zhǎng)寬比。局部傳熱系數(shù)hZ由網(wǎng)狀熱壁的連續(xù)變化qnet與壁溫度Tb,z和冷卻劑溫度Tb,Z之差的比率來(lái)估計(jì);hZ= qnet/(Tb,zTb,Z)。網(wǎng)狀熱壁從輸送管壁到冷卻油的連續(xù)變化視內(nèi)部旋轉(zhuǎn)缸體的表面散熱而定。散熱試驗(yàn)不僅在系統(tǒng)靜止時(shí),而且在各種轉(zhuǎn)速時(shí)實(shí)施。局部溫度Tb,z由考慮輸入熱、估計(jì)熱損失和焓的變化的局部熱量平衡來(lái)確定。大部分以前的加熱原件的溫度下游是利用上游的下一站。局部努爾賽特值由局部溫度傳遞系數(shù)和液壓直徑確定是在其中,冷卻油的熱傳導(dǎo)率Kf根據(jù)局部主體溫度估計(jì)。3實(shí)驗(yàn)的組織和測(cè)試部分3.1 熱傳遞的實(shí)驗(yàn)裝置該實(shí)驗(yàn)裝置是特地為新型多功能車(chē)黏性耦合器單元設(shè)計(jì)的。它包括四個(gè)部分-試驗(yàn)部分,旋轉(zhuǎn)軸,冷卻油系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。圖1介紹了測(cè)量溫度的設(shè)備。被測(cè)試的旋轉(zhuǎn)軸的主要?jiǎng)恿?lái)源是一個(gè)高速三相交流電動(dòng)機(jī),通過(guò)變頻器控制轉(zhuǎn)速模擬實(shí)際的旋轉(zhuǎn),輸入電壓為220V交流電,最大安全轉(zhuǎn)速為每分鐘4000轉(zhuǎn)。轉(zhuǎn)速利用一個(gè)光學(xué)轉(zhuǎn)速計(jì)(KYODO DENKI ATAC-152)測(cè)量,動(dòng)態(tài)通過(guò)一個(gè)具有雙槽皮帶輪和一個(gè)V型帶的電動(dòng)機(jī)來(lái)轉(zhuǎn)移。在這里,實(shí)驗(yàn)裝置的轉(zhuǎn)速為每分鐘1200 , 1600 , 2000 , 2400 , 2800和3200轉(zhuǎn)。表1顯示實(shí)驗(yàn)轉(zhuǎn)速和車(chē)輛的實(shí)際轉(zhuǎn)速。使用BP AUTRAN DX 優(yōu)質(zhì)自動(dòng)變速器油作為冷卻油和回油系統(tǒng)包含兩個(gè)油箱-一個(gè)是在常溫下存儲(chǔ)冷卻油的供油箱,利用供油泵在30kg/cm2的固定壓力下強(qiáng)制將冷卻油輸送至測(cè)試部分內(nèi)部;另一個(gè)是回油箱,用來(lái)收集測(cè)試部分的冷卻油和向供油箱提供恢復(fù)常溫的冷卻油。同時(shí),流量控制器(YUKEN KOGYO FCG-02-30-30) 控制流量為0.73 10 -6 m 3 /s, 3.38 10 -6 m 3 /s, 8.26 10 -6 m 3 /s 和14.60 x10 -6 m 3 /s 。圖1 實(shí)驗(yàn)裝置1:泵 5:轉(zhuǎn)換器 9:Potary刀片連接器2:流量計(jì) 6:電動(dòng)機(jī) 10:后差速器3:油箱 7:數(shù)據(jù)記錄器 11:油箱4:轉(zhuǎn)速表 8:計(jì)算機(jī)表1 實(shí)驗(yàn)的轉(zhuǎn)速和車(chē)的實(shí)際轉(zhuǎn)速全輪驅(qū)動(dòng)車(chē)輛的實(shí)際速度*(公里/小時(shí)) 實(shí)驗(yàn)轉(zhuǎn)速(每分鐘轉(zhuǎn)速) 牽引力*福特Escape 2.3升(全輪驅(qū)動(dòng)越野車(chē)),實(shí)際的差速器最后驅(qū)動(dòng)比是2.928,輪胎直徑是0.7m。一個(gè)由銅絲和康銅絲(55%銅, 45%鎳)制成TT-T-30SLE高精密度熱電偶被用來(lái)測(cè)量來(lái)自實(shí)驗(yàn)部分的信號(hào)。在測(cè)試之前,熱電偶用來(lái)自于電源的穩(wěn)定的電壓進(jìn)行焊接。熱電偶被嵌入黏性耦合器單元表面并使用混合熱固性導(dǎo)熱膠水(OMEGABOND 200)固定。每個(gè)洞充滿導(dǎo)熱膠水使接觸熱阻的影響減到最小。然后,熱電偶測(cè)量來(lái)自試驗(yàn)部分的信號(hào)并輸入數(shù)據(jù)記錄器(型號(hào):2500E); 由YOKOGAWA制造。電位差信號(hào)被轉(zhuǎn)換了成一個(gè)局部溫度。從數(shù)據(jù)記錄器得到溫度數(shù)據(jù)之后,所有數(shù)據(jù)都被輸入一臺(tái)計(jì)算機(jī),計(jì)算機(jī)程序?qū)囟绒D(zhuǎn)換成數(shù)據(jù)加以分析。3.2 測(cè)試部分的尺寸和熱電偶的位置測(cè)試部分的設(shè)計(jì)類(lèi)似于福特制造的實(shí)時(shí)全輪驅(qū)動(dòng)車(chē)ESCAPE的中央差速器,來(lái)模擬黏性耦合器單元的實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)作用。測(cè)試部分的實(shí)際尺寸為L(zhǎng)=120mm、ri=60mm、ro=67mm、D=7mm和E=4mm,環(huán)狀分布肋條的尺寸為w=5、7.5、10mm、h=3mm,AR=5/3、7.5/3和10/3。在這個(gè)實(shí)驗(yàn)中,三個(gè)環(huán)狀分布肋條被裱在測(cè)試部分上以增加傳熱面積,在情況下分別增加傳熱面積0.0209、0.0139and0.0116m2。測(cè)試部分包括34個(gè)溫度測(cè)量點(diǎn),其中12個(gè)均勻分布在頂部區(qū)域的軸線方向上,12個(gè)均勻分布在底部區(qū)域的軸線方向上。它們被用來(lái)測(cè)量黏性耦合器單元的局部表面溫度分布。每個(gè)點(diǎn)被用于測(cè)量黏性耦合器單元圓周方向上每三十度的局部溫度分布。第六個(gè)溫度測(cè)量點(diǎn)在頂部和底部的0度和180度,和圖2描述的測(cè)量測(cè)試部分溫度的熱電偶的實(shí)體尺寸和位置相同。在這種情況下,測(cè)量溫度的產(chǎn)量表明對(duì)應(yīng)區(qū)域的局部溫度,使黏性耦合器單元在實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)中的熱傳遞特點(diǎn)和冷卻方案能夠被分析。圖2 測(cè)試部分3.3 用于循環(huán)設(shè)想所采用的實(shí)驗(yàn)裝置測(cè)試部分是專(zhuān)門(mén)設(shè)計(jì)的,尺寸是真實(shí)的黏性耦合器單元的兩倍,使在這個(gè)實(shí)驗(yàn)中能夠觀察流場(chǎng)以識(shí)別黏性耦合器單元運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中的內(nèi)部流場(chǎng)。圖3顯示了整個(gè)流場(chǎng)的觀測(cè)儀器。測(cè)試部分根據(jù)旋轉(zhuǎn)刀片的四種連接方式制造,尺寸是黏性耦合器單元兩倍。環(huán)狀分布肋條的寬度有10、15和20mm,主要是因?yàn)橄嗤奶├罩翟诔跗诘臒醾鬟f實(shí)驗(yàn)中應(yīng)該被考慮。假設(shè)泰勒值相同,每次圓筒的實(shí)體尺寸被加倍,旋轉(zhuǎn)速度將下降到21、260、353、442、530、620和710轉(zhuǎn)每分鐘。該圖像采集系統(tǒng)使用一臺(tái)數(shù)碼相機(jī)用來(lái)將流場(chǎng)的動(dòng)態(tài)狀態(tài)輸入計(jì)算機(jī)。圖3 可視循環(huán)實(shí)驗(yàn)裝置1:油箱 4:轉(zhuǎn)速計(jì) 7:測(cè)試部分 10:激光源2:供油泵 5:電動(dòng)機(jī) 8:石英玻璃支柱3:轉(zhuǎn)換器 6:CCD 相機(jī) 9:計(jì)算機(jī)圖4 在各種雷諾值時(shí)歐拉值的分布4結(jié)果和討論根據(jù)模擬真實(shí)的新型多功能車(chē)的各種不同的轉(zhuǎn)速,應(yīng)用強(qiáng)制對(duì)流測(cè)量黏性耦合器單元和頂部和底部軸線方向上的溫度分布得到六個(gè)泰勒值和四個(gè)雷諾值。對(duì)實(shí)驗(yàn)參量的不確定分析在附錄被列出。下面討論實(shí)驗(yàn)的測(cè)量。4.1 降壓的影響討論實(shí)驗(yàn)的壓力降低超過(guò)正常操作溫度范圍的影響。在本實(shí)驗(yàn)中測(cè)量測(cè)試部分在四種情況下的局部傳熱得到四個(gè)雷諾值(0.053Re1.054)。根據(jù)記錄的壓降,壓力減少影響的結(jié)果用下面的歐拉值表示。這個(gè)值代表冷卻液在黏性耦合器單元中慣性輸入和輸出的壓力比。圖5標(biāo)出了雷諾值和歐拉值之間的相互關(guān)系,歐拉值和雷諾值成反比。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明壓力降對(duì)應(yīng)雷諾數(shù),更大的雷諾數(shù)對(duì)應(yīng)更大的壓力減少。光滑表面和增加的環(huán)狀分布肋條表面壓力存在細(xì)小的區(qū)別。此時(shí),四種情況下的歐拉值非常接近彼此,差別平均只有3.5%。更小的雷諾數(shù)對(duì)應(yīng)更大的歐拉值。當(dāng)雷諾數(shù)等于0.053,黏性耦合器單元環(huán)狀分布肋條的歐拉值是16.7%,超過(guò)表面光滑的黏性耦合器單元。因此,當(dāng)強(qiáng)制對(duì)流的影響上升到一個(gè)特定值(Re0.5),壓力的降低對(duì)黏性耦合器單元的影響已經(jīng)不大,無(wú)論是有光滑表明還是環(huán)狀分布肋條。歐拉值和雷諾數(shù)的經(jīng)驗(yàn)公式可以從圖得到,Eu=d1(Re)d 2。表二顯示了相關(guān)系數(shù)。圖5 情況中各種強(qiáng)制對(duì)流中的努塞爾值分布結(jié)果表2 歐拉值的經(jīng)驗(yàn)方程系數(shù)4.2 強(qiáng)制對(duì)流的影響強(qiáng)制對(duì)流的強(qiáng)度取決于雷諾數(shù),從物理意義上顯示了慣性力和黏性力之比。圖5用六個(gè)泰勒數(shù)顯示了在情況中雷諾數(shù)和努塞爾數(shù)的分布圖。實(shí)心標(biāo)志表示的位置X/D = 0.7和空白的標(biāo)志表示的位置X/D = 16.4在黏性耦合器單元的頂部。該圖顯示當(dāng)雷諾數(shù)從Re=0到Re=1.054時(shí)努塞爾數(shù)的增加,因?yàn)榕麪枖?shù)決定了強(qiáng)制對(duì)流的強(qiáng)度。更大的雷諾數(shù)對(duì)應(yīng)更有效的熱傳遞。強(qiáng)制對(duì)流測(cè)試表明,當(dāng)雷諾數(shù)超過(guò)一個(gè)預(yù)定值,它的對(duì)熱傳遞的影響明顯減弱。因此,在黏性耦合器單元的熱傳遞中冷卻劑的最佳流速必須被確定,優(yōu)于盲目增加冷卻劑的流速,這被Ta=2.856105下的實(shí)驗(yàn)所證明,其中當(dāng)雷諾數(shù)從Re=0.053, 0.266 和 0.519增加到 1.054 時(shí)對(duì)應(yīng)的努塞爾數(shù)從9.9%、31.6%和53.8%增加到60%。因此,當(dāng)雷諾數(shù)超過(guò)Re = 0.597后對(duì)熱傳遞的影響大大減少。圖6標(biāo)出了當(dāng)黏性耦合器單元的頂部的X/D=7.9,在泰勒數(shù)最大/最小時(shí)雷諾數(shù)和努塞爾數(shù)的分布。這個(gè)圖被分成二個(gè)上部,各自有四組分布對(duì)應(yīng)四種情況。在Ta=2.031106,雷諾數(shù)給定的情況下,四個(gè)熱傳遞分布彼此類(lèi)似,雷諾數(shù)的增加是造成努塞爾數(shù)逐步增加的原因。相反,在底座Ta=2.856105的情況下,四個(gè)努塞爾數(shù)分散在特定的雷諾數(shù)上,雷諾數(shù)的增長(zhǎng)引起努塞爾數(shù)的增長(zhǎng),主要是因?yàn)槔鋮s液的黏性。在Ta=2.031x106時(shí),黏性耦合器單元的溫度升高而冷卻油的黏性降低。在Ta=2.856x105時(shí),黏性耦合器單元溫度降低而冷卻油黏性變大。圖6 情況中各種強(qiáng)制對(duì)流影響下的努塞爾值分布4.3 旋轉(zhuǎn)的影響當(dāng)內(nèi)部缸體旋轉(zhuǎn)而外部缸體保持靜止出現(xiàn)而泰勒渦流,對(duì)旋轉(zhuǎn)結(jié)果的分析影響熱傳遞中泰勒數(shù)的結(jié)果。在內(nèi)外缸體的間隙的相反方向出現(xiàn)許多對(duì)旋轉(zhuǎn)的渦流,因此,在高速旋轉(zhuǎn)過(guò)程中保持交錯(cuò)的溫度分布,黏性耦合器單元被局部高溫?fù)p壞。當(dāng)Ta數(shù)到達(dá)臨界值時(shí),流場(chǎng)中會(huì)出現(xiàn)泰勒渦流。這個(gè)實(shí)驗(yàn)需要六個(gè)在2.86x1052.03x106范圍內(nèi)的泰勒值。因?yàn)槔字Z值比較小,泰勒渦流也出現(xiàn)在流場(chǎng)內(nèi)部。圖7顯示在情況I中各種泰勒值下努塞爾值的分布。此圖清楚地表明當(dāng)泰勒值從Ta=2.856105上升到Ta=20.31105時(shí)各種雷諾值下努塞爾值的下降,因?yàn)樘├罩悼刂菩D(zhuǎn)的強(qiáng)度。在第一塊中并取Ta=20.31105,泰勒值為Re=0.053時(shí)比較旋轉(zhuǎn)的影響,以此為基礎(chǔ),Ta= 2.856x105到Ta=5.078x105時(shí)努塞爾值的比率是2.87、2.03、1.79、1.43和1.14。在第四塊中并取Ta=20.31105,泰勒值為Re=1.054時(shí)比較旋轉(zhuǎn)的影響,以此為基礎(chǔ),Ta= 2.856x105到Ta=5.078x105時(shí)努塞爾值的比率是2.51、2.26、1.52、1.22和1.05。比較X/D = 0.7和X/D=16.4兩種情況顯示,在所有情況下努塞爾值在X/D=0.7情況下都要超過(guò)X/D=16.4情況下,因?yàn)殛P(guān)于黏性耦合器單元前面X/D=0.7,供油影響接近冷卻油的入口,因此努塞爾值超過(guò)X/D=16.4情況。當(dāng)冷卻油的流動(dòng)逐漸接近后差速器時(shí),當(dāng)X/D反向變化,努塞爾值下降。后差速單元包括一個(gè)齒輪裝置和旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的熱量,因此,努塞爾值減小。圖8顯示在四種情況下努塞爾值隨泰勒值的變化。如圖7分布,當(dāng)泰勒值上升,努塞爾值的分布下降。在Re=1.054的情況下,在情況I的六個(gè)泰勒值下,所有的努塞爾值都很小,但是在各種情況下的努塞爾值的分布非常類(lèi)似于在Re=0.053時(shí)得到的結(jié)果。圖7 情況I中各種泰勒值時(shí)努塞爾值的分布圖8 情況中各種泰勒值時(shí)的熱傳遞分布4.4 環(huán)狀分布肋條和光滑壁之間的比較環(huán)狀分布肋條被嵌入壁的表面以增加流場(chǎng)的渦流,并且改善熱傳遞的區(qū)域。然而,實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)不完全支持這一說(shuō)法。圖9和圖10標(biāo)出了四種情況中Re=0.053和Re=1.054時(shí)局部努塞爾值的分布,比較在四種給定相同的強(qiáng)制對(duì)流的情況下最大和最小泰勒值的影響。圖9表明,黏性耦合器單元頂部的努塞爾值在Ta=2.856105的情況或者Ta=2.031x106的情況中最大。同樣,圖10顯示黏性耦合器單元頂部的努塞爾值在Ta=2.856x105的情況中最大。在四種情況中前后部分努塞爾值不同這個(gè)事實(shí)的產(chǎn)生是因?yàn)楦鞣N環(huán)狀分布肋條被植入,歸功于溫度變化時(shí)雷諾值、泰勒值和冷卻油黏性的影響。圖9 情況中Re=0.053時(shí)局部努塞爾值的分布圖10 情況中Re=1.054時(shí)局部努塞爾值的分布圖9和圖10清楚地顯示嵌入的環(huán)狀分布肋條阻礙了冷卻油的流動(dòng)。努塞爾值在X/D=0.7和X/D=16.4時(shí)的分布比較表明,努塞爾值在情況中Re=0.053、Ta=2.856x105時(shí)的差別有17.8%而在情況中努塞爾值的差別只有12.6%。當(dāng)Re=1.054、Ta=2.856105時(shí),努塞爾值在情況中的差別有25.6%,而在情況中努塞爾值的差別只有8.8%。不過(guò)努塞爾值在情況中Ta=2.856x105最小。圖11顯示情況中隨著強(qiáng)制對(duì)流的變化和循環(huán)參數(shù),努塞爾值的平均比率倍數(shù)于情況。實(shí)驗(yàn)的關(guān)系被確定如下和圖11 和ReTa之間的關(guān)系表3列出了在情況中的值,顯示在光滑表面的平均努塞爾值。表3 在情況中平均努塞爾值的分布(光滑表面)4.5 流場(chǎng)的觀察對(duì)流場(chǎng)的觀察是為了測(cè)試在情況-中七個(gè)轉(zhuǎn)速和泰勒值的組合。黏性耦合器單元的內(nèi)部流場(chǎng)取決于外部固定而內(nèi)部旋轉(zhuǎn)的兩個(gè)同軸圓柱。在這流場(chǎng)中,科氏力、邊界切向速度、離心力、黏性和邊界條件之間的相互作用影響冷卻油在流場(chǎng)中的流動(dòng)。圖12比較在四種情況中Ta=1796(rpm=21)在t=4s和t=20s時(shí)的流場(chǎng)。當(dāng)t=4時(shí),在四種情況中氣泡朝受旋轉(zhuǎn)影響的旋轉(zhuǎn)方向移動(dòng)。旋轉(zhuǎn)的切向速度和冷卻油黏性導(dǎo)致潤(rùn)滑油朝旋轉(zhuǎn)方向流動(dòng)。前面油的數(shù)量減少而后面油的數(shù)量增加,強(qiáng)迫空氣向旋轉(zhuǎn)方向移動(dòng)。當(dāng)t=20時(shí),在四種情況中旋轉(zhuǎn)缸體后面的潤(rùn)滑油升到前面,外缸體內(nèi)壁的油的表面在情況中合并到兩個(gè)氣泡中,在情況-中合并到四個(gè)氣泡中。這個(gè)差別源于嵌入的環(huán)狀分布肋條。圖12 在情況-中Ta=1796(rpm = 21)時(shí)流動(dòng)的清楚呈現(xiàn)圖13比較了在Ta=2.856x106(rpm = 260)且t=1.3和5s時(shí)情況和中流的結(jié)構(gòu)。在t=1時(shí),氣泡在兩種情況下都集中在缸體的頂部位置。在t=3時(shí),旋轉(zhuǎn)的切向速度和潤(rùn)滑油的黏性導(dǎo)致潤(rùn)滑油向旋轉(zhuǎn)方向移動(dòng)。該圖清楚地表明,潤(rùn)滑油表面向旋轉(zhuǎn)方向移動(dòng)是因?yàn)樵谇闆r中旋轉(zhuǎn)速度大。最初位于缸體頂部的氣泡以分散的方式融入潤(rùn)滑油中。同樣的,在情況中當(dāng)旋轉(zhuǎn)速度高的時(shí)候,潤(rùn)滑油向旋轉(zhuǎn)方向移動(dòng),在移動(dòng)港開(kāi)始時(shí)空氣分成若干塊前流入狹長(zhǎng)區(qū)域,因?yàn)榍度氲沫h(huán)狀分布肋條導(dǎo)致油的流動(dòng)結(jié)構(gòu)和在情況中不同。圖13 比較當(dāng)Ta=2.856x106(rpm=260)時(shí),情況和中油的流動(dòng)結(jié)構(gòu)5結(jié)論這項(xiàng)調(diào)查研究了黏性耦合器單元頂部和底部區(qū)域軸線方向上的溫度分布,闡明了黏性耦合器單元的熱傳遞和流動(dòng)途徑。環(huán)狀分布肋條增加熱傳遞經(jīng)過(guò)的區(qū)域和他們對(duì)流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的改變被各種實(shí)驗(yàn)參數(shù)所表明??偨Y(jié)如下: 雖然光滑表面的壓力和從環(huán)狀分布肋條表面得到的壓力沒(méi)有很大的不同,在低的雷諾值下,光滑表面在壓力下顯示出一個(gè)小的差別。冷卻液的流動(dòng)阻力低。然而,當(dāng)Re5時(shí),四種情況下的壓力修正系數(shù)很小。因此,當(dāng)強(qiáng)制對(duì)流的影響很強(qiáng)時(shí),黏性耦合器單元流場(chǎng)中的流動(dòng)阻力可以被忽視。 實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,更大的雷諾值同更大的熱傳遞聯(lián)系在一起。在這個(gè)實(shí)驗(yàn)中,雷諾值超過(guò)預(yù)定值時(shí)對(duì)熱傳遞的影響明顯小于雷諾值低于預(yù)定值時(shí)。優(yōu)化冷卻油的流動(dòng),而不是盲目增加冷卻油的流動(dòng),在熱傳遞工程中是至關(guān)重要的。實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示當(dāng)Re0.597時(shí),熱傳遞時(shí)非常緩慢上升的。 對(duì)旋轉(zhuǎn)效應(yīng)的分析表明泰勒值強(qiáng)烈影響熱傳遞分布。當(dāng)Re0,因?yàn)樘├諟u流,努塞爾值隨X/D變化,引起黏性耦合器單元內(nèi)部熱傳遞不一致,有助于區(qū)域局部高溫?fù)p壞機(jī)器。 在壁表面嵌入的環(huán)狀分布肋條增加了流場(chǎng)的波動(dòng)和熱傳遞經(jīng)過(guò)的區(qū)域,以改善傳熱效果。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,當(dāng)泰勒值小時(shí)努塞爾值在情況中最大,當(dāng)泰勒值大時(shí)努塞爾值在情況中最大。熱傳遞實(shí)驗(yàn)產(chǎn)生了經(jīng)驗(yàn)方程,方程(4)和(5)適用于在有各種預(yù)計(jì)循環(huán)參數(shù)的強(qiáng)制對(duì)流下的平均努塞爾值,粗糙和光滑表面。 這清楚呈現(xiàn)的潤(rùn)滑油的流動(dòng)顯示由于冷卻油的黏性,流場(chǎng)在Ta=1796(rpm=21)時(shí)在情況中產(chǎn)生穩(wěn)定的Couette流。潤(rùn)滑油沿著外缸體頂部的內(nèi)壁流動(dòng)。轉(zhuǎn)動(dòng)是相對(duì)緩慢的并且引力的影響是弱的,因此潤(rùn)滑油的流動(dòng)表面被合并到兩個(gè)油路中,然后,最終融入一個(gè)油路中。在情況中冷卻油的流動(dòng)更加復(fù)雜:在環(huán)狀分布肋條的頂部,氣泡中的流動(dòng)最明顯。潤(rùn)滑油沿著外缸體頂部的內(nèi)壁流動(dòng),改變了流動(dòng)結(jié)構(gòu)。最后,在情況中潤(rùn)滑油的流動(dòng)被合并到由嵌入的環(huán)狀分布肋條形成的三個(gè)油路中,致謝作者想感謝中華人民共和國(guó)國(guó)家科學(xué)委員會(huì)根據(jù)No.NSC 92-2212-E-270-004合約對(duì)這次研究的財(cái)政支持參考文獻(xiàn)Ali,M.A.(2000)“Couette流在內(nèi)部旋轉(zhuǎn)缸體的穩(wěn)定和恒定軸向速度的移動(dòng)”,流體動(dòng)力學(xué)研究,第27期,109-115頁(yè)。Andereck,C.D.、Liu,S.S.和Swinney,H.L.(1986)“獨(dú)立旋轉(zhuǎn)缸體的圓形Couette系統(tǒng)中的流動(dòng)體系”,J.Flud Mech.,第164期,155-183頁(yè)。Astill,K.N.(1964)“具有內(nèi)部旋轉(zhuǎn)缸體的同軸缸體之間的流發(fā)展的研究”,ASME J.熱傳遞,383-392頁(yè)。Baier,G.、Graham,M.D.和Lighfoot,E.N.(2000)“新型雙流體泰勒渦流中的質(zhì)量運(yùn)輸”,AICHE 期刊,第46期,第12,2395-2407頁(yè)。Becker,K.M.和Kaye,J.(1962)“內(nèi)部旋轉(zhuǎn)缸體的環(huán)形非絕熱流動(dòng)的測(cè)量”,ASME 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歐拉值(Eu=P/Vc2)I 電流Kf 流體的傳導(dǎo)率(W/mk)L 測(cè)試部分的長(zhǎng)度(mm)Nu 努賽爾值(qnetDi/TKf)P 壓力(N/m2)Q 流量(m3/s)qnet 凈熱量(W/m2)qin 輸入熱量(W/m2)Re 雷諾值(Re= VcD/v)Ro 循環(huán)值(Ro=i ri/ Vc)ri 內(nèi)缸半徑(mm)rm 測(cè)試部分平均半徑(mm)ro 外缸半徑(mm)rpm 轉(zhuǎn)速(rev/min)T 溫度(oC)T0 起始溫度(oC)Ta 泰勒值(Ta=wi2rmD3/v2)Tf 最終溫度(oC)Tw 壁的溫度(oC)V 電壓Vc 冷卻油流速(m/s)W 瓦特希臘符號(hào)P 壓力差(P=Pin-Pout,N/m2)v 動(dòng)黏度(m2/s) 流體密度(kg/m3)i 內(nèi)缸旋轉(zhuǎn)速度(rpm)i 內(nèi)缸角速度(rad/s)上標(biāo) 平均值下標(biāo)i 內(nèi)部f 最終m 平均o 外部w 壁c 橫流附錄不確定性分析包括測(cè)量參數(shù)和計(jì)算參數(shù)。在實(shí)驗(yàn)期間,測(cè)量參數(shù)是指實(shí)驗(yàn)設(shè)備的測(cè)量數(shù)據(jù),比如物理尺寸、壓力、流速、電壓和電流。計(jì)算參數(shù)是指不能被儀器直接測(cè)量但是通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)量參數(shù)計(jì)算出來(lái)的無(wú)綱量參數(shù),比如雷諾值、努賽爾值和泰勒值等。測(cè)量參數(shù)的誤差來(lái)源于儀器的錯(cuò)誤和人的讀數(shù),而計(jì)算參數(shù)來(lái)源于經(jīng)過(guò)選擇計(jì)算的測(cè)量參數(shù);因此,計(jì)算參數(shù)由測(cè)量參數(shù)的組合排列生成。在這個(gè)實(shí)驗(yàn)中,Coleman和Steele(1995)參照不確定性分析,數(shù)據(jù)衰減公式如下這里R是被計(jì)算參數(shù)而Xn是測(cè)量參數(shù)。另外,計(jì)算參數(shù)的不確定性變化可以描述如下其中Xk=Xk。表4顯示了實(shí)驗(yàn)過(guò)程中測(cè)量參數(shù)和計(jì)算參數(shù)的不確定性表4 實(shí)驗(yàn)參數(shù)的范圍和不確定性分析實(shí)驗(yàn)參數(shù) 范圍 不確定性共 20 頁(yè) 第 20 頁(yè)裝訂線目錄第一章 緒論31.1 冷藏保溫汽車(chē)的特點(diǎn)31.2 冷藏保溫汽車(chē)的經(jīng)濟(jì)意義41.3 國(guó)內(nèi)外冷藏保溫汽車(chē)的發(fā)展過(guò)程和現(xiàn)狀4 1.3.1 冷藏保溫汽車(chē)的發(fā)展過(guò)程4 1.3.2 國(guó)外冷藏保溫汽車(chē)的發(fā)展現(xiàn)狀5 1.3.3 我國(guó)冷藏保溫汽車(chē)的發(fā)展現(xiàn)狀6 1.4 我國(guó)冷藏保溫汽車(chē)的發(fā)展趨勢(shì)7第二章 隔熱車(chē)廂結(jié)構(gòu)10 2.1 制冷裝置10 2.2 隔熱車(chē)廂分類(lèi)12 2.3 隔熱車(chē)廂結(jié)構(gòu)132.3.1 隔熱車(chē)廂的結(jié)構(gòu)型式132.3.2 隔熱層材料及其厚度142.3.3 斷熱橋結(jié)構(gòu)152.3.4 車(chē)廂蒙皮152.3.5 密封條162.3.6 車(chē)廂門(mén)及其附件162.3.7 車(chē)廂內(nèi)外附件18 2.4 車(chē)廂制作技術(shù)現(xiàn)狀20第三章 隔熱車(chē)廂設(shè)計(jì)21 3.1 車(chē)廂主要結(jié)構(gòu)型式和技術(shù)參數(shù)的確定21 3.2 車(chē)廂設(shè)計(jì)主要技術(shù)參數(shù)分析和計(jì)算223.2.1 車(chē)廂隔熱壁傳熱系數(shù)的計(jì)算223.2.2 隔熱車(chē)廂平均傳熱系數(shù)的計(jì)算253.2.3 制冷設(shè)備熱負(fù)荷的計(jì)算25 3.3 制冷機(jī)組的選擇28 3.4 車(chē)廂換氣倍數(shù)的確定28 3.5 車(chē)廂重量的計(jì)算29總結(jié)30致謝31主要參考文獻(xiàn)32第一章 緒論1.1冷藏保溫汽車(chē)的特點(diǎn)冷藏保溫汽車(chē)是冷藏運(yùn)輸用的專(zhuān)用汽車(chē),用來(lái)運(yùn)輸易腐貨物和對(duì)溫度有特定要求的貨物,主要為食品。冷藏保溫汽車(chē)是重要的公路冷藏運(yùn)輸工具。一般將冷藏保溫汽車(chē)分為冷藏汽車(chē)和保溫汽車(chē)。裝有隔熱車(chē)廂而未裝有任何制冷或加熱裝置的稱(chēng)為保溫汽車(chē),既裝有隔熱車(chē)廂又裝有制冷裝置的稱(chēng)為冷藏汽車(chē)。有些冷藏汽車(chē)還裝有加熱裝置,或者其所采用的機(jī)械式制冷裝置設(shè)有加熱循環(huán)系統(tǒng),用來(lái)對(duì)車(chē)廂內(nèi)加熱,以便在外界環(huán)境溫度低于貨物的運(yùn)輸適宜溫度時(shí),保持車(chē)廂溫度于適宜狀態(tài)。由此可見(jiàn),保溫汽車(chē)的專(zhuān)用裝置僅為隔熱車(chē)廂,冷藏汽車(chē)的專(zhuān)用裝置除隔熱車(chē)廂外,還有制冷裝置和加熱裝置。見(jiàn)圖1.1 圖1.1 冷藏車(chē)對(duì)冷藏保溫汽車(chē)的基本功能要求是在任何外界環(huán)境條件(主要是溫度條件)下,均能保持貨物在整個(gè)運(yùn)輸過(guò)程中不致腐敗變質(zhì)??梢?jiàn),保溫汽車(chē)只適宜于短距離的冷藏運(yùn)輸,以及運(yùn)輸適溫范圍較寬的易腐貨物,冷藏汽車(chē)適于長(zhǎng)距離冷藏運(yùn)輸以及環(huán)境溫度變化范圍大的場(chǎng)合。用保溫汽車(chē)運(yùn)輸易腐貨物時(shí),車(chē)廂的隔熱層起著阻滯廂內(nèi)外熱交換的作用,而車(chē)廂材料和廂內(nèi)貨物的熱容量也起著維持廂內(nèi)原有溫度的作用。運(yùn)輸過(guò)程中,外界傳入的熱量和食物本身的呼吸熱則會(huì)導(dǎo)致廂內(nèi)溫度身高。保溫汽車(chē)只適宜于短距離的冷藏運(yùn)輸,以及運(yùn)輸適溫范圍較寬的易腐貨物。冷藏汽車(chē)主要是靠制冷和加熱裝置來(lái)維持廂內(nèi)溫度,使其保持在所運(yùn)貨物的適溫范圍內(nèi),從而達(dá)到避免貨物變質(zhì)的目的。機(jī)械制冷汽車(chē)制冷機(jī)空氣冷卻器周?chē)牡蜏厥峭ㄟ^(guò)風(fēng)機(jī)送風(fēng)即強(qiáng)制通風(fēng)來(lái)送到車(chē)廂內(nèi)各處,這要求廂內(nèi)貨物的堆放不致切割廂內(nèi)的空氣循環(huán)。導(dǎo)風(fēng)條、型材地板等附件也有利于形成正確的氣流方向。1.2冷藏保溫汽車(chē)的經(jīng)濟(jì)意義冷藏保溫汽車(chē)的經(jīng)濟(jì)意義在于保證貨物的運(yùn)輸質(zhì)量,避免易腐貨物在運(yùn)輸過(guò)程中腐爛變質(zhì)而受到經(jīng)濟(jì)損失。食品的生產(chǎn)、加工、保管、貯藏、運(yùn)輸及銷(xiāo)售分配與人民生活密切相關(guān),食品冷藏鏈的各個(gè)環(huán)節(jié)都與人民生活休戚相關(guān)。據(jù)聯(lián)合國(guó)糧農(nóng)組織估計(jì),目前世界各國(guó)農(nóng)牧業(yè)每年生產(chǎn)食品三十多億噸,其中易腐食品約占三分之一,這些食品在流通過(guò)程中腐爛變質(zhì)不堪食用的有23億噸。我國(guó)人民易腐食品的消費(fèi)水品并不高,但損耗和浪費(fèi)也十分驚人,肉類(lèi)、水產(chǎn)、禽蛋、水果、蔬菜等每年都有大量腐爛損失,有的是在產(chǎn)地變質(zhì),有的在流通過(guò)程中遭受損失。外貿(mào)方面也有食品運(yùn)到口岸后因質(zhì)量不符要求而被退回內(nèi)銷(xiāo)造成大量經(jīng)濟(jì)損失的情況。建立和完善食品冷藏鏈就能大大減少和基本避免這類(lèi)損失。冷藏保溫汽車(chē)由于適用范圍廣、機(jī)動(dòng)性強(qiáng)、中轉(zhuǎn)環(huán)節(jié)和裝卸次數(shù)少、可實(shí)行門(mén)對(duì)門(mén)運(yùn)輸?shù)葍?yōu)越性而在冷藏運(yùn)輸中占有極為重要的地位,成為食品冷藏鏈中不可缺少的運(yùn)輸環(huán)節(jié)。與其它冷藏運(yùn)輸方式比較,公路冷藏運(yùn)輸?shù)慕?jīng)濟(jì)效益主要有“運(yùn)距效益”、“時(shí)間效益”和“運(yùn)輸質(zhì)量效益”?!斑\(yùn)距效益”是指汽車(chē)運(yùn)輸其運(yùn)距往往小于鐵路運(yùn)輸或水路運(yùn)輸?shù)倪\(yùn)距;汽車(chē)運(yùn)輸速度比水路快,又不像鐵路運(yùn)輸需要多次裝卸轉(zhuǎn)運(yùn)、編組待運(yùn),其送達(dá)時(shí)間一般都比水路、鐵路短,即具有較高的“時(shí)間效益”;汽車(chē)?yán)洳剡\(yùn)輸裝卸次數(shù)和中轉(zhuǎn)環(huán)節(jié)少,就減少了易腐貨物因裝卸和中轉(zhuǎn)貯藏時(shí)碰傷及貨溫升高造成的損耗,具有十分明顯的“運(yùn)輸質(zhì)量效益”。以前人們常常只考慮運(yùn)價(jià)和運(yùn)輸成本,其實(shí)這是遠(yuǎn)為不夠的,還必須考慮貨損、送達(dá)時(shí)間、能耗、投資經(jīng)濟(jì)效益等因素,即應(yīng)綜合考慮運(yùn)方和貨方的利益,更需考慮廣泛的社會(huì)效益。我國(guó)以前常用敞車(chē)和篷車(chē)類(lèi)普通貨車(chē)來(lái)運(yùn)輸易腐食品,包括運(yùn)輸鮮凍魚(yú)肉,不僅造成食品大量腐爛變質(zhì),而且使食品遭到污染,影響食用者的健康,也給國(guó)家造成大量經(jīng)濟(jì)損失。1982年我國(guó)頒布了食品衛(wèi)生法,明文規(guī)定易腐食品的運(yùn)輸條件,這是從法律上肯定了冷藏運(yùn)輸?shù)闹匾饬x。1.3國(guó)內(nèi)外冷藏保溫汽車(chē)的發(fā)展過(guò)程和現(xiàn)狀1.3.1冷藏保溫汽車(chē)的發(fā)展過(guò)程在古代,人們就知道用冰降溫可防止物品很快腐爛,當(dāng)開(kāi)始用廂式車(chē)輛來(lái)運(yùn)輸食品以保證食品的運(yùn)輸安全和免遭污染時(shí),人們就用冰和易腐食品混裝的辦法,避免廂內(nèi)溫度上升太快而使貨物變質(zhì)。為提高車(chē)廂的保溫性能,在制造車(chē)廂板壁時(shí)填嵌隔熱材料,隔熱材料要求使導(dǎo)熱系數(shù)較小而比重較輕,這樣就產(chǎn)生了保溫車(chē)。早期的隔熱材料有軟木、米波拉、木料木屑等。現(xiàn)在多采用泡沫材料。用得最多的使聚苯乙烯泡沫和聚氨酯泡沫。聚苯乙烯泡沫材料比重輕而導(dǎo)熱系數(shù)小,可制成板材并易于切割,比原先各種隔熱材料具有很大的優(yōu)越性。硬質(zhì)聚氨酯泡沫材料以越來(lái)越廣泛地被用作隔熱材料。其導(dǎo)熱系數(shù)更小,比重也輕,且具有較高的強(qiáng)度,與蒙皮材料粘接力強(qiáng)。聚氨酯還可采用現(xiàn)場(chǎng)發(fā)泡隔熱層成形工藝,工藝流程大大簡(jiǎn)化而使工效提高很多,骨架簡(jiǎn)化而使車(chē)廂自重減輕。對(duì)冷藏汽車(chē)來(lái)說(shuō),更為重要的發(fā)展是在制冷裝置所采用的制冷方式以及對(duì)廂內(nèi)溫度調(diào)控方面。固體和液體冷卻裝置用得較早,冷卻劑由水冰、含鹽水冰發(fā)展到干冰和液氮在低溫下氣化的等固體液體。制冷劑用于運(yùn)輸工具出現(xiàn)了運(yùn)輸用制冷裝置,冷藏運(yùn)輸工具形成食品冷藏鏈的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。隨著制冷技術(shù)的發(fā)展,又出現(xiàn)了蓄冷板冷藏車(chē)。對(duì)廂內(nèi)溫度的調(diào)節(jié)控制技術(shù)也有很大發(fā)展,用節(jié)流閥控制固體和液體氣化來(lái)調(diào)控其制冷量,機(jī)械制冷裝置用兩位控制的方法,現(xiàn)在廂內(nèi)溫度可控制在調(diào)定溫度2的范圍內(nèi)。1.3.2國(guó)外冷藏保溫汽車(chē)的發(fā)展現(xiàn)狀歐美國(guó)家冷藏保溫汽車(chē)發(fā)展較早,在十九世紀(jì)末和二十世紀(jì)初各國(guó)開(kāi)始發(fā)展冷藏運(yùn)輸工具,目前冷藏保溫汽車(chē)已成為專(zhuān)用汽車(chē)的主要種類(lèi)之一。美國(guó)近期保溫車(chē)約占全國(guó)載貨汽車(chē)保有量的0.8%,還有冷藏保溫掛車(chē)和半掛車(chē),占其總數(shù)的9.7%。法國(guó)現(xiàn)有冷藏保溫汽車(chē)掛車(chē)和半掛車(chē)占全國(guó)運(yùn)輸汽車(chē)總數(shù)的1%。德國(guó)冷藏保溫汽車(chē)、半掛車(chē)占全國(guó)運(yùn)輸汽車(chē)總數(shù)的2%。英國(guó)冷藏保溫汽車(chē)占全國(guó)貨運(yùn)汽車(chē)總數(shù)的2.8%。目前日本年產(chǎn)冷藏保溫汽車(chē)二至三萬(wàn)輛,保有量近九萬(wàn)輛。俄羅斯冷藏保溫汽車(chē)約占貨運(yùn)汽車(chē)的2.3%。日本冷藏保溫汽車(chē)中輕型車(chē)占6070%;中型車(chē)占2025%;重型車(chē)占1015%。冷藏汽車(chē)約占55%,其中冷凍車(chē)占2025%。在德國(guó),輕中重的比例為2:5:3。美國(guó)冷藏汽車(chē)總重9噸以下的占44%;912噸的占11%;12噸以上的占45%。美歐國(guó)家還有大量掛車(chē)和半掛車(chē)。日本冷藏汽車(chē)的品種最多,占專(zhuān)用汽車(chē)品種數(shù)的一半以上,除按使用要求選用不同制冷裝置和汽車(chē)底盤(pán)外,根據(jù)裝貨需要設(shè)有后門(mén)、側(cè)門(mén)、頂門(mén),門(mén)的結(jié)構(gòu)形式也有拉門(mén)、折門(mén)、滑道、卷簾、反沖等,附設(shè)的裝卸機(jī)構(gòu)有提升起重、尾門(mén)起重、鏈傳送等。歐美日本冷藏保溫汽車(chē)結(jié)構(gòu)工藝先進(jìn),并十分重視性能試驗(yàn)。二十世紀(jì)初歐洲已建立冷藏運(yùn)輸工具的試驗(yàn)基地,現(xiàn)在十多個(gè)國(guó)家建立了二十多個(gè)試驗(yàn)中心。有奧地利維也納亞森納爾試驗(yàn)站是最著名的一個(gè),它是由國(guó)際鐵路聯(lián)盟組織試驗(yàn)研究所與奧地利政府與上世紀(jì)五十年代確定并著手籌建的。1960年11月建成靜止試驗(yàn)室,能在靜態(tài)條件下測(cè)定車(chē)廂漏氣量和總傳熱系數(shù)、進(jìn)行制冷機(jī)性能試驗(yàn)和整車(chē)試驗(yàn);以后建立的運(yùn)行試驗(yàn)室可模擬車(chē)輛的運(yùn)行條件,除溫度(-50+50)和濕度(相對(duì)濕度50100%)外,還有風(fēng)速、陽(yáng)光輻射、雨雪等。其它有名的還有意大利的帕多瓦和羅馬試驗(yàn)站、德國(guó)的慕尼黑試驗(yàn)站和法國(guó)的安東尼試驗(yàn)站。1.3.3我國(guó)冷藏保溫汽車(chē)的發(fā)展現(xiàn)狀我國(guó)的冷藏運(yùn)輸事業(yè)是50年代后期才開(kāi)始發(fā)展起來(lái)的,60年代初外貿(mào)部門(mén)開(kāi)始組織其下屬企業(yè)采用“解放”底盤(pán)改裝保溫汽車(chē),至70年代初主要靠進(jìn)口保溫車(chē)來(lái)滿足國(guó)內(nèi)冷藏運(yùn)輸?shù)男枰?,先后從羅馬尼亞、匈牙利、意大利等國(guó)進(jìn)口數(shù)百輛中、重型車(chē)。同時(shí)開(kāi)始生產(chǎn)冷藏保溫汽車(chē),商業(yè)部門(mén)和機(jī)械部門(mén)均先后進(jìn)行定點(diǎn)生產(chǎn)并形成一定批量。另外還從上述國(guó)家和日本進(jìn)口多種型號(hào)的冷藏車(chē)和保溫車(chē)。改革開(kāi)放以后,我國(guó)公路冷藏運(yùn)輸?shù)慕Y(jié)構(gòu)也從計(jì)劃模式向市場(chǎng)模式過(guò)渡。原來(lái)主要由商業(yè)、食品進(jìn)出口、水產(chǎn)等系統(tǒng)的冷庫(kù)車(chē)隊(duì)按主管部門(mén)調(diào)撥和分配計(jì)劃進(jìn)行運(yùn)輸,轉(zhuǎn)為自主經(jīng)營(yíng)的冷庫(kù)車(chē)隊(duì)按市場(chǎng)需求進(jìn)行運(yùn)輸。隨著肉、魚(yú)、禽、蛋類(lèi)食品供大于求,計(jì)劃供應(yīng)取消,中長(zhǎng)途調(diào)撥運(yùn)輸?shù)谋壤郎p少,短途分配性運(yùn)輸比例大增;隨著我國(guó)公路建設(shè)的快速發(fā)展,公路冷藏運(yùn)輸與鐵路、水路相比,其比例不斷提高,90年代已占20%,現(xiàn)在已近30%;運(yùn)輸?shù)囊赘浳镆矎脑瓉?lái)的冷凍肉、禽、水產(chǎn)占絕大多數(shù),發(fā)展到新鮮的肉、禽、水產(chǎn)占相當(dāng)比例,還有水果、蔬菜、乳制品、冷飲、保健食品等保鮮食品也需用冷藏、保溫、保鮮汽車(chē)運(yùn)輸;車(chē)輛噸位結(jié)構(gòu)發(fā)生變化,原來(lái)重、中、輕(微)分別占10%、70%、20%,現(xiàn)在則分別占10%、40%、50%;隨著對(duì)冷藏運(yùn)輸質(zhì)量要求的提高,冷藏汽車(chē)和保鮮汽車(chē)的占有率從10%提高到40%。隨著市場(chǎng)領(lǐng)域的拓展,我國(guó)冷藏保溫汽車(chē)的保有量也較快增長(zhǎng):1980年約3500輛,1985年約6000輛,1990年約10000輛,1995年約15000輛,至今已經(jīng)超過(guò)25000輛。每年的銷(xiāo)售達(dá)4000多輛(見(jiàn)表1.1)表1.1 20002004年我國(guó)冷藏保溫汽車(chē)的銷(xiāo)量(單位:輛)年份20002001200220032004保溫汽車(chē)合計(jì)27172025197323392241重型16314426110485中型576226640348451輕型165985466414281199微型329801408459506冷藏汽車(chē)合計(jì)11761095148516881559重型1951651958494中型167205630449459輕型7615385731117798微型531878738208注:資料來(lái)源為中國(guó)汽車(chē)工業(yè)年鑒。表中按車(chē)輛總質(zhì)量分類(lèi):14噸為重型;614噸為中型;1.86噸為輕型;1.8噸為微型。80年代初我國(guó)生產(chǎn)冷藏保溫汽車(chē)的廠點(diǎn)不到10家,1990年列入全國(guó)汽車(chē)、民用改裝車(chē)和摩托車(chē)生產(chǎn)企業(yè)及產(chǎn)品目錄的冷藏保溫汽車(chē)生產(chǎn)廠有20多家,1996年增至56家,1999年則為70家。其中有一汽、東風(fēng)、北汽等大型汽車(chē)集團(tuán)下屬?gòu)S和長(zhǎng)安、昌河、柳州等微型車(chē)改裝公司。這說(shuō)明汽車(chē)主機(jī)廠為適應(yīng)供大于求的市場(chǎng)態(tài)勢(shì),都把發(fā)展改裝車(chē)作為拓展市場(chǎng)的重要手段,而冷藏保溫汽車(chē)作為市場(chǎng)潛力較大的專(zhuān)用汽車(chē)自然收到重視。另外還有一些“軍轉(zhuǎn)民”的企業(yè),如河南紅宇、北京天云、福建長(zhǎng)城等也加入了這一行業(yè)。據(jù)中國(guó)汽車(chē)報(bào)工業(yè)年鑒不完全統(tǒng)計(jì),2000年我國(guó)冷藏保溫汽車(chē)產(chǎn)量為2792輛,2004年冷藏、保溫、保鮮汽車(chē)產(chǎn)量為3915輛,其中保溫車(chē)占55.4%;冷藏車(chē)占40.3%,保鮮車(chē)占4.3%。從2003年起,冷藏汽車(chē)企業(yè)銷(xiāo)售收入和工業(yè)總產(chǎn)值均達(dá)到6億多元,工業(yè)增加值近1億元。20002004年,我國(guó)冷藏汽車(chē)的產(chǎn)量見(jiàn)表1.2。表1.2 20002004年我國(guó)冷藏汽車(chē)產(chǎn)量(單位:輛)年份20002001200220032004保溫汽車(chē)合計(jì)27922050193824302169重型17014326110586中型594231644412460輕型169983865214381148微型329837381475475冷藏汽車(chē)合計(jì)11791087148317361577重型1981631968597中型173207630502473輕型7545295731110801微型541888439206近年來(lái),我國(guó)冷藏保溫汽車(chē)已逐步采用國(guó)外的先進(jìn)結(jié)構(gòu)和工藝,品種發(fā)展也很快。隔熱車(chē)廂有整體結(jié)構(gòu)和分片組裝等形式;隔熱層也已采用聚氨酯現(xiàn)場(chǎng)發(fā)泡新工藝;車(chē)門(mén)采用多層密封,使車(chē)廂密封性能得到改善。全國(guó)性的冷藏汽車(chē)測(cè)驗(yàn)中心也即將建成。技術(shù)基礎(chǔ)工作進(jìn)展也很快,機(jī)械委、商業(yè)部先后制定了技術(shù)條件、性能試驗(yàn)方法等標(biāo)準(zhǔn),還制定了運(yùn)輸用制冷機(jī)組試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)。1.4我國(guó)冷藏保溫汽車(chē)的發(fā)展趨勢(shì)目前中國(guó)的肉類(lèi)食品廠有2500多家,年產(chǎn)量1000多萬(wàn)噸,年產(chǎn)肉類(lèi)5600萬(wàn)噸;速凍食品廠2000多家,年產(chǎn)量超過(guò)850萬(wàn)噸;冷飲企業(yè)1000多家,年產(chǎn)量1000多萬(wàn)噸;乳品企業(yè)1500多家,年產(chǎn)量800萬(wàn)噸;此外還有每年4120萬(wàn)噸的水產(chǎn)品。上述易腐食品的消費(fèi)逐年增長(zhǎng),乳品企業(yè)每年以30%的速度增長(zhǎng),水果、蔬菜銷(xiāo)量更大。這些總量超過(guò)億萬(wàn)噸的食品都屬于易腐食品,都需要冷藏運(yùn)輸。中國(guó)高等級(jí)公路(含高速公路和一、二級(jí)公路)目前已達(dá)20.73萬(wàn)公里,等級(jí)公路(含三、四級(jí)公路)131.59萬(wàn)公里,等級(jí)外的還有36.2萬(wàn)公里,公路的密度為17.5公里/百平方公里,其中高速公路已達(dá)1.95萬(wàn)公里,列美國(guó)之后成為世界第二。到“十五”期末,高速公路的通車(chē)?yán)锍虒⑦_(dá)2.2萬(wàn)公里左右,全國(guó)南北、東西全部被三縱三橫的高速公路貫通。公路建設(shè)的發(fā)展,改善了公路運(yùn)輸?shù)臈l件,將大大提高公路冷藏運(yùn)輸率。目前中國(guó)公路冷藏運(yùn)輸量只占20%,鐵路冷藏運(yùn)輸?shù)倪\(yùn)量占55%,而歐美國(guó)家公路冷藏運(yùn)輸?shù)倪\(yùn)量為60-80%,中國(guó)公路冷藏運(yùn)輸?shù)倪\(yùn)量將會(huì)很快增長(zhǎng)。中國(guó)政府有關(guān)部門(mén)提出的專(zhuān)用汽車(chē)五年和十年的發(fā)展綱要中要求:“冷藏保鮮貨物逐步實(shí)現(xiàn)專(zhuān)業(yè)化、規(guī)范化、現(xiàn)代化,引導(dǎo)道路貨運(yùn)發(fā)展第三方服務(wù)?!睋?jù)有關(guān)資料,到2005年中國(guó)專(zhuān)用汽車(chē)保有量將達(dá)到275萬(wàn)輛,每年需求量34萬(wàn)輛,原有專(zhuān)用車(chē)更新量12萬(wàn)輛,總的需求每年以10%的速度遞增,高于普通貨車(chē)的增長(zhǎng)速度。隨著中國(guó)加入WTO、北京申奧、上海申博的成功,冷藏保溫汽車(chē)面臨歷史上難得的發(fā)展機(jī)遇,政府為了促進(jìn)冷藏運(yùn)輸?shù)陌l(fā)展,成立了中國(guó)冷凍和冷藏食品專(zhuān)業(yè)學(xué)會(huì),各地相應(yīng)成立了“冷鏈辦公室”,創(chuàng)辦了“三綠工程”,規(guī)劃了“綠色通道”,各大城市都有菜籃子工程辦公室和食品快餐配運(yùn)中心,有些城市對(duì)運(yùn)輸奶類(lèi)制品、生熟制品的冷藏保溫運(yùn)輸車(chē)發(fā)放了專(zhuān)用的通行證。這些都有利于冷藏保溫汽車(chē)的發(fā)展,從而帶動(dòng)這個(gè)行業(yè)迅速達(dá)到發(fā)達(dá)國(guó)家的水平。目前中國(guó)冷藏保溫汽車(chē)按照噸位構(gòu)成,還是中型車(chē)較多。隨著公路的建設(shè)和發(fā)展,重型車(chē)、半掛車(chē)將成為長(zhǎng)途、調(diào)撥性公路冷藏運(yùn)輸?shù)闹饕ぞ?,而得到快速發(fā)展;輕型冷藏和微型保溫車(chē)則作為短途、分配性運(yùn)輸?shù)闹饕ぞ叨玫娇焖侔l(fā)展。在冷藏保溫汽車(chē)功能方面,市場(chǎng)越來(lái)越要求高技術(shù)含量、高附加值的產(chǎn)品。制冷裝置、制熱裝置、液壓舉升裝置、廂體隔倉(cāng)裝置、側(cè)拉門(mén)裝置、計(jì)量測(cè)量裝置等,以及各種廂體的車(chē)身結(jié)構(gòu)器材,都有廣泛的市場(chǎng)前景。從環(huán)保和節(jié)能的角度考慮,所有聚氨酯材料的發(fā)泡劑都必須由無(wú)氟材料來(lái)取代,新冷源冷藏車(chē)的比例會(huì)有所增長(zhǎng)。冷藏保溫汽車(chē)所有多品種、小批量、短周期的特點(diǎn),只有柔性化生產(chǎn)可以克服這一生產(chǎn)組織上的矛盾。同時(shí)計(jì)算機(jī)和信息技術(shù)的發(fā)展,使世界經(jīng)濟(jì)的全球化、一體化的格局逐漸形成,全球的競(jìng)爭(zhēng)需要產(chǎn)品制造過(guò)程具有高速度和低成本,傳統(tǒng)小而全的企業(yè)模式已經(jīng)越來(lái)越喪失競(jìng)爭(zhēng)能力。因此,柔性化生產(chǎn)、靈活達(dá)到設(shè)計(jì)方案、異地加工或者異地組裝廂體的生產(chǎn)模式會(huì)較快發(fā)展。隨著公路建設(shè)的飛速發(fā)展,加速發(fā)展重型車(chē)的勢(shì)頭會(huì)進(jìn)一步加強(qiáng),這就是要求提高廂體的強(qiáng)度和剛度,特別注重減輕自重,增加載重后的尺寸穩(wěn)定性和耐沖擊性,確保整車(chē)的可靠性和安全性。因此在廂體的結(jié)構(gòu)上,各生產(chǎn)廠家都應(yīng)形成自己的獨(dú)立開(kāi)發(fā)能力,以適應(yīng)這種需要。與發(fā)達(dá)國(guó)家相比,我國(guó)冷藏保溫汽車(chē)的發(fā)展還很不夠。社會(huì)保有量、年產(chǎn)量均差得很多,品種和技術(shù)上的差距也很大,如車(chē)廂總傳熱系數(shù)和換氣倍數(shù)等性能指標(biāo)均較落后。冷藏汽車(chē)的關(guān)鍵配套裝置制冷機(jī)組由于缺少定點(diǎn)生產(chǎn)企業(yè)和專(zhuān)用零部件,其性能還難以滿足長(zhǎng)距離冷藏運(yùn)輸?shù)囊?。符合?guó)際試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)或測(cè)試程序的冷藏汽車(chē)試驗(yàn)設(shè)施還在建設(shè),測(cè)試技術(shù)水平和測(cè)試儀器的精度均需提高。第二章 隔熱車(chē)廂結(jié)構(gòu)2.1制冷裝置運(yùn)輸易腐貨物時(shí),為達(dá)到貨物保鮮的目的,必須在運(yùn)輸工具上裝有制冷裝置。使用時(shí),制冷裝置先對(duì)廂內(nèi)進(jìn)行預(yù)冷,使廂內(nèi)溫度達(dá)到貨物運(yùn)輸適宜溫度。表2.1 主要易腐食品的運(yùn)輸適溫品名適溫品名適溫冷凍食品新鮮水果類(lèi)凍結(jié)漣-20-18葡萄14冷凍龜類(lèi)-18-15蘋(píng)果36冷凍雞肉-18-12櫻桃、西洋梨4冷凍牛肉-18-12甜瓜、梨、李子47冷凍豬肉-18-12柑桔、桃、菠蘿10新鮮肉類(lèi)檸檬1214鮮羊肉16香蕉1316鮮豬肉25新鮮蔬菜類(lèi)鮮牛肉36西洋蘑02鮮火腿36龍須菜4蛋37胡蘿卜、豌豆、菜花47臘肉、臘腸47白菜、萵苣、芹菜410咸火腿、熏臘肉1518菠菜、土豆716乳制品洋蔥1016人造奶油12甘薯、南瓜1216煉乳、干酪47西紅柿1221黃油710糖果類(lèi)新鮮魚(yú)貝類(lèi)巧克力、糖果2021鮮魚(yú)、牡蠣02蜂蜜710熏魚(yú)類(lèi)47在運(yùn)輸過(guò)程中,制冷裝置的制冷量用來(lái)平衡通過(guò)車(chē)廂壁的傳熱、車(chē)廂門(mén)等處縫隙的漏熱、太陽(yáng)光的輻射熱、開(kāi)門(mén)時(shí)的換熱、以及貨物的發(fā)熱(如食品的呼吸熱)等。當(dāng)運(yùn)輸環(huán)境溫度低于貨物運(yùn)輸適宜溫度時(shí),則需使用加熱裝置來(lái)對(duì)車(chē)廂內(nèi)加熱。但是,通常環(huán)境溫度總是高于易腐貨物運(yùn)輸適溫,因而在運(yùn)輸過(guò)程中主要是需對(duì)廂內(nèi)冷卻。制冷方式有固體制冷、液化氣體制冷、冷板制冷和機(jī)械制冷,其中機(jī)械制冷用得最多。機(jī)械制冷裝置之所以被廣為應(yīng)用,最重要的是由于有的制冷機(jī)組既能制冷又能加熱,容易實(shí)現(xiàn)廂內(nèi)溫度的自動(dòng)控制調(diào)節(jié),溫調(diào)可靠而調(diào)控溫度范圍較廣,能運(yùn)輸各種不同適溫的冷藏貨物,但是,制冷機(jī)組是要消耗一定能源的,機(jī)械制冷裝置結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜,購(gòu)置和運(yùn)行費(fèi)用較高,操作維修不易,運(yùn)轉(zhuǎn)噪音大,重量也較重。然而機(jī)械制冷仍不失為最可靠有效的制冷方式。機(jī)械冷藏汽車(chē)的制冷機(jī)組按其驅(qū)動(dòng)方式可分為獨(dú)立式和非獨(dú)立式。獨(dú)立式制冷機(jī)組本身帶有驅(qū)動(dòng)裝置,常用的驅(qū)動(dòng)裝置為內(nèi)燃機(jī)(柴油發(fā)動(dòng)機(jī)或汽油發(fā)動(dòng)機(jī))和電動(dòng)機(jī)。有的機(jī)組僅有一種驅(qū)動(dòng)裝置,有的則既裝有發(fā)動(dòng)機(jī)又裝有電動(dòng)機(jī)。非獨(dú)立式制冷機(jī)組其壓縮機(jī)由汽車(chē)主發(fā)動(dòng)機(jī)來(lái)驅(qū)動(dòng)。有的將壓縮機(jī)裝在發(fā)動(dòng)機(jī)支架上或通過(guò)其本身的支架與機(jī)體相連;有的則是通過(guò)取力機(jī)構(gòu)從汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)取力,這樣壓縮機(jī)也可安裝在汽車(chē)縱梁上。蒸發(fā)器總是安裝在隔熱車(chē)廂內(nèi),以便對(duì)隔熱車(chē)廂內(nèi)的溫度進(jìn)行調(diào)節(jié)(冷卻或加熱)。冷凝器則應(yīng)安裝在通風(fēng)條件較好、離熱源較遠(yuǎn)的地方。按驅(qū)動(dòng)裝置、壓縮機(jī)、冷凝器、蒸發(fā)器四大部件構(gòu)成位置,制冷機(jī)組又可分為整體式和分體式。四大組成部件裝在同一廂體內(nèi)連成一體的稱(chēng)為整體式機(jī)組;若四大組成部件中僅用管道連接而可分別裝在不同位置的機(jī)組則為分體式機(jī)組,驅(qū)動(dòng)裝置與壓縮機(jī)一般都安裝在一起,由皮帶傳送動(dòng)力。整體式機(jī)組均為獨(dú)立式。圖2.1為采用整體式機(jī)組的冷藏汽車(chē)制冷機(jī)組、隔熱車(chē)廂和汽車(chē)底盤(pán)裝配示意圖。如圖的制冷機(jī)組,其驅(qū)動(dòng)機(jī)、壓縮機(jī)和冷凝器成橫向布置,稱(chēng)為橫式;若制冷機(jī)組冷凝器裝在上部,驅(qū)動(dòng)機(jī)、壓縮機(jī)在下部,則稱(chēng)為豎式。蒸發(fā)器在車(chē)廂內(nèi)一般 圖2.1 汽車(chē)底盤(pán)、隔熱車(chē)廂和制冷機(jī)組裝配示意圖都位于前壁中上方,也有的裝在左上方或右上方,如圖2.2所示. 圖2.2 蒸發(fā)器在車(chē)廂內(nèi)的位置a)左上方;b)中上方;c)右上方分體式制冷機(jī)組的四大部件在整車(chē)中的位置大致有圖2.3所示的四種布置方式。 圖2.3 采用分體式制冷機(jī)組的冷藏汽車(chē)布置方式輕型和微型的機(jī)械冷藏汽車(chē)一般采用非獨(dú)立分體式的制冷機(jī)組,這樣減輕制冷機(jī)組的重量,并使整車(chē)重量配置較為合理。橫式的整體機(jī)組多用于中型冷藏汽車(chē),也有用于噸位較小的重型冷藏汽車(chē)。縱式整體機(jī)組則常為重型冷藏汽車(chē)、大型冷藏掛車(chē)和鐵路冷藏車(chē)輛所采用。2.2隔熱車(chē)廂分類(lèi)表2.2 冷藏保溫汽車(chē)車(chē)廂按熱工性能分類(lèi)冷藏汽車(chē)種類(lèi)廂內(nèi)調(diào)控溫度傳熱系數(shù)(W/K)等級(jí)內(nèi)溫t0外溫tW強(qiáng)化隔熱型普通隔熱型機(jī)械冷藏汽車(chē)A0+12+300.40.40.7B-10+120.4C-20+120.4D能達(dá)+20.40.40.7E能達(dá)-100.4F能達(dá)-200.4非機(jī)械冷藏汽車(chē)A能達(dá)+7+300.40.40.7B能達(dá)-100.4C能達(dá)-200.4有加熱的冷藏汽車(chē)A+12-10+30-100.40.40.7B+12-20+30-200.4我國(guó)由(中汽聯(lián))起草頒布的國(guó)家專(zhuān)業(yè)標(biāo)準(zhǔn)(ZBT52003-87),參照聯(lián)合 頒印的第3類(lèi)冷藏汽車(chē)標(biāo)準(zhǔn),將冷藏車(chē)分為六種如下:表2.3 類(lèi)別ABCDEF調(diào)溫范圍12012101220-2-10-20車(chē)廂傳熱系數(shù)分為三級(jí),A級(jí)為O4W/ K, B級(jí)為04O6WK, C級(jí)為0609WK。上述可見(jiàn)我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的A級(jí)傳熱系數(shù)與國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)相當(dāng), B級(jí)、C級(jí)低于國(guó)際標(biāo)準(zhǔn),因此,我們?cè)O(shè)計(jì)制造時(shí),對(duì)于車(chē)廂結(jié)構(gòu)隔熱材料的選擇、制造工藝等必須予以充分考慮和計(jì)算以滿足冷藏車(chē)的主要熱工性能要求。表2.4 冷藏保溫汽車(chē)按底盤(pán)噸位分類(lèi)(單位:t)底盤(pán)噸位總質(zhì)量同類(lèi)底盤(pán)貨車(chē)裝載質(zhì)量改裝冷藏車(chē)裝載質(zhì)量改裝保溫車(chē)裝載質(zhì)量微型2.410.50.74輕型2.46.2130.520.752.5中型6.21538262.56.5重型15866.52.3隔熱車(chē)廂結(jié)構(gòu)冷藏保溫汽車(chē)隔熱車(chē)廂由頂板、底板、左右側(cè)板、前壁、后壁六大片和門(mén)構(gòu)成。若后門(mén)為270大開(kāi)門(mén)形式,就沒(méi)有后壁,僅剩下后門(mén)框。2.3.1隔熱車(chē)廂的結(jié)構(gòu)型式隔熱車(chē)廂的結(jié)構(gòu)型式主要可分為整體結(jié)構(gòu)式和分片組裝式兩種。典型的整體結(jié)構(gòu)式車(chē)廂是整體骨架式車(chē)廂。車(chē)廂各壁板主骨架(包括門(mén)框)連接成一整體,通常采用焊接的方法。在主體骨架交匯處還可焊上三角形的加強(qiáng)板以增加承載能力。整體骨架式車(chē)廂的隔熱層,較適合于采用填嵌或現(xiàn)場(chǎng)噴涂發(fā)泡工藝。(1)整體骨架填嵌式車(chē)廂采用硬質(zhì)聚苯乙烯泡沫塊作隔熱材料,只能采取填嵌工藝。本結(jié)構(gòu)的主要特點(diǎn)是:車(chē)廂具有足夠的強(qiáng)度和剛度;型式簡(jiǎn)便,不需要特殊型材。但車(chē)廂結(jié)構(gòu)較復(fù)雜,工藝較繁瑣。由于硬質(zhì)聚苯乙烯泡沫材料的導(dǎo)熱系數(shù)較大,為使車(chē)廂的傳熱系數(shù)K值保持一定的范圍時(shí),勢(shì)必加厚壁板,隔熱車(chē)廂整備質(zhì)量增大,有效容積減小。因此,該型式車(chē)廂多用于保溫性能要求不高的保溫汽車(chē)上。(2)整體骨架硬質(zhì)聚氨酯噴涂式車(chē)廂與填嵌式結(jié)構(gòu)主要不同之處是隔熱層采用現(xiàn)場(chǎng)噴涂發(fā)泡硬質(zhì)聚氨酯泡沫成形工藝,易于充滿整個(gè)車(chē)廂隔熱空間,隔熱性能得以改善;同時(shí)硬質(zhì)聚氨酯的導(dǎo)熱系數(shù)壁聚苯乙烯低,在保證隔熱車(chē)廂傳熱系數(shù)K一定的前提下,可減少隔熱車(chē)廂壁板厚度。但噴涂發(fā)泡的隔熱層厚度不易控制均勻,安裝內(nèi)蒙皮前,隔熱層與內(nèi)蒙皮接觸面須經(jīng)表面處理?,F(xiàn)場(chǎng)噴涂發(fā)泡時(shí),空氣污染比較嚴(yán)重,工人勞動(dòng)強(qiáng)度大。因此現(xiàn)場(chǎng)噴涂發(fā)泡工藝一般不如現(xiàn)場(chǎng)注入發(fā)泡工藝先進(jìn)。另一種與整體骨架式車(chē)廂不同的整體式車(chē)廂,在裝配內(nèi)外蒙皮前,其主骨架并不形成整體,但它有不同于分片組裝式車(chē)廂,在組裝前各片尚未完全成形。這種結(jié)構(gòu)的車(chē)廂,其隔熱層采用現(xiàn)場(chǎng)發(fā)泡的方法,其最大特點(diǎn)是車(chē)廂具有完整的隔熱層,故可稱(chēng)為整體隔熱層式車(chē)廂。若采用整體骨架型式,則該結(jié)構(gòu)除具有整體骨架式車(chē)廂的優(yōu)點(diǎn)以外,還具有車(chē)廂密封性能好的優(yōu)點(diǎn)。如采用分片拼裝型式,則與分片組裝硬質(zhì)聚氨酯注入發(fā)泡型式的主要區(qū)別是:注入發(fā)泡材料之前,所拼裝車(chē)廂的六大片是相互溝通的。因此,該結(jié)構(gòu)兼?zhèn)浞制囱b式的優(yōu)點(diǎn),而且由于省去了一些嵌合型材和拼裝縫隙,因而其隔熱性能和整備質(zhì)量指標(biāo)較分片拼裝式的車(chē)廂有所提高。除整體結(jié)構(gòu)式外,另一種車(chē)廂結(jié)構(gòu)型式為分片組裝式。分片組裝式又稱(chēng)分片拼裝式,顧名思義是指車(chē)廂六大片(壁板和門(mén)框)分別采用聚氨酯或聚苯乙烯泡沫材料形成各自廂壁的隔熱層后再互相連接成整個(gè)車(chē)廂的一種結(jié)構(gòu)型式。各片連接方式除鉚接(包括采用抽芯鉚釘拉鉚)、螺釘連接和焊接等通常連接方式外,還采用嵌合型材連接方式,即其中一片端面型材凸緣嵌入另一片對(duì)應(yīng)型材的凹腔內(nèi),再鉚接加固。分片組裝式車(chē)廂便于采用硬質(zhì)聚氨酯澆注發(fā)泡的隔熱層工藝,各片澆注時(shí)夾具簡(jiǎn)單,隔熱層密度均勻一致,斷熱橋設(shè)計(jì)更為合理,是冷藏保溫汽車(chē)隔熱車(chē)廂選擇的最佳方案。但為便于各片嵌接,各片的端面型材常要用嵌合型材,不利于斷熱,增加了車(chē)廂自重,也增加了費(fèi)用。2.3.2隔熱層材料及其厚度無(wú)論國(guó)外還是國(guó)內(nèi),先進(jìn)的冷藏車(chē)保溫車(chē)對(duì)隔熱層材料的要求都很高:(1)發(fā)泡均勻,密度??;(2)導(dǎo)熱系數(shù)盡可能小,一般要求低于0.045 W/mK;(3)對(duì)溫度變化的穩(wěn)定性要好,在-4070 的溫度范圍內(nèi),使用性能要滿足規(guī)定要求;(4)具有一定的力學(xué)強(qiáng)度,能承受汽車(chē)在惡劣道路條件的振動(dòng)、沖擊而不受損或變形;(5)吸水性和吸濕性低,抗凍性能好;(6)無(wú)毒無(wú)味,透氣性小,隔熱材料燃燒時(shí),不得分解出有毒有害氣體;(7)價(jià)格低,易成型,可采用充填、澆注、噴涂等工藝形成車(chē)廂隔熱層。目前,國(guó)內(nèi)外冷藏車(chē)保溫車(chē)普遍使用的隔熱材料,主要有硬質(zhì)聚氨酯泡沫和聚苯乙烯泡沫兩種。聚苯乙烯泡沫是用含低沸點(diǎn)液體發(fā)泡劑的可發(fā)性聚苯乙烯顆粒,經(jīng)加熱愈發(fā)泡后,在模具中加熱成型而得到的微孔型蜂窩結(jié)構(gòu)的泡沫材料。用聚苯乙烯泡沫材料時(shí)隔熱層只能采用填嵌工藝,必然會(huì)有縫隙而影響隔熱性能,但它抗老化能力強(qiáng),成形工藝簡(jiǎn)單,損耗少且成本低。聚氨酯泡沫是目前應(yīng)用最廣泛的優(yōu)良隔熱材料,其主要物理力學(xué)性能為:導(dǎo)熱系數(shù)0.03W/mK,抗拉強(qiáng)度2.5GPa,抗壓強(qiáng)度2.0GPa,與鋼板粘接力2.9GPa,與膠合板粘接力1.4GPa。影響聚氨酯隔熱材料導(dǎo)熱系數(shù)的主要因素有泡沫密度、氣泡直徑、氣泡獨(dú)立率、濕度和溫度等。用硬質(zhì)聚氨酯泡沫材料作隔熱層,可采用現(xiàn)場(chǎng)發(fā)泡的方法?,F(xiàn)場(chǎng)發(fā)泡有澆注法(又稱(chēng)模注法)和噴涂法兩種。聚氨酯泡沫材料的導(dǎo)熱系數(shù)較聚苯乙烯低約三分之一,其現(xiàn)場(chǎng)發(fā)泡硬質(zhì)聚氨酯泡沫材料與內(nèi)外蒙皮和骨架有較強(qiáng)的粘接性能,隔熱層內(nèi)基本沒(méi)有縫隙,因而采用硬質(zhì)聚氨酯現(xiàn)場(chǎng)發(fā)泡隔熱層工藝的車(chē)廂具有隔熱性能好、隔熱層不易老化、骨架簡(jiǎn)化、自重較輕等優(yōu)點(diǎn)。在保證車(chē)廂隔熱性能的前提下,可提高車(chē)廂的有效容積和裝載質(zhì)量。隔熱層厚度由車(chē)廂的使用要求和所選用的隔熱材料而定。對(duì)于冷藏汽車(chē),根據(jù)汽車(chē)底盤(pán)的載貨噸位大小、隔熱車(chē)廂的外形尺寸、廂內(nèi)調(diào)溫范圍和車(chē)廂的隔熱性能確定隔熱層厚度。選用聚氨酯泡沫作隔熱材料,其厚度應(yīng)在50mm120mm之間。對(duì)于保溫汽車(chē),由于車(chē)廂隔熱性能選為C類(lèi),故隔熱層厚度在30mm120mm之間選取。若隔熱材料選用聚苯乙烯泡沫,其厚度要比聚氨酯泡沫材料增加約20%左右。2.3.3斷熱橋結(jié)構(gòu)由隔熱車(chē)廂內(nèi)外壁間低熱阻材料構(gòu)成的熱流區(qū)稱(chēng)為熱橋。熱橋面積雖然只占隔熱車(chē)廂的2%5%,但對(duì)傳熱系數(shù)影響較大。據(jù)估計(jì),由于熱橋的作用,使車(chē)廂傳熱系數(shù)增大10%25%。斷熱橋的設(shè)計(jì)就是要消除隔熱車(chē)廂蒙皮之間的金屬零件直接連接,而隔熱車(chē)廂蒙皮是與骨架相連接的,為斷熱橋設(shè)計(jì)的需要,必須將骨架分為兩部分,即主骨架和輔助骨架。主骨架以承載為目的,一般用強(qiáng)度和剛度較高的金屬(鋼、鋁型材)結(jié)構(gòu)。輔助骨架以斷熱為目的,即所謂的“斷熱橋”,一般選用非金屬材料,常見(jiàn)的有木材、膠合板、玻璃鋼、強(qiáng)化工程塑料等。車(chē)廂的內(nèi)外蒙皮分別與主骨架和輔助骨架相連,它們之間形成填裝隔熱材料的空間。主骨架和輔助骨架固連,共同完成骨架的全部功能。圖2.4為幾種廂隔熱壁結(jié)構(gòu)的斷熱橋。a為分片拼裝式車(chē)廂隔熱壁斷熱橋,采用金屬骨架與蒙皮連接,而在兩邊的金屬骨架之間用輔助骨架相連。b為整體骨架式車(chē)廂隔熱壁的斷熱橋,采用主骨架與外蒙皮連接,輔助骨架與內(nèi)蒙皮連接。為了提高車(chē)廂隔熱壁的強(qiáng)度,防止貨物撞壞內(nèi)蒙皮,通常在內(nèi)表面上固接一層厚5mm15mm的膠合板。c為復(fù)合板車(chē)廂隔熱壁斷熱橋,內(nèi)蒙皮與主骨架連接,外蒙皮與輔助骨架連接,連接方式采用雙組分低泡聚氨酯膠粘接。圖2.4 車(chē)廂隔熱壁的斷熱橋1-內(nèi)蒙皮;2-骨架;3-外蒙皮;4-隔熱材料;5-膠合板;6-壓條2.3.4車(chē)廂蒙皮隔熱車(chē)廂蒙皮材料有鍍鋅板、合金鋁板、不銹鋼板、玻璃纖維增強(qiáng)塑料等,金屬材料的厚度為0.8mm1.5mm,非金屬材料的厚度為2mm3mm,與骨架的連接方式通常采用鉚接和拉鉚(單向膨脹的抽芯鉚釘鉚接)。蒙皮表面形狀為平板形,設(shè)計(jì)成瓦楞形或半圓條形,可增加結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛度并達(dá)到造型美化的目的。2.3.5密封條采用橡膠材料制作的隔熱車(chē)廂密封條,對(duì)車(chē)廂的傳熱影響較大,對(duì)傳熱系數(shù)的影響范圍在5%30%之間。隔熱車(chē)廂門(mén)與門(mén)框的配合處可設(shè)計(jì)成斜面或階梯形密封等型式,以提高密封效果。2.3.6車(chē)廂門(mén)及附件隔熱車(chē)廂的門(mén)(簡(jiǎn)稱(chēng)車(chē)廂門(mén)或車(chē)門(mén))的作用是:裝卸作業(yè)時(shí),作為裝卸冷藏貨物的進(jìn)出通道;運(yùn)輸途中則稱(chēng)為廂壁的一部分。因此,對(duì)車(chē)門(mén)的組要要求是:開(kāi)啟自如、方便裝卸、關(guān)閉可靠、密封良好、具有足夠的強(qiáng)度、剛度以及壽命,并且車(chē)門(mén)開(kāi)啟幅度還應(yīng)符合交通規(guī)則。車(chē)門(mén)結(jié)構(gòu)型式很多,可以按不同角度進(jìn)行分類(lèi),例如:按車(chē)門(mén)安裝位置分按車(chē)門(mén)開(kāi)啟方式分按車(chē)門(mén)開(kāi)啟角度分按開(kāi)啟車(chē)門(mén)數(shù)量分還有幾種不同型式的車(chē)門(mén)組合而成的復(fù)合式車(chē)門(mén)。圖2.5所示為幾種較為特殊的車(chē)門(mén)。圖2.5 車(chē)廂門(mén)的幾種特殊型式(a) 上卷簾下反沖式復(fù)合 (b)后門(mén)外裝起重尾門(mén) (c)附裝起重掛桿機(jī)構(gòu)(d)頂開(kāi)式自動(dòng)車(chē)門(mén) (e)大門(mén)沖裝小門(mén)式后門(mén) (f)后側(cè)向三開(kāi)式車(chē)門(mén)(g)單式鉸鏈?zhǔn)胶箝T(mén) (h)三門(mén)270開(kāi)啟復(fù)合式車(chē)門(mén) (i)側(cè)開(kāi)拉移式雙門(mén)圖中a為上門(mén)卷簾式,下門(mén)反沖式的復(fù)合門(mén)。下門(mén)開(kāi)啟時(shí),用空氣彈簧支撐,關(guān)門(mén)時(shí),也用空氣彈簧張力關(guān)緊。圖中b為兩扇鉸鏈門(mén)外裝自動(dòng)起重的尾門(mén),裝卸貨物時(shí),尾門(mén)起重,運(yùn)輸時(shí),兩扇鉸鏈門(mén)關(guān)緊,尾門(mén)豎起貼在門(mén)的下半部。圖中c為后門(mén)框上裝有懸臂式自動(dòng)起重機(jī)構(gòu),運(yùn)輸時(shí),雙門(mén)關(guān)緊,吊桿橫放于車(chē)門(mén)中間。圖中d為頂開(kāi)式車(chē)門(mén),頂開(kāi)式車(chē)門(mén)便于采用吊裝機(jī)械裝卸貨物,車(chē)門(mén)可自動(dòng)開(kāi)啟,并能保持不同開(kāi)啟程度。圖中e為后開(kāi)大門(mén)中裝小門(mén),大門(mén)便于集中裝貨,小門(mén)則利于分散卸貨,減少車(chē)廂內(nèi)外熱交換。圖中f為兩側(cè)壁和后壁都有能向上打開(kāi)的車(chē)門(mén)結(jié)構(gòu)。圖中g(shù)為單開(kāi)的后門(mén),車(chē)廂有后壁,門(mén)框裝在后壁上。圖中h為鉸鏈?zhǔn)胶驼郫B式復(fù)合后門(mén),左門(mén)為單折雙扇鉸鏈門(mén),占后門(mén)近2/3,右門(mén)為單扇鉸鏈門(mén)。圖中i為拉移式側(cè)開(kāi)雙門(mén)。車(chē)門(mén)附件主要有門(mén)鉸鏈和門(mén)鎖機(jī)構(gòu)。門(mén)鉸鏈型式較多,鉸鏈座和鉸鏈板所用材料多為鋼板沖壓件、鍛(鑄)鋼件、鋁合金鑄件或壓鑄件等。設(shè)計(jì)時(shí)根據(jù)車(chē)門(mén)質(zhì)量、密封鎖緊力和工藝特點(diǎn)、所用材料等因素進(jìn)行選取,其結(jié)構(gòu)形狀也可根據(jù)不同使用要求確定。門(mén)鎖機(jī)構(gòu)型式較多。門(mén)鎖桿一般采用鋼管,兩頭焊上鎖扣。鎖扣一般為凸輪型、偏置圓柱形或小塊平板型。鎖扣座固定在上下門(mén)框上,其形狀根據(jù)所選用的鎖扣相應(yīng)確定,凸輪型和偏置圓柱體的移動(dòng)槽,鎖桿移動(dòng)時(shí),鎖扣即在槽內(nèi)移動(dòng),依靠轉(zhuǎn)動(dòng)產(chǎn)生的楔緊力將車(chē)門(mén)鎖緊。平板鎖扣的鎖扣槽為在門(mén)框上焊一槽型鋼板(見(jiàn)圖2.6),這種鎖緊方式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、加工方便,但車(chē)門(mén)的鎖緊和密封較差。圖2.6 常用的兩種門(mén)鎖機(jī)構(gòu)1-門(mén)鎖桿;2-鎖桿支座;3-鎖扣;4-鎖扣座;5-門(mén)把手;6-把手鎖緊上板;7-把手鎖緊下板2.3.7車(chē)廂內(nèi)外附件車(chē)廂外附件主要有腳踏板和工作梯。車(chē)廂底板距離地面高度一般為1000mm左右,因此通常在車(chē)廂門(mén)下方安裝腳踏板或工作梯。對(duì)于冷藏汽車(chē),還需在車(chē)廂前壁與側(cè)壁結(jié)合部位附近安裝工作梯,并在駕駛室上方位置設(shè)置工作踏板,以便對(duì)制冷裝置進(jìn)行檢修。常用的腳踏板、工作梯結(jié)構(gòu)如圖2.7所示。腳踏板一般采用3mm左右的花紋鋼板或花紋鋁板制成。工作梯有活動(dòng)梯和固定梯兩種,活動(dòng)梯靈活方便,但結(jié)構(gòu)復(fù)雜;固定梯簡(jiǎn)單,加工方便,但要占據(jù)一定空間。車(chē)廂內(nèi)主要附件有:掛鉤和掛軌。裝運(yùn)肉類(lèi)胴體時(shí),為保證運(yùn)輸食品 品質(zhì),應(yīng)使廂內(nèi)空氣保持良好的流通,因此須將胴體掛在廂內(nèi)頂板上。在頂板上裝置掛軌,在掛軌上裝掛鉤,掛鉤可沿掛鉤移動(dòng)。圖2.8為掛鉤和掛軌的幾種型式。車(chē)輛行駛時(shí),為防止胴體在慣性力作用下沿掛軌滑動(dòng) 圖2.7 腳踏板和工作梯結(jié)構(gòu)示意圖或擺動(dòng),一般在廂內(nèi)兩側(cè)板上裝有欄索,將胴體沿車(chē)廂縱向攔成幾個(gè)區(qū)域。圖2.8 掛軌和掛鉤的幾種型式導(dǎo)風(fēng)條。為使廂內(nèi)空氣沿正確的方向循環(huán)流動(dòng),在廂內(nèi)前壁、側(cè)壁和后門(mén)內(nèi)板上常裝有導(dǎo)風(fēng)條。導(dǎo)風(fēng)條截面一般為矩形或梯形。裝在四壁上的導(dǎo)風(fēng)條還起保護(hù)廂壁不被貨物撞傷的作用。在底板上常常往往安裝異型鋁合金型材地板,搭接處要焊接緊密,以防水流入異型地板和底板夾層,腐蝕底板。異型地板還有貯水的作用。漏水管。當(dāng)車(chē)廂內(nèi)裝有冷凍食品或食品和水冰混合物時(shí),廂內(nèi)底板上必然會(huì)有積水。此外,清洗車(chē)廂以及制冷裝置除霜時(shí),廂內(nèi)也會(huì)出現(xiàn)積水。除了異型地板可臨時(shí)貯水外,還必須設(shè)置漏水管以便將底板積水及時(shí)排除干凈。漏水管應(yīng)具有良好的密封作用,在不排水時(shí),以免影響車(chē)廂的隔熱性能。圖2.9為一種常見(jiàn)的漏水管結(jié)構(gòu)。這種漏水管在其出口處安裝一個(gè)異型橡膠管。平時(shí)橡膠管是封閉的,當(dāng)有積水需排出時(shí),依靠積水的重力將扁膠管擠開(kāi),使水流出。蒸發(fā)器保護(hù)架。為防止運(yùn)輸或裝卸貨物時(shí)不慎撞壞制冷裝置,一般廂內(nèi)裝有蒸發(fā)器保護(hù)架。常見(jiàn)的兩種型式保護(hù)架如圖2.10所示。 圖2.9 漏水管結(jié)構(gòu) 2.10 蒸發(fā)器保護(hù)架2.4車(chē)廂制作技術(shù)現(xiàn)狀目前一些發(fā)達(dá)國(guó)家的冷藏保溫車(chē)制造商已完全采用板塊拼裝結(jié)構(gòu),其拼裝方式有多種,如型材連接式、螺栓連接式、粘接式等。例如英國(guó)RVL公司,每年生產(chǎn)冷藏保溫車(chē)約1500輛。其廂體結(jié)構(gòu)為“三明治”板預(yù)制粘接式,隔熱材料為美國(guó)陶氏(Dow)公司生產(chǎn)的擠塑聚苯乙烯,內(nèi)外蒙皮采用金屬板材或玻璃鋼板材,粘接劑為法國(guó)易發(fā)公司生產(chǎn)的聚氨酯膠液。廂體由鋁型材粘接而成,沒(méi)有鉚釘,因此是一個(gè)封閉的整體,沒(méi)有滲漏縫隙,防雨效果好。再如,意大利SARQUELLA公司生產(chǎn)冷藏保溫車(chē)已有20多年的歷史,其廂體制作采用“三明治”板預(yù)制粘接式,內(nèi)外蒙皮為玻璃鋼,用樹(shù)脂做粘接劑。采用硬質(zhì)聚氨酯泡沫做隔熱材料,每塊寬度為400600mm,每2塊隔板中間糊一層玻璃纖維,既起到隔熱板之間的粘接作用,又起增加強(qiáng)度作用,相當(dāng)與一道加強(qiáng)筋,使板塊強(qiáng)度得到提高,能夠承受制冷機(jī)組的壓力和廂體內(nèi)貨物的沖擊力。目前較為先進(jìn)的冷藏車(chē)保溫車(chē)廂體的各板塊之間均采用結(jié)構(gòu)膠粘接,外包鋁型材,并用螺栓輔助連接。后門(mén)為雙扇,每扇可開(kāi)啟270;密封條粘接到門(mén)上,可避免產(chǎn)生縫隙,提高保溫性能。后門(mén)框及后門(mén)五金件都采用不銹鋼材料,美觀大方;上下護(hù)板都用鋁型材,用膠粘接到廂體上。第三章 隔熱車(chē)廂設(shè)計(jì)3.1車(chē)廂主要結(jié)構(gòu)型式和技術(shù)參數(shù)的確定(1) 隔熱車(chē)廂外形尺寸本課題設(shè)計(jì)的冷藏汽車(chē)主要用于城市中的已凍結(jié)貨物的短距離分配性運(yùn)輸,選用南汽NJ131輕型貨車(chē)底盤(pán)進(jìn)行改裝,設(shè)計(jì)要求裝載質(zhì)量1500kg,車(chē)廂容積10m3,根據(jù)該底盤(pán)結(jié)構(gòu)、尺寸和設(shè)計(jì)要求確定隔熱車(chē)廂的外形尺寸為長(zhǎng)L=4400mm、寬B=2000mm、高H=2000mm。(2) 車(chē)廂結(jié)構(gòu)型式和骨架本課題采用分片組裝硬質(zhì)聚氨酯注入發(fā)泡式車(chē)廂結(jié)構(gòu),為保證廂體有足夠的強(qiáng)度和剛度,用合金鋁作為承載的主骨架,而用膠合板作為斷熱的輔助骨架。主骨架與內(nèi)蒙皮相連接而輔助骨架與外蒙皮相連接或者內(nèi)外蒙皮均與主骨架連接。連接方式采用粘接劑粘接,各壁板之間也采用結(jié)構(gòu)膠粘接,外包鋁型材,并用鉚釘輔助連接,以保證連接的可靠性。(3) 隔熱層材料和厚度由于各壁板在同一外界環(huán)境中傳熱過(guò)程不盡相同,因此在設(shè)計(jì)中選用不同的隔熱層厚度。頂板受太陽(yáng)光輻射作用較其它壁板強(qiáng),因而其隔熱層應(yīng)設(shè)計(jì)得最厚;底板受地面反射光輻射的作用,對(duì)其隔熱性要求也較高;前壁為迎風(fēng)表面,其外表面放熱現(xiàn)象較劇;頂板和側(cè)板放熱次于前壁。對(duì)于車(chē)廂門(mén)來(lái)說(shuō),要求重量較輕,車(chē)門(mén)受輻射熱和放熱的影響也較弱,因而隔熱層可稍薄一點(diǎn)。但由于考慮到制造工藝性,同一車(chē)廂各壁板隔熱層厚度一般分為兩種或三種:頂板最厚,次為底板,再次為前壁和側(cè)壁,后門(mén)最??;其中底板可與頂板或前側(cè)壁一樣厚,后門(mén)也可與前側(cè)壁一樣厚。本課題的隔熱材料采用聚氨酯泡沫,按下圖選定隔熱層厚度,頂板和底板為98mm,前側(cè)壁和后門(mén)為73mm,導(dǎo)熱系數(shù)為0.03W/mK。(4) 車(chē)廂蒙皮材料內(nèi)外蒙皮材料均選用1mm厚的合金鋁板而非鋼板,主要原因是合金鋁材比重輕,幾乎是鋼板的1/3,強(qiáng)度、剛度都較高,鋁板幅面容易保證,加工工藝簡(jiǎn)單。常用的合金鋁材有3A21(防銹鋁)和2A12(硬鋁)。據(jù)分析,在強(qiáng)度和剛度方面,這兩種材料的鋁板都能滿足蒙皮的性能要求。個(gè)人認(rèn)為選用3A21材料更合適,原因有三:其一是3A21比2A12價(jià)格每噸便宜大約7500元;其二是3A21比2A12的抗腐性好,使用壽命長(zhǎng)一些;其三是3A21鋁板內(nèi)部應(yīng)力小,用它做蒙皮可以減少蒙皮鼓泡、脫層的概率。內(nèi)外蒙皮均采用平板型,外蒙皮涂裝成乳白色。蒙皮與骨架間以粘接劑粘接。(5) 各壁板厚度和車(chē)廂內(nèi)尺寸頂板和底板厚為100mm,前壁和側(cè)壁厚為75mm,后門(mén)因?yàn)榧恿四z合板,因此厚度為95mm,由此得出車(chē)廂內(nèi)部尺寸為423018501800mm,內(nèi)部容積滿足設(shè)計(jì)要求。(6) 密封條密封條采用橡膠材料制成,車(chē)廂門(mén)與門(mén)框的配合處采用斜面密封的型式,密封條粘接到門(mén)上,可避免產(chǎn)生縫隙,以提高密封效果。(7) 車(chē)廂門(mén)及其附件車(chē)廂門(mén)采用鉸鏈?zhǔn)?70對(duì)開(kāi)式車(chē)門(mén),鉸鏈座和鉸鏈板采用沖壓成形鋼板,門(mén)鎖桿采用鋼管,兩頭焊上偏置圓柱型鎖扣。3.2車(chē)廂設(shè)計(jì)主要技術(shù)參數(shù)分析和計(jì)算3.2.1車(chē)廂隔熱壁傳熱系數(shù)的計(jì)算冷藏保溫汽車(chē)隔熱車(chē)廂各壁板(頂板、地板、左右側(cè)壁、前壁、后門(mén)等)均可作為隔熱平壁來(lái)計(jì)算。對(duì)于圓弧形車(chē)頂?shù)母魺彳?chē)廂,雖然頂板是曲面體,但由于圓弧曲率半徑較大,因而也可看成是平壁。隔熱壁傳熱有三個(gè)過(guò)程:高溫一側(cè)空氣中的熱量傳到高溫側(cè)隔熱壁表面;隔熱壁內(nèi)的熱傳導(dǎo);熱量從低溫側(cè)隔熱壁表面?zhèn)鞯降蜏匾粋?cè)的空氣中去。以隔熱車(chē)廂為例,一般來(lái)說(shuō)廂外溫度要高于廂內(nèi)溫度。熱量先是從廂外空氣中傳到隔熱壁外蒙皮表面上,然后透過(guò)外蒙皮、隔熱層和內(nèi)蒙皮材料傳到內(nèi)蒙皮表面上;再由內(nèi)蒙皮表面?zhèn)鞯綆麅?nèi)空氣中去。對(duì)于均勻的平壁,如車(chē)廂隔熱層可看作均勻隔熱材料構(gòu)成的平壁。根據(jù)傳熱學(xué)中的傅立葉定律,單層平壁導(dǎo)熱的單位面積熱流量為:q=t W/m式中隔熱材料的導(dǎo)熱系數(shù) W/mK;隔熱材料的厚度 m;t隔熱壁兩側(cè)溫差 K。車(chē)廂壁板除隔熱層外還有內(nèi)外蒙皮,包括金屬蒙皮和非金屬蒙皮,可視為多層均勻平壁。其單位面積的熱流量為:q=隔熱壁的導(dǎo)熱量Qd=qF=Ft W/m2K式中F所分析隔熱壁的傳熱面積。隔熱兩側(cè)的放熱現(xiàn)象包括由空氣引起的對(duì)流換熱和溫差引起的輻射傳熱。其傳熱量分別為:QW=WFtQn=nFt式中W和n分別為兩側(cè)的放熱系數(shù) W/m2K。整個(gè)傳熱過(guò)程的熱流量:Q=Ft式中W隔熱壁外表面的放熱系數(shù) W/m2K,當(dāng)靠近外表面的空氣速度v2.56m/s時(shí),W可取為29 W/m2K,當(dāng)v2.56m/s時(shí),W可近似地用下式計(jì)算: W=1.35(4.2+13) W/m2K其中v空氣相對(duì)速度 m/s;n隔熱壁內(nèi)表面的放熱系數(shù) W/m2K,當(dāng)廂內(nèi)空氣為自然對(duì)流時(shí),n可取為79.3 W/m2K,當(dāng)廂內(nèi)空氣強(qiáng)制循環(huán)時(shí),n為17.523 W/m2K;i隔熱平壁各層材料的厚度 m;i隔熱平壁各層材料的導(dǎo)熱系數(shù) W/mK隔熱平壁的傳熱系數(shù) K= W/m2K車(chē)廂壁板各部分的傳熱結(jié)構(gòu)不盡相同,可劃分為若干個(gè)區(qū)域來(lái)分析,某區(qū)(A區(qū))的傳熱系數(shù): Ka= W/m2K式中wa所分析區(qū)域壁板外表面放熱系數(shù) W/m2K;na所分析區(qū)域壁板內(nèi)表面放熱系數(shù) W/m2K;ai所分析區(qū)域壁板各層材料厚度 m;ai所分析區(qū)域壁板各層材料的導(dǎo)熱系數(shù) W/mK。隔熱壁的傳熱系數(shù) K= W/m2K式中n所劃分的區(qū)域數(shù);Fa對(duì)應(yīng)于Ka的區(qū)域傳熱面積m2,為該區(qū)域內(nèi)外表面積的幾何平均值;F整塊壁板的傳熱面積m2,壁板內(nèi)外表面積的幾何平均值。本課題設(shè)計(jì)的是城市用輕型冷藏汽車(chē),行駛速度不快,取v=60km/h,其中頂板和側(cè)板都是跟行駛方向平行,故外表面空氣速度較高,而前壁是迎風(fēng)表面,外表面空氣流動(dòng)速度也較高,底板和后門(mén)外表面空氣流動(dòng)速度較低,計(jì)算得:頂板W=77.32 W/m2K;側(cè)壁W=77.32 W/m2K;前壁W=77.32 W/m2K;底板W=29 W/m2K;后門(mén)W=29 W/m2K。而車(chē)廂內(nèi)空氣為強(qiáng)制對(duì)流,n=20 W/m2K。合金鋁板蒙皮的厚度為1mm,導(dǎo)熱系數(shù)在138147 W/mK之間,計(jì)算時(shí)取=140 W/mK;竹膠合板導(dǎo)熱系數(shù)在0.140.16 W/mK之間,計(jì)算時(shí)取=0.15 W/mK;經(jīng)過(guò)計(jì)算得出各壁板的傳熱系數(shù)如下:頂板:K=0.3003 W/m2K底板:K=0.2984 W/m2K前壁:K=0.4006 W/m2K側(cè)壁:K=0.4006 W/m2K后門(mén):K=0
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