汽車保險杠穿孔器設計2

汽車保險杠穿孔器設計2,汽車,保險杠,穿孔器,設計 汽車保險杠穿孔器設計 汽車保險杠穿孔器設計 摘要 此次設計的汽車保險杠穿孔器，是搖臂鉆床的的一種細分，主要應用于汽車保險杠、石油管道、通信設施、下水管道等一些管道的孔加工。鉆孔工藝是加工孔類的基礎部分，只要鉆孔工藝的加工精度提高了，在后面的加工工藝過程就會更加簡潔，提高加工效率，節(jié)省時間，提高經濟效益。 關鍵詞：汽車保險杠；穿孔器；鉆孔工藝 1 汽車保險杠穿孔器設計 The Bumper Punch Design Abstract The bumper of the design of the punch, the rocker drilling machine is a breakdown of the hole processing, mainly used for automobile bumper, oil pipelines, communication facilities, sewer, pipeline. Drilling technology is the foundation part of the processing of Kong Lei, as long as the processing of precision drilling technology improves, the machining process behind will be more concise, improve processing efficiency, save time, improve economic benefits. Key Words: automobile bumper; punch; drilling technology 汽車保險杠穿孔器設計 緒論 中國在發(fā)展，中國的機械設備也在不斷的發(fā)展，2015年中國工程機械業(yè)將迎來9000億元市場容量，不僅給中國機械制造行業(yè)的帶來巨大發(fā)展空間，同時也聚焦了國際的機械巨頭的目光，使國外企業(yè)不斷進駐中國市場，國內的機械企業(yè)在發(fā)展國內市場的前提下也不斷的拓展國外市場，堅持“走出去”的策略，將中國機械設備國際化。 我國已成為世界工程機械第一產銷大國，中國制造的工程機械走向了世界各地。10年來，我國工程機械行業(yè)在發(fā)展方式轉變、經濟結構調整方面取得明顯成效，綜合實力迅速增強，國際競爭力和產業(yè)地位大大提升。我國工程機械行業(yè)各類產品的技術水平及可靠性大多已達到甚至超過了國際先進水平，在世界工程機械領域有了諸多響當當?shù)闹袊放啤Ｎ覈鴻C械行業(yè)門類齊全，規(guī)模大，2009年整體銷售收入接近9萬億元，僅次于日本居世界第二位，占到全球機械銷售額的15%左右;出口額達到2,425億美元，躍居世界第四;工業(yè)增加值超過2萬億元，約占當年我國GDP的8%;機械行業(yè)是對全國工業(yè)發(fā)展貢獻最大的行業(yè)，經濟總量占整個裝備制造業(yè)2/3以上。因此機械行業(yè)是裝備制造業(yè)的最重要組成部分，堪稱中國工業(yè)的“脊梁”。 我國的機床工業(yè)是在1949年新中國成立后才開始建立起來的。解放前，由于長期的封鎖統(tǒng)治和19世紀中葉以后帝國主義的侵略和掠奪，我國的工農業(yè)生產非常落后，既沒有獨立的機械制造業(yè)，更談不上機床制造業(yè)。至解放前夕，全國只有少數(shù)城市的一些規(guī)模很小的機械廠，制造少量簡單的皮帶車間、牛頭刨床和砂輪等；1949年全國機床產量僅1000多臺，品種不到10個。 解放后，黨和人民政府十分重視機床工業(yè)的發(fā)展。在解放初期的三年經濟恢復時期，就把一些原來的機械修配廠改建為專業(yè)廠；在隨后開始的幾個五年計劃期間，又陸續(xù)擴建、新建了一系列機床廠。經過50多年的建設，我國機床工業(yè)從無到有，從小到大，現(xiàn)在已經成門類比較齊全，具有一定實力的機床工業(yè)體系，能生產5000多種機床通用品種，數(shù)控機床1500多種；不僅裝備了國內的工業(yè)，而且每年還有一定數(shù)量的機床出口。 我國機床行業(yè)的發(fā)展是迅速的，成就是巨大的。但由于起步晚、底子薄，與世界先進水平相比，還有較大差距。為了適應我國工業(yè)、農業(yè)、國防和科學技術現(xiàn)代化的需要，為了提高機床產品在國際市場上的競爭能力，必須加大精力，設計制造出更好的機床。第1章 穿孔器總體設計 1.1 穿孔器總體設計方案 這次設計提出兩個方案，第一：對所選用的鉆床加上一個齒輪變速箱，對齒輪的定位、夾緊進行設計，另外還應對工件的定位夾緊還有刀具選用進行設計。另一個方案，對選用的鉆床加一個皮帶輪變速箱，對皮帶和皮帶輪定位，夾緊進行設計，另外應對工件的定位夾緊進行設計，還有對刀具選用進行設計驗算。對于第一個方案，增加齒輪變速箱將是亮點，實現(xiàn)穿孔器多檔變速，滿足對不同管道的加工，讓加工時間更省。對于第二方案，其優(yōu)點是設計簡單，增加皮帶輪就是，但使用時變速不方便。 圖1.1 穿孔器設計原理圖 根據(jù)以上分析，優(yōu)先采用的是第一種方案，當計算到齒輪變速設計不足時，可以采用第二種方案，如果最終采用第二種方案也不會影響到前面的設計，因此，實際的方案選用要到對比鉆削力大小與所選用鉆床功率時才能確定。機床聯(lián)系尺寸圖是決定各部件的輪廓尺寸及相互間聯(lián)系關系的，是開展各專用部件實際和確定機床最大占地面積的指導圖紙。 1.2機床方案的制定 1.2.1 制定工藝方案 零件加工工藝將決定機床的加工質量、生產率、總體布局和夾具結構等。所以，在制定工藝方案時，必須計算分析被加工零件圖，并深入現(xiàn)場了解零件的形狀、大小、材料、硬度、剛度，加工部位的結構特點加工精度，表面粗糙度，以及定位，夾緊方法，工藝過程，所采用的刀具及切削用量，生產率要求，現(xiàn)場所采用的環(huán)境和條件等等。并收集國內外有關技術資料，制定出合理的工藝方案。 (1) 加工孔的主要技術要求。 假設孔直徑為Φ20mm 工件材料為HT200，HB170-241HBS 要求生產綱領為（考慮廢品及備品率）年產量2萬件，單班制生產 (2) 工藝分析 加工該孔時，孔的位置度公差為0.05mm。 根據(jù)機床的工藝方法及能達到的精度，可采用如下的加工方案： 一次性加工通孔，孔徑為Φ20mm。 (3) 定位基準及夾緊點的選擇 加工此零件上的孔，以上表面限制三個自由度和右端面限制三個自由度，位于中間的孔通過螺桿起到了很好的夾緊作用。 在保證加工精度的情況下，提高生產效率減輕工人勞動量，由于工件是大批量生產，因此在設計時就認為是人工夾緊。 1.2.2 確定機床的配置形式和結構方案 (1)被加工零件的加工精度 被加工零件需要在機床上完成的加工工序及應保證的加工精度，是制造機床方案的主要依據(jù)。方槽輪幅式底板鉆孔的精度要求較高，可采用鉆孔機床。為了加工出表面粗糙度為Ra1.6um的孔，采取提高機床原始制造精度和工件定位基準精度并減少夾壓變形等措施就可以了。為此，機床通常采用尾置式齒輪動力裝置，進給采用液壓系統(tǒng)。 (2) 被加工零件的特點 這主要指零件的材料、硬度加工部位的結構形狀，工件剛度定位基準面的特點，它們對機床工藝方案制度有著重要的影響。此方槽輪幅式底板的材料是HT200、硬度HB170～241、孔的直徑為Φ20mm。采用單孔加工，零件的剛度足夠，工件受力不大，振動，及發(fā)熱變形對工件影響可以不計。 (3) 零件的生產批量 零件的生產批量是決定采用單工位、多工位、自動線或按中小批量生產特點設計機床的重要因素。按設計要求生產綱領為年生產量為2萬件，此工序盡量在一臺機床上完成，以提高利用率。 (4) 機床使用條件 根據(jù)使用機床對車間布置情況、工序間的聯(lián)系、技術能力和自然條件等的要求來選擇適合的機床。 1.2.3 機床聯(lián)系尺寸圖 機床聯(lián)系尺寸圖是決定各部件的輪廓尺寸及相互間聯(lián)系關系的，是開展各專用部件實際和確定機床最大占地面積的指導圖紙。 繪制機床聯(lián)系尺寸圖應考慮的主要問題： 1）. 機床裝料高度的確定 在確定機床裝料高度時，要考慮車間運送工件的滾道高度、工件最低孔的位置、主軸箱最低主軸高度和通用部件尺寸的限制。根據(jù)我國具體情況，為了便于操縱和省力，對于一般的專用機床裝料高度定為800～1000毫米。 2）. 夾具輪廓尺寸的確定 夾具是用于定位和夾緊工件的，所以工件的輪廓尺寸和形狀是確定夾具輪廓尺寸的依據(jù)。 3）. 夾具底座高度的確定 夾具底座的高度應視夾具的大小而定，既要保證有足夠的剛性，又要考慮工件的裝料高度。為了便于布置定位元件，一般夾具底座的高度不小于240毫米。 4）. 主軸箱輪廓尺寸的確定 在確定主軸箱的輪廓尺寸時，應力求小巧緊湊，節(jié)省金屬。 在聯(lián)系尺寸圖上還必須明確表明運動部件的終點和原位狀態(tài)，以及運動過程中的情況；標明工件、夾具及動力頭的中心線之間的關系。特別當工件上加工部位對于工件中心不對稱時，動力部件對于夾具和中間底座也就不對稱，這時應注明動力頭中心線相對夾具中心線的偏移距離。 機床聯(lián)系尺寸圖繪制后，在機床各部件的具體設計過程中，可能發(fā)現(xiàn)某些尺寸定得不合理，甚至不能實現(xiàn)，則可按需要返過來修改尺寸圖，加以調整。這時機床聯(lián)系尺寸圖就成了調整各部件相互之間正確尺寸聯(lián)系的依據(jù)。為了避免設計工作的混亂和造成錯誤，為了有節(jié)奏有秩序地開展工作，必須及時地，全面地修改聯(lián)系尺寸圖。 機床的聯(lián)系尺寸圖，主要應針對各部件之間的聯(lián)系尺寸進行標注，各部件只畫出必要的輪廓形狀即可，盡量減少不必要的線條和尺寸。各部件應嚴格按同一比例繪制。 綜合以上所述：通過對方槽輪幅式底板零件的結構特點、加工部位、尺寸精度、表面粗糙度和技術要求、定位、夾緊方式、工藝方法，并定出影響機床的總體布局和技術性能等方面的考慮，最終設計該穿孔器鉆床。這種總體設計能滿足加工精度要求，整體結構簡單，原理清楚，具有較好的實用性、可加工性和經濟性。 第2章 切削要素的選擇與計算 2. 1 確定工序間余量 為使加工過程順利進行并穩(wěn)定的保證加工精度，必須合理地確定工序余量。生產中常用查表給出的機床對孔加工的工序余量，以消除轉、定位誤差的影響。因此在鉆孔時，直徑上工序間余量均為0.2mm。 2.2 選擇切削用量 確定了在機床上完成的工藝內容，就可以著手選擇切削用量了。工作時，要求所有刀具的每分鐘進給量相同，且等于動力滑臺的每分鐘進給量（mm/min）應是適合有刀具的平均值。因此，同一主軸箱上的刀具主軸可設計成同轉速和同的每轉進給量（mm/r）與其適應。以滿足直徑的加需要，即： …………………………………2.1 式中： … ——各主軸轉速（r/min） ——各主軸進給量（mm/r） ——動力滑臺每分鐘進給量（mm/min） 由于方槽輪幅式底板鉆孔的加工精度、工件材料、工作條件、技術要求等，按照經濟地選擇滿足加工要求的原則，采用查表的方法查得：孔鉆頭直徑D=20，D=24mm，進給量f=0.18mm/r、切削速度v=18m/min 2.3 確定切削力、切削扭矩、切削功率 根據(jù)選定的切削用量（主要指切削速度v及進給量f）確定切削力，作為選擇動力部件（滑臺）；確定切削扭矩，用以確定主軸及其它傳動件（齒輪，傳動軸等）的尺寸；確定切削功率，用以選擇主傳動電動（一般指動力箱）功率，通過查《機械設計手冊》表計算如下： 切削力： =26…………………………2.2 =26×24×× =3654.5N 切削扭矩： =10………………………2.3 =10××× =12979N·mm 切削功率： =……………………………2.4 =9979×18/(9740×3.14×24) =0.65kw 式中： HB——布氏硬度 F——切削力（N） D——鉆頭直徑（mm） f——每轉進給量（mm/r） T——切削扭矩(N·mm) V——切削速度（m/min） P——切削功率(kw) 2.4 選擇刀具結構 方槽輪幅式底板的布氏硬度在HB170-241，孔徑D為10-100mm刀具的材料選擇高速鋼鉆頭（W18Cr4V），為了使工作可靠、結構簡單、刃磨簡單，選擇的麻花鉆系列。孔加工刀具的長度應保證加工終了時刀具螺旋槽尾端與導向套之間有30～50mm的距離，以便排出切屑和刀具磨損后有一定的向前的調整量。 2.5 加工圖 2.5.1 加工示意圖的作用和內容 加工示意圖是被加工零件工藝方案在圖樣上的反映，表示被加工零件在機床上的加工過程，刀具的布置以及工件、夾具、刀具的相對位置關系，機床的工作行程及工作循環(huán)等，是刀具、夾具、主軸箱、電氣和液壓系統(tǒng)設計選擇動力部件的主要依據(jù)，是整臺機床布局形式的原始要求，也是調整機床和刀具所必需的重要文件。圖2-1為方槽輪幅式底板鉆孔的加工示意圖 在圖上應標注的內容： （1）機床的加工方法，切削用量，工作循環(huán)和工作行程。 （2）工件、夾具、刀具及主軸箱端面之間的距離等。 （3）主軸的結構類型，尺寸及外伸長度；刀具類型，數(shù)量和結構尺寸、接桿、導向裝置的結構尺寸；刀具與導向置的配合，刀具、接桿、主軸之間的連接方式，刀具應按加工終了位置繪制。 圖2.1 工作進給示意圖 2.5.2、繪制加工示意圖之前的有關計算 （1）刀具的選擇 刀具選擇考慮加工尺寸精度、表面粗糙度、切削的排除及生產率要求等因素。刀具的選擇前已述及，此處就不在追述了。 （2）導向套的選擇 在機床上加工孔，除用剛性主軸的方案外，工件的尺寸、位置精度主要取決于夾具導向。因此正確選擇導向裝置的類型，合理確定其尺寸、精度，是設計機床的重要內容，也是繪制加工示意圖時必須解決的內容。 1）選擇導向類型 根據(jù)刀具導向部分直徑和刀具導向的線速度v=18m/min，選擇固定式導向。 2）導向套的參數(shù) 根據(jù)刀具的直徑選擇固定導向裝置 固定導向裝置的標準尺寸如下表： 表2.1 固定導向裝置的標準尺 d d1 D D1 D2 l l1 l2 l3 l4 L5 24 24 22 30 34 150 40 14 12 17 46 固定裝置的配合如下表： 表2.2 固定裝置的配合 導向 類別 工藝 方法 D D D1 刀具導向 部分外徑 固定 導向 鉆孔 G7（或F8） H7/g6 H7/n6 g6 固定導向裝置的布置如圖2.2所示 圖2.2 固定導向裝置的布置 第3章 主軸箱設計 主軸箱傳動設計，是根據(jù)動力箱驅動軸位置和動力轉速、各主軸位置及其轉速要求，設計傳動鏈，把驅動軸與各主軸連接，使各主軸獲得預定的轉速和轉向。主軸箱傳動系統(tǒng)要求設計： 1)、在保證主軸的強度、剛度、轉速和轉向的條件下，力求使傳動軸和齒輪的規(guī)格、數(shù)量為最少。 2)、不用主軸帶動主軸的方案，以免增加主軸負荷，影響加工質量。 3)、為了結構緊湊，主軸箱內齒輪副的傳動比不大于1/2,后蓋內齒輪傳動比取在1/3～1/3.5，不用升速傳動。 4)、由于是粗鉆孔，主軸設置在第Ⅰ排位置，以減少主軸的扭轉變形。 5）、剛性鉆孔主軸上的齒輪，其分度圓直徑大于被加工孔的孔徑，以減少振動，提高運動平穩(wěn)性。 6)、驅動軸帶動的轉動軸不能超過兩根，以免給裝配帶來困難。 7）、主軸的分布被加工零件上加工孔的位置決定主軸的分布情況?？椎奈恢梅植即笾驴蓺w納為：同心圓分布、支線分布和任意分布三種類型。 3.1 基本傳動數(shù)據(jù)計算 3.1.1 分配傳動比 根據(jù)結構設計要求，可以盡量采用電機直接帶動的傳動方式，這樣設計的結構簡單緊促，并且容易保證傳動比，只是可能會引起機床傳動的不平穩(wěn)性。 求得電機功率 3.3 kw 主軸的轉速: 查表，選用電機如下： 電機型號 額定功率 滿載轉速 同步轉速 傳動比： =1473：2890=1：2 上式中i0、i1分別為帶傳動與減速器（兩級齒輪減速）的傳動比，為使V帶傳動的外廓尺寸不致過大，同時使減速器的傳動比圓整以便更方便的獲得圓整地齒數(shù)。初步取i0 =2，則減速器的傳動比為 分配減速器的各級傳動比，按展開式布置，查閱有關標準，取 i11=6.4，則i22=5。（注以下有i1代替i11，i2代替i22） 3.1.2 計算機構各軸的運動及動力參數(shù) a) 各軸的轉速ⅠⅡⅢ Ⅰ 軸 Ⅱ 軸 Ⅲ 軸 b) 各軸的輸入功率 Ⅰ 軸 Ⅱ 軸 Ⅲ 軸 c) 各軸的輸入轉矩 電動機輸出轉矩 Ⅰ 軸 Ⅱ 軸 Ⅲ 軸 3.2 帶傳動設計 3.2.1 選擇皮帶 由設計可知：V帶傳動的功率為2.2kw，小帶輪的轉速為960r/min，大帶輪的轉速為480r/min。 查《機械設計手冊》可知 工況系數(shù)取 KA=1.5 ，Pc=1.5×2.2=3.3kw。根據(jù)以上數(shù)值及小帶輪的轉速查相應的圖表選取A型V帶。 3.2.2 帶輪基準直徑： 查閱《機械設計手冊》選取小帶輪基準直徑為d1=100mm，則大帶輪基準直徑為d2=2×100=200mm 3.2.3 帶速的確定： 3.2.4 中心矩、帶長及包角的確定 由式0.7(d1+d2)

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