基于單片機(jī)8051的CO2焊接自動(dòng)送絲機(jī)設(shè)計(jì)【11張CAD圖紙+畢業(yè)論文+任務(wù)書】

基于單片機(jī)8051的CO2焊接自動(dòng)送絲機(jī)設(shè)計(jì)37頁 13000字?jǐn)?shù)+論文說明書+任務(wù)書+11張CAD圖紙【詳情如下】任務(wù)書.doc基于單片機(jī)8051的CO2焊接自動(dòng)送絲機(jī)設(shè)計(jì)論文.doc大齒輪.dwg蝸桿軸.dwg蝸輪.DWG裝配總圖.DWG車輪.dwg輪子.dwg輪軸.dwg軸1.dwg軸2.dwg送絲機(jī)構(gòu).DWG錐齒輪.dwg 基于單片機(jī)8051的CO2焊接自動(dòng)送絲機(jī)設(shè)計(jì)目錄摘要41緒論61.1送絲焊機(jī)概述61.2送絲焊技術(shù)61.2.1 送絲焊原理及特點(diǎn)61.2.2 送絲焊的主要優(yōu)點(diǎn)71.3送絲自動(dòng)焊機(jī)分類和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)81.3.1送絲焊的分類81.3.2送絲焊的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)81.3.焊接自動(dòng)送絲機(jī)82.機(jī)械部分92.1送絲進(jìn)給系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)92.1.1 齒條、支撐桿、平衡桿的設(shè)計(jì)及校核92.1.2 送絲進(jìn)給齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算152.1.3蝸桿的設(shè)計(jì)和校核計(jì)算182.1.4送絲進(jìn)給軸的設(shè)計(jì)及校核202.1.5軸承校核252.1.6 步進(jìn)電動(dòng)機(jī)的計(jì)算和選用262.2 擺動(dòng)機(jī)構(gòu)方案設(shè)計(jì)272.2.1整體方案設(shè)計(jì)272.2.2 送絲的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)283、微機(jī)數(shù)控系統(tǒng)硬件電路設(shè)計(jì)303.1繪制系統(tǒng)電氣控制的結(jié)構(gòu)框圖303.2選擇中央處理單元CPU的類型303.2.1. 8051芯片引腳介紹303.3 I/O口擴(kuò)展323.4 存儲(chǔ)器的擴(kuò)展333.4.1 程序存儲(chǔ)器的擴(kuò)展333.4.2數(shù)據(jù)存儲(chǔ)器的擴(kuò)展343.5 上位機(jī)與單片機(jī)的通訊接口電路353.6步進(jìn)電機(jī)接口及驅(qū)動(dòng)電路363.6.1 脈沖分配器363.6.2光電隔離和功率放大電路373.7開關(guān)接口的設(shè)計(jì)384  論文總結(jié)40致    謝41參考文獻(xiàn)42摘要    現(xiàn)在市場(chǎng)應(yīng)用最多的焊接自動(dòng)送絲機(jī)，但它只能焊接直線形焊縫，很多情況下我們要求能夠焊接曲線焊縫，并且有時(shí)要求可以焊接曲線角焊縫，這樣直線送絲焊機(jī)就沒辦法完成這樣的要求任務(wù)。本設(shè)計(jì)通過對(duì)焊接自動(dòng)送絲機(jī)的數(shù)控化改型，利用單片機(jī)同時(shí)控制X,Z方向的步進(jìn)電機(jī)，兩軸聯(lián)動(dòng)通過插補(bǔ)使得送絲焊機(jī)按預(yù)定的軌道行走，從而完成任意曲線的焊接，同時(shí)也便于實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)程自動(dòng)控制。關(guān)鍵詞:送絲焊接；曲線焊縫；數(shù)控化    Now the market applies the most welding machine , but it can weld the straight line sew only, under a lot of circumstances we request and can weld the curve sew, and sometimes request and can weld the curve Cape sew, the welding machine has no way to complete the mission thus and straightly. Through the numerical control modification of the submerged-arc welding machine, the design uses MCS-51 single chip microcomputer to control two electronic motors, which provide the movement of the direction of X and Z simultaneously .The two axes coordinate to make submerged-arc welding machine move along the designed track. At the same time, the machine achieves the long-distance automatic control.Keywords: cover up the welding ;The curve sew;The number controls to turn1緒論1.1送絲焊機(jī)概述1焊接是指通過適當(dāng)?shù)奈锢砘瘜W(xué)過程使兩個(gè)分離的固態(tài)物體產(chǎn)生原子（分子）間結(jié)合力而連接成一體的連接方法。被連接的兩個(gè)物體（構(gòu)件、零件）可以是各種同類或不同類的金屬、非金屬（石墨、陶瓷、玻璃、塑料等），也可以是一種金屬和一種非金屬。金屬連接在現(xiàn)代工業(yè)中具有很重要的實(shí)際意義。送絲焊接是當(dāng)今生產(chǎn)效率較高的機(jī)械化焊接的方法之一，全稱是送絲自動(dòng)焊，又稱焊劑層下自動(dòng)電弧焊。1.2送絲焊技術(shù)1.2.1 送絲焊原理及特點(diǎn)送絲焊是電弧在焊劑保護(hù)層下進(jìn)行燃燒焊接的一種焊接方法。送絲焊時(shí)電弧是在一層顆粒狀的可熔化焊接劑覆蓋下燃燒，電弧光不外露，因而叫做送絲焊。電弧被焊劑覆蓋與空氣隔離,焊接時(shí)沒有弧光輻射，減輕對(duì)操作者身體的傷害。焊劑在燃燒時(shí)的冶金作用下焊縫得到有效的保護(hù)，使焊縫不產(chǎn)生氣孔，夾渣等缺陷，焊縫質(zhì)量較高。送絲焊的小車（焊車）都裝有自動(dòng)變速送絲機(jī)構(gòu)和行走機(jī)構(gòu)，焊接時(shí)自動(dòng)送絲及行走，焊縫成型美觀，生產(chǎn)效率高，因此，送絲焊在工業(yè)中被廣泛采用。送絲焊焊接電弧在焊絲與工件之間燃燒。電弧熱將焊絲端部及電弧附近的母材和焊劑熔化。熔化的金屬形成熔池，熔融的焊劑成為熔渣。電弧向前移動(dòng)時(shí)，電弧力將熔池中的液體金屬推向熔池后方。在隨后的冷卻過程中，這部分液體金屬凝固成焊縫。熔渣則凝固成渣殼覆蓋于焊縫表面。熔渣除了對(duì)熔池和焊縫金屬起機(jī)械保護(hù)作用外，焊接過程中還與熔化金屬發(fā)生冶金反應(yīng)，從而影響焊縫金屬的化學(xué)成分。送絲焊時(shí)，被焊工件與焊絲分別接在焊接電源的兩極。焊絲通過與導(dǎo)電嘴的滑動(dòng)接觸與電源聯(lián)接。焊接回路包括焊接電源、聯(lián)接電纜、導(dǎo)電嘴、焊絲、電弧、熔池、工作等環(huán)節(jié)。焊絲端部在電弧熱作用下不斷熔化，因而焊絲應(yīng)連續(xù)不斷地送進(jìn)，以保持焊接過程的穩(wěn)定連續(xù)進(jìn)行。焊絲的送進(jìn)速度應(yīng)與焊絲的熔化速度向平衡。1.2.2 送絲焊的主要優(yōu)點(diǎn)1）所用的焊接電流大，相應(yīng)的電流密度也大。加上焊劑和熔渣的隔熱作用，熱效率較高，熔深大。工件的坡口可以較小，減少了金屬填充量。2）焊接速度高。以厚度810mm 的鋼板對(duì)接焊為例，單絲送絲焊速度可達(dá)5080cm/min，手工點(diǎn)弧焊則不達(dá)1013cm/min。3) 焊劑的存在不僅能隔開熔化金屬與空氣的接觸，而且使熔池金屬較慢凝固。液體金屬與熔化的焊劑間有較多時(shí)間進(jìn)行冶金反應(yīng)，減少了焊縫中產(chǎn)生氣孔，裂紋等缺陷的可能性。焊劑還可以向焊縫金屬補(bǔ)充一些合金元素，提高焊縫金屬的力學(xué)性能，滿足石油工業(yè)特別是井下作業(yè)的需求。本設(shè)計(jì)中用到了按鍵開關(guān)和按鈕開關(guān)，由于這類開關(guān)多是機(jī)械開關(guān),機(jī)械觸電的彈性作用使開關(guān)在閉合及斷開瞬間產(chǎn)生抖動(dòng),造成A點(diǎn)電位產(chǎn)生一系列脈沖。抖動(dòng)時(shí)間長短與機(jī)械特性有關(guān),一般為510ms。按鈕的穩(wěn)定閉合期由操作員的按鍵動(dòng)作決定,一般在幾百微妙至幾秒之間。所以在進(jìn)行實(shí)際接口設(shè)計(jì)時(shí),必須采取軟件或硬件措施進(jìn)行消抖處理。本設(shè)計(jì)采用軟件消抖動(dòng)，軟件消抖辦法是檢測(cè)到開關(guān)狀態(tài)后,延時(shí)一段時(shí)間再進(jìn)行檢測(cè),若兩次檢測(cè)到的開關(guān)狀態(tài)相同則認(rèn)為有效。延時(shí)時(shí)間應(yīng)大于抖動(dòng)時(shí)間。4  論文總結(jié)    經(jīng)過數(shù)控化改進(jìn)的送絲焊機(jī)不僅可以完成大型零件的任意曲線平縫的焊接，而且能完成角縫的焊接。加工柔性好，通過編程可完成任意曲線焊縫的焊接。而且焊接精度高，質(zhì)量穩(wěn)定，生產(chǎn)效率高，能實(shí)現(xiàn)復(fù)雜的運(yùn)動(dòng)，良好的經(jīng)濟(jì)效益，有利于生產(chǎn)管理的現(xiàn)代化。    在設(shè)計(jì)中，本人通過閱讀大量有關(guān)資料，同時(shí)結(jié)合本次設(shè)計(jì)的實(shí)踐，總結(jié)了如下心得：    1.在機(jī)械部分設(shè)計(jì)時(shí)，思維方式要開闊，不能局限于教課書上學(xué)過的傳動(dòng)方案，多借鑒國內(nèi)外的先進(jìn)設(shè)備。將經(jīng)濟(jì)性與方案可行性充分結(jié)合考慮。    2.總結(jié)數(shù)控系統(tǒng)與純機(jī)械系統(tǒng)的差別，合理選擇數(shù)控系統(tǒng)設(shè)計(jì)零件。    3.在整個(gè)系統(tǒng)設(shè)計(jì)中要有全局觀念，嚴(yán)密的思維方式。    4在現(xiàn)有計(jì)算機(jī)硬件設(shè)備的基礎(chǔ)上，稍加改進(jìn)而利用已有的標(biāo)準(zhǔn)接口，可減少開發(fā)的難度，縮短開發(fā)的周期。    5存儲(chǔ)器擴(kuò)展時(shí)應(yīng)該盡可能選擇容量大的芯片，這樣可以減少連線，增加系統(tǒng)的穩(wěn)定性。    6在硬件設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡可能采用功能強(qiáng)的芯片,這樣系統(tǒng)也更加緊湊，可靠性也提高了。    通過本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，本人在復(fù)習(xí)舊知識(shí)基礎(chǔ)上又學(xué)到了許多新知識(shí)。既加強(qiáng)了機(jī)械設(shè)計(jì)的學(xué)習(xí)，又豐富了微機(jī)和單片機(jī)的軟件編程知識(shí)，熟悉了數(shù)控系統(tǒng)的整個(gè)設(shè)計(jì)過程，為今后的學(xué)習(xí)打下了基礎(chǔ)。由于時(shí)間和水平有限，開發(fā)時(shí)間較短、系統(tǒng)龐大而復(fù)雜，本人只完成了設(shè)計(jì)任務(wù)書上的內(nèi)容，本系統(tǒng)還有許多地方?jīng)]有做或有待完善，懇切希望各位老師、同學(xué)指正。致    謝本文是在老師的熱情關(guān)懷和悉心指導(dǎo)下完成的，本人特借此機(jī)會(huì)，向老師表示最誠摯的感謝，感謝老師在畢業(yè)設(shè)計(jì)期間對(duì)作者學(xué)業(yè)的指導(dǎo)。老師嚴(yán)謹(jǐn)務(wù)實(shí)的科學(xué)態(tài)度、淵博的學(xué)識(shí)令我非常欽佩，同時(shí)也教會(huì)了我許多知識(shí)，為以后的工作打下了基礎(chǔ)。在硬件電路的搭建過程中，老師給予了我多方面的支持和幫助，同時(shí)也教會(huì)了許多有關(guān)微機(jī)和單片機(jī)及編程方面的知識(shí)，在此特表示誠摯的謝意。非常感激我的家人在學(xué)習(xí)期間的對(duì)我的支持，最后向所有關(guān)心和幫助過我的人致以最衷心的感謝和祝福！參考文獻(xiàn)1上海交通大學(xué)  姜煥中.電弧焊及電渣焊，第2版.機(jī)械工業(yè)出版社，1992.2哈爾濱工業(yè)大學(xué)理論力學(xué)教研室.理論力學(xué)M，第六版.北京:高等教育出版社，1961.3徐灝.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)M,1和4 第2版.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2003.4濮良貴,紀(jì)名剛.機(jī)械設(shè)計(jì)M.北京:高等教育出版社，2004.5王運(yùn)炎,葉尚川.機(jī)械工程材料M,第二版.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2004.6蘇翼林.材料力學(xué)M,第二版.北京:高等教育出版社，1980.7王之櫟,汪大康.機(jī)械設(shè)計(jì)綜合課程設(shè)計(jì)M.北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2004.8芮延年.機(jī)電傳動(dòng)控制M，第2版.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2006.9鄧星鐘.機(jī)電傳動(dòng)控制M，武漢：華中理工大學(xué)出版社，1988.10周明德,蔣本珊.微機(jī)原理及接口技術(shù)M.北京:人民郵電出版社,2002.張鐵,謝存禧. 11蔣廷彪等. 單片機(jī)原理及應(yīng)用（MCS-51）M，重慶：重慶大學(xué)出版社, 2003.12馬家辰.MCS-51單片機(jī)原理及接口技術(shù)M.哈爾濱,哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社,1997.13郭速學(xué)，朱承彥，郭楠.圖解單片機(jī)功能與應(yīng)用，第1版.中國電力出版社,2008. 基于單片機(jī) 8051 的 接自動(dòng)送絲機(jī)設(shè)計(jì) 目錄 摘要 . 1 1緒論 . 4 機(jī)概述 . 4 技術(shù) . 4 絲 焊原理及特點(diǎn) . 4 絲 焊的主要優(yōu)點(diǎn) . 4 動(dòng)焊機(jī)分類和結(jié)構(gòu)特點(diǎn) . 5 的分類 . 5 的結(jié)構(gòu)特點(diǎn) . 5 . 5 . 7 統(tǒng)方案設(shè)計(jì) . 7 條、支撐桿、平衡桿的設(shè)計(jì)及校核 . 7 絲進(jìn)給 齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 . 13 . 16 的設(shè)計(jì)及校核 . 18 . 22 進(jìn)電動(dòng)機(jī)的計(jì)算和選用 . 23 動(dòng)機(jī)構(gòu)方案設(shè)計(jì) . 24 . 24 絲 的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) . 24 3、微機(jī)數(shù)控系統(tǒng)硬件電路設(shè)計(jì) . 24 . 24 . 25 8051 芯片引腳介紹 . 25 ，但它只能焊接直線形焊縫，很多情況下我們要求能夠焊接曲線焊縫，并且有時(shí)要求可以焊接曲線角焊縫，這樣直線送絲焊機(jī)就沒辦法完成這樣的要求任務(wù)。 本設(shè)計(jì)通過對(duì)焊接自動(dòng)送絲機(jī)的數(shù)控化改型，利用單片機(jī) 同時(shí)控制 X,軸聯(lián)動(dòng)通過插補(bǔ)使得送絲焊機(jī)按預(yù)定的軌道行走，從而完成任意曲線的焊接，同時(shí)也便于實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)程自動(dòng)控制。 關(guān)鍵詞 :送絲焊接；曲線焊縫；數(shù)控化 it a of we no to of to of to At up he to 1 緒論 絲焊機(jī)概述 1 焊接是指通過適當(dāng)?shù)奈锢砘瘜W(xué)過程使兩個(gè)分離的固態(tài)物體產(chǎn)生原子（分子）間結(jié)合力而連接成一體的連接方法。被連接的兩個(gè)物體（構(gòu)件、零件）可以是各種同類或不同類的金屬、非金屬（石墨、陶瓷、玻璃、塑料等），也可以是一種金屬和一種非金屬。金屬連接在現(xiàn)代工業(yè)中具有很重要的實(shí)際意義。 送絲焊接是當(dāng)今生產(chǎn)效率較高的機(jī)械化焊接的方法之一，全稱是送絲自動(dòng)焊，又稱焊劑層下自動(dòng)電弧焊。 絲焊技術(shù) 絲焊原理及特點(diǎn) 送絲 焊是電弧在焊劑保護(hù)層下進(jìn)行燃燒焊接的一種焊接方法。 送絲 焊時(shí)電弧是在一層顆粒狀的可熔化焊接劑覆蓋下燃燒，電弧光不外露，因而叫做 送絲 焊。電弧被焊劑覆蓋與空氣隔離 ,焊接時(shí)沒有弧光輻射，減輕對(duì)操作者身體的傷害。焊劑在燃燒時(shí)的冶金作用下焊縫得到有效的保護(hù)，使焊縫不產(chǎn)生氣孔，夾渣等缺陷，焊縫質(zhì)量較高。 送絲 焊的小車（焊車）都裝有自動(dòng)變速送絲機(jī)構(gòu)和行走機(jī)構(gòu)，焊接時(shí)自動(dòng)送絲及行走 ，焊縫成型美觀，生產(chǎn)效率高，因此， 送絲 焊在工業(yè)中被廣泛采用。 送絲焊 焊接電弧在焊絲與工件之間燃燒。電弧熱將焊絲端部及電弧附近的母材和焊劑熔化。熔化的金屬形成熔池，熔融的焊劑成為熔渣。電弧向前移動(dòng)時(shí)，電弧力將熔池中的液體金屬推向熔池后方。在隨后的冷卻過程中，這部分液體金屬凝固成焊縫。熔渣則凝固成渣殼覆蓋于焊縫表面。熔渣除了對(duì)熔池和焊縫金屬起機(jī)械保護(hù)作用外，焊接過程中還與熔化金屬發(fā)生冶金反應(yīng)，從而影響焊縫金屬的化學(xué)成分。 送絲 焊時(shí)，被焊工件與焊絲分別接在焊接電源的兩極。焊絲通過與導(dǎo)電嘴的滑動(dòng)接觸與電源聯(lián)接。焊接 回路包括焊接電源、聯(lián)接電纜、導(dǎo)電嘴、焊絲、電弧、熔池、工作等環(huán)節(jié)。焊絲端部在電弧熱作用下不斷熔化，因而焊絲應(yīng)連續(xù)不斷地送進(jìn)，以保持焊接過程的穩(wěn)定連續(xù)進(jìn)行。焊絲的送進(jìn)速度應(yīng)與焊絲的熔化速度向平衡。 絲焊的主要優(yōu)點(diǎn) 1） 所用的焊接電流大，相應(yīng)的電流密度也大。加上焊劑和熔渣的隔熱作用，熱效率較高，熔深大。工件的坡口可以較小，減少了金屬填充量。 2）焊接速度高。以厚度 8 10鋼板對(duì)接焊為例，單絲 送絲 焊速度可達(dá)50 80cm/工點(diǎn)弧焊則不達(dá) 10 13cm/ 3) 焊劑的存在不僅 能隔開熔化金屬與空氣的接觸，而且使熔池金屬較慢凝固。液體金屬與熔化的焊劑間有較多時(shí)間進(jìn)行冶金反應(yīng)，減少了焊縫中產(chǎn)生氣孔，裂紋等缺陷的可能性。焊劑還可以向焊縫金屬補(bǔ)充一些合金元素，提高焊縫金屬的力學(xué)性能，滿足石油工業(yè)特別是井下作業(yè)的需求。 4）在有風(fēng)的環(huán)境中焊接時(shí)， 送絲 焊的保護(hù)效果比其他電弧焊方法好。對(duì)環(huán)境的要求較低，適合野外作業(yè)。 5）自動(dòng)焊接時(shí)，焊接參數(shù)可以通過自動(dòng)調(diào)節(jié)保持穩(wěn)定。與手工電弧焊相比，焊接質(zhì)量對(duì)焊工技藝水平的依賴程度可大大降低。 6） 沒有電弧光輻射，勞動(dòng)條件較好，可以較好的滿足 7）焊縫質(zhì)量高。因?yàn)槿墼艚^空氣的保護(hù)效果好，電弧區(qū)主要成分是 縫金屬含氧量、含氮量大大降低；另外，焊接參數(shù)可以通過自動(dòng)調(diào)節(jié)保持穩(wěn)定，對(duì)焊工技術(shù)水平要求不高，焊縫成分穩(wěn)定，機(jī)械性能比較好。 8)勞動(dòng)條件好。除了減輕手工焊操作的勞動(dòng)強(qiáng)度外，它沒有弧光輻射，這是送絲焊的獨(dú)特優(yōu)點(diǎn)。 送絲 焊的眾多優(yōu)點(diǎn)決定了其在工業(yè)中的重要應(yīng)用 。 1 絲自動(dòng)焊機(jī)分類和結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 絲焊的分類 1)按用途分為通用和專用焊機(jī)。前者可以廣泛用于各種結(jié)構(gòu)的對(duì)接、角接、環(huán)縫和縱縫等焊接生產(chǎn)；后者則只能用來焊接某些特定的 金屬結(jié)構(gòu)和焊縫。 2)按送絲方式分為等速送絲式和電弧電壓調(diào)節(jié)式焊機(jī)。前者適用于細(xì)焊絲或高電流密度的情況；后者適用于粗焊絲或低電流密度的情況。 3)按行走機(jī)構(gòu)形式分為小車式、門架式、懸臂式三種。通用送絲自動(dòng)焊機(jī)大都采用小車式行走機(jī)構(gòu)，就屬于這種結(jié)構(gòu)形式。 4)按焊絲數(shù)量分為單絲、雙絲和多絲焊機(jī)。目前國內(nèi)大多用的是單絲焊機(jī)，雙絲和多絲焊機(jī)是提高生產(chǎn)率和質(zhì)量的有效途徑，正日益收到重視。 絲焊的結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 1)機(jī)械結(jié)構(gòu)。包括：送絲機(jī)頭、行走小車、機(jī)頭調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)、導(dǎo)電嘴 、焊劑回收器等。 2)電源?？刹捎媒涣骰蛑绷麟娫催M(jìn)行焊接，可根據(jù)產(chǎn)品焊接要求及焊劑型號(hào)選擇電源。 3)控制系統(tǒng)。包括：電源外特性控制、送絲和小車拖動(dòng)控制及程序自動(dòng)控制（其中主要是引弧和熄弧自動(dòng)控制）。 送絲自動(dòng)焊機(jī)為發(fā)電機(jī) 些采用晶閘管控制的送絲焊機(jī)也開始用于生產(chǎn)。 用途：可以焊接開坡口或不開坡口的對(duì)接焊縫、角接焊縫等，這種焊縫可以位于平面或與平面成 15度的斜面上。 技術(shù)規(guī)格：電源電壓為 380V，焊接電流為 400絲直徑為 3接速度為 15h。 電路組成：由焊接電源、焊接小車拖動(dòng)電路、送絲拖動(dòng)電路組成。 絲進(jìn)給系統(tǒng)方案設(shè)計(jì) 條、支撐桿、平衡桿的設(shè)計(jì)及校核 焊接機(jī)頭重 50N，當(dāng)加入焊劑的時(shí)候，焊劑中大部分是二氧化硅，密度為 有一些其它物質(zhì)和空隙，可以設(shè)倒入漏斗中的焊劑的密度為2g/作 的漏斗，那么焊劑 50N，機(jī)頭總重 G=300N，且距齒條桿末端距離為 200齒條與平衡桿的移動(dòng)速度比為 2，而設(shè)計(jì)要求焊接范圍在0傳動(dòng)比可以計(jì)算平衡桿的移動(dòng)范圍為 750們將支撐齒條和平衡桿的支座兩壁的距離設(shè)為 200以送絲進(jìn)給桿齒條的長度就為 1700衡杠的齒條的長度為 950絲進(jìn)給吃條的兩端各留上 150便安裝焊接機(jī)頭，這樣一來送絲進(jìn)給齒條的總長度就可以設(shè)成 2000撐杠長度和送絲進(jìn)給齒條的長度相同，其目的就是為了增加強(qiáng)度，防止送絲進(jìn)給齒條的強(qiáng)度不足，減少系統(tǒng)的撓度，所以支撐杠的長度也為 2000樣也在平 衡杠兩端留上 150光杠長度以便裝配重，設(shè)兩配重的質(zhì)心距平衡杠端點(diǎn)各為100可以將平衡杠的長度看成 1500 送絲進(jìn)給齒條、支撐光杠、平衡杠的材料都選用 40，其密度為 送絲進(jìn)給齒條、支撐光杠、平衡杠是同樣的截面形狀，外徑 30徑為 15個(gè)桿在重力的作用下，可以看成其上受到一個(gè)均勻分布的力，這個(gè)均布載荷 3 2 2 2 2 23 1 . 5 5 . 34 4 4 4c m (237 . 8 5 . 3 1 0 0 . 4 1 3 / 0 . 0 4 1 3 /q g A N m m N c m ， (2圖 1送絲進(jìn)給機(jī)構(gòu)受力示意圖 如圖 1：當(dāng)齒條，平衡杠處于中間時(shí)，可以設(shè)整個(gè)系統(tǒng)的質(zhì)心處于中間，則有平衡公式 12( 1 0 0 0 2 0 0 ) ( ) 7 5 0G m m ， (212( ) 3 0 0 1 2 0 0 / 7 5 0 4 8 0m m N 當(dāng)系統(tǒng)移動(dòng)時(shí)，也就是齒條帶動(dòng)機(jī)頭焊槍左右移動(dòng) l2 時(shí)候，根據(jù)傳動(dòng)比為 2，則平衡齒條相反方向移動(dòng) l 據(jù)李學(xué)平衡公式，求質(zhì)心的位置，設(shè)質(zhì)心移動(dòng)了 則有： 12( 7 5 0 ) 1 0 0 0 ( )( 7 5 0 ) 2 2 0 0 0 ( 2 ) ( 1 2 0 0 2 )m l x q l xm l x q l x G l x ， (212123 3 0 . 4 3 0 0 4 1 . 3 ( )( ) 4 1 . 3 1 6 5 . 2 3 0 0 l 的最大移動(dòng)距離就是平衡齒條可以移動(dòng)的范圍，即 00500 設(shè)配重的分配為 125 0 0 , 2 0m N m N 帶入上式 1 4 5 1 4 5x m m 在設(shè)計(jì)小車兩端輪距距離為 500心始終在兩輪之間，所以不會(huì)發(fā)生傾倒的現(xiàn)象。 校核強(qiáng)度 校核送絲進(jìn)給齒條的強(qiáng)度，根據(jù)現(xiàn)實(shí)的經(jīng)驗(yàn)可以知道當(dāng)焊接機(jī)頭移動(dòng)到最遠(yuǎn)處時(shí)，是送絲進(jìn)給齒條最危險(xiǎn)的時(shí)候，故只要校核此時(shí)送絲進(jìn)給齒條的強(qiáng) 度就可以了。對(duì)此時(shí)的強(qiáng)度校核如下 圖 2 齒條受力簡圖 將均布載荷集中到送絲進(jìn)給齒條的質(zhì)心位置，力的大小為 000 ， 0 00 4 1 ， (2根據(jù)力平衡得： 2 0 0 8 2 . 6 6 5 0 1 5 0 1 8 5 0 1 6 5 5 / 2 1 8 8 8 . 5 5 q l G N B 點(diǎn)的受力最大，剪切強(qiáng)度和接觸應(yīng)力校核就要校核 4此點(diǎn)。 剪切應(yīng)力 22221 8 8 8 . 5 5 1 8 8 8 . 5 5 4 3 . 5 6 3 . 1 4 ( 3 0 1 5 )()4Q d ， (2故剪切強(qiáng)度足夠。 由于支座的材料是鋁，要低 于鋼的強(qiáng)度，故要校核計(jì)算支座接觸表面的擠壓應(yīng)力 ，支座壁厚設(shè)計(jì)為 10擠壓截面面積 21 0 1 0 3 . 1 4 3 0 9 4 2 m m ， (2擠壓截面應(yīng)力 1 8 8 8 . 5 5 2 . 0 942y j ， (2鋁的擠壓應(yīng)力取 5 0 P a 故擠壓強(qiáng)度足夠。 計(jì)算抗彎強(qiáng)度 圖 3 齒條載荷分析圖 應(yīng)用材料力學(xué)計(jì)算軟件，可以將送絲進(jìn)給齒條上的受力簡化為圖 3， 均布載 荷， 機(jī)頭重量的一半，根據(jù)齒條上的受力可以得到齒條各截面上的剪力 5和彎矩圖，如圖 3 可以知道受到最大彎矩的位置是 B 點(diǎn)，彎矩大小為 1 9 4 9M N m 送絲進(jìn)給齒條的抗彎截面模量3 3( ) 2 5 3 1 . 2 532dW m m 4 3 4（ 1- ） 0 . 1 d 1 -， (21 ，1d 為齒條外徑， d 為齒條內(nèi)徑。 那么齒條的彎曲應(yīng)力為 3194969 7 7 . 0 22 5 3 1 . 2 5M N m m M P aW m m ， (2其彎曲應(yīng)力遠(yuǎn)小于許應(yīng)彎曲應(yīng)力，所以齒條的強(qiáng)度足夠。 計(jì)算送絲進(jìn)給 齒條的撓度 由于均布載荷的大小相對(duì)較小可以不計(jì)算，只要計(jì)算焊接機(jī)頭移動(dòng)到最遠(yuǎn)處時(shí)的撓度就可以了。彈性模量 E=380絲進(jìn)給齒條的截面慣矩 44444 530(64)(64 ， (2根據(jù)送絲進(jìn)給齒條的受力情況，由撓度公式得 32 ， 其中 a 焊接機(jī)頭到支座壁的距離， l 為支座兩壁的距離。 撓度在我們?cè)O(shè)計(jì)的許可范圍內(nèi)，所以送絲進(jìn)給齒條的撓度足夠。 同理，平衡齒條上的受力也和送絲進(jìn)給齒條上的情況一樣，就是在焊接機(jī)頭移動(dòng)到最遠(yuǎn)處，即配重 動(dòng)到最遠(yuǎn)處時(shí)是平衡齒條最危險(xiǎn)的時(shí)候，要校核此時(shí)的 強(qiáng)度。圖 4 平衡齒條受力簡圖 圖 4 為為危險(xiǎn)時(shí)的受力簡圖，將均布載荷集中到平衡齒條的質(zhì)心位置，力的大小為 300 ， 。 根據(jù)力平衡得： 050100(300 (2 200 300 8 7 0300 B 點(diǎn)的受力最大，剪切強(qiáng)度和接觸應(yīng)力校核就要校核此點(diǎn)。 剪切應(yīng)力 530(4 2222 M P (2故剪切強(qiáng)度足夠。 支座接觸表面的擠壓應(yīng)力 8 4 P ， (229 4 2301010 ， (2所以制作強(qiáng)度足夠。 計(jì)算抗彎強(qiáng)度圖 5 平衡齒條 的載荷分析圖 同樣應(yīng)用材料力學(xué)計(jì)算軟件，可以將平衡齒條上的受力簡化為圖 5， 均布載荷， 重量 重量，根據(jù)齒條上的受力可以得到齒條各截面上的剪力和彎矩圖，如圖 5 可以知道受到最大彎矩的位置是 A 點(diǎn) 6，彎矩大小為 3 3 3 6 3 6| 。 平衡齒條的抗彎截面模量 34343 3 1)1(32 ， (2 ， 1d 為齒條外徑， d 為齒條內(nèi)徑。 那么齒條的彎曲應(yīng)力為 M P 53133363 6 ， (2其彎曲應(yīng)力小于許應(yīng)彎曲應(yīng)力，所以齒條的強(qiáng)度足夠。 絲進(jìn)給齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料 和齒數(shù) 1）選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)。 2）速度最高在 600mm/速度不高，選用 7 級(jí)精度（ 3）材料選擇。兩個(gè)齒輪都選用 40質(zhì)），硬度為 280 4）小齒輪的齒數(shù)為 2，大齒輪的齒數(shù)為 z2=*32=64,其模數(shù)取m=厚取 16 校核兩個(gè)齒輪的強(qiáng)度 齒條和支座壁之間的摩擦系數(shù)為 輪驅(qū)動(dòng)齒條所需要的力 大齒輪： 1 2(1 小齒輪： 大齒輪的校核： 大齒輪齒根彎曲強(qiáng)度校核 齒根危險(xiǎn)截面的彎曲強(qiáng)度條件為 0 ， (2計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù) .0v ， 7 級(jí)精度，由圖 10下查表或圖都在璞良貴的第七版機(jī)械設(shè)計(jì)書中）查得動(dòng)載荷系數(shù) 12.1直齒輪，假設(shè) 100/ 。有表 10得 K 由表 10得使用系數(shù) 1由表 10得 7 級(jí)精度，大齒輪相對(duì)支座非對(duì)稱布置時(shí)， bK 22 ， (2齒寬系數(shù) ， (2將數(shù)據(jù)帶入上式得 1(22 ， (2故載荷系數(shù) (2齒上受力 ； 齒形系數(shù) 應(yīng)力校正系數(shù) 查表 10 帶入齒根危險(xiǎn)截面的彎曲強(qiáng)度條件公式 M P ， (2其彎曲強(qiáng)度取 500以齒根危險(xiǎn)截面的彎曲強(qiáng)度足夠。 大齒輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核 齒面接觸疲勞強(qiáng)度條件為 11 ， (2區(qū)域系數(shù)（標(biāo)準(zhǔn)直齒輪 020 時(shí)， Z ）； 彈性影響系數(shù) 2/1188 ； 載荷系數(shù)根據(jù)上面得 (2由于是齒輪齒條傳動(dòng)所以 取 1； 齒輪受到的軸向力 ； 齒寬為 6 ； 齒輪的分度圓直徑 01 ； 將參數(shù) 帶入齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核公式得 4 71 8 ， (2所以大齒輪的齒面接觸疲勞強(qiáng)度足夠。 小齒輪的校核 7： 小齒輪齒根彎曲強(qiáng)度校核 齒根危險(xiǎn)截面的彎曲強(qiáng)度條件為 0 ， (2計(jì)算載荷系數(shù)： 根據(jù) .0v ， 7 級(jí)精度，由圖 10得動(dòng)載荷系數(shù) 12.1 直齒輪，假設(shè) 100/ 。有表 10得 K ； 由表 10得使用系數(shù) 1 由表 10得 7 級(jí)精度，大齒輪相對(duì)支座非對(duì)稱布置時(shí)， bK 22 ， (2齒寬系數(shù) ， (2將數(shù)據(jù)帶入上式得 1(22 (2故載荷系數(shù) (2齒上受力 ； 齒形系數(shù) 應(yīng)力校正系數(shù) 查表 10 帶入齒根危險(xiǎn)截面的彎曲強(qiáng)度條件公式 M P ， (2其彎曲強(qiáng)度取 500以齒根危險(xiǎn)截面的彎曲強(qiáng)度足夠。 小齒輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核 齒面接觸疲勞強(qiáng)度條件為 11 區(qū)域系數(shù)（標(biāo)準(zhǔn)直齒輪 020 時(shí)， Z ）； 彈性影響系數(shù) 2/1188 ； 載荷系數(shù)根據(jù)上面得 (2由于是齒輪齒條傳動(dòng)所以 取 1； 齒輪受到的軸向力 ； 齒寬為 6 ； 齒輪的分度圓直徑 01 ； 將參數(shù)帶入齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核公式得 ， (2所以小齒輪的齒面接觸疲勞強(qiáng)度足夠。 桿的設(shè)計(jì)和校核計(jì) 算 根據(jù) 10085推薦，采取漸開線蝸桿（ 根據(jù)材料的情況，并考慮到蝸桿傳動(dòng)傳遞的功率不大，速度不高，故蝸桿用 45鋼；因希望功率高些，耐磨性好些，故蝸桿螺旋齒面要求淬火，硬度為 45 至55輪用鑄錫磷青銅 屬模鑄造。 頭數(shù)為 ，模數(shù) 為 徑系數(shù)查表 11知 q ， ，蝸桿齒寬 01 ；則蝸桿得分度圓直徑為根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)加工的要求和設(shè)計(jì)的條件暫時(shí)選擇蝸桿齒數(shù)為 64，則渦輪得分度圓直徑為 ，齒厚為 62 。 蝸輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度 蝸輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度的校核公式為 / 32 ， (2計(jì)算載荷系數(shù)： 載荷系數(shù)公式為 ， (2使用系數(shù)，查表 11以知道載荷均勻，無沖擊，每小時(shí)運(yùn)動(dòng)次數(shù)少于 25 次，啟動(dòng)載荷小，故 選擇 1 K 為齒向載荷分布系數(shù)，當(dāng)蝸桿傳動(dòng)在平穩(wěn)載荷下工作時(shí)，載荷分布不均的現(xiàn)象將由于工作表面良好的磨合而得到改善，此時(shí)可取 1K ； 動(dòng)載荷系數(shù)，由于蝸桿傳動(dòng)一般較平穩(wěn)，動(dòng)載荷要比齒輪傳動(dòng)的小得多，故對(duì)于精確制造，且蝸輪圓周速度 32 時(shí)，可取動(dòng)載荷系數(shù) 05.1 所以， ； (2材料的彈性影響系數(shù)，單位為 2/1對(duì)于青銅或鑄鐵蝸輪與鋼蝸桿配對(duì)時(shí)，取 2/1160 ， 蝸桿傳動(dòng)的接觸線長度和曲率半徑對(duì)接觸強(qiáng)度的影響系數(shù)，即接觸系數(shù) Z ，從圖 11查得 Z ， 由于蝸輪 的分度圓直徑為 80桿的分度圓直徑為 a= 蝸桿傳動(dòng)的功率為 將參數(shù)帶入蝸輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度的驗(yàn)算公式為： M P 6 8 6 0/ 332 (2 H 可以從表 11查到，故蝸輪的齒面接觸強(qiáng)度足夠。 蝸輪齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算： 蝸輪齒根彎曲強(qiáng)度的驗(yàn)算公式為 21 2 T ， (2蝸輪的載荷系數(shù)為 ， (2蝸桿傳動(dòng)的功率為 蝸輪齒形系數(shù) 2由蝸輪的當(dāng)量齒數(shù) 322 zz v 及蝸輪的變形系數(shù) 2x 從圖11查得，在 ,20 0*0 ，變形系數(shù)為 輪的當(dāng) 則 螺旋角影響系數(shù) 9 1 9 0 01 000 Y ， (2蝸桿直徑 ，蝸輪直徑 02 ，模數(shù)為 上述參數(shù)帶入蝸輪齒根彎曲強(qiáng)度的驗(yàn)算公式得 M P T 212 (2查表 11蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力 0 ，由于 ，所以蝸輪的齒根彎曲強(qiáng)度足夠。 絲進(jìn)給軸的設(shè)計(jì)及校核 圖 6 軸的結(jié)構(gòu) 1）擬訂軸上零件的裝配方案 根據(jù)上面圖示， 1是和齒輪連接， 2也是和齒輪相連， 4、 7是兩個(gè)軸承， 6和蝸輪連接。 2）根據(jù)軸向定位的要求確定 軸的各段直徑和長度 （ 1）根據(jù)送絲進(jìn)給齒輪所要傳遞的力矩大小，初步確定 621 ，為了滿足大齒輪的軸向定位， 1段右端需制出一軸肩，故取 2段的直徑032 ，大齒輪的齒寬為 16以 1的長度定為 621 。 （ 2）由于 2仍然要安裝一個(gè)小齒輪，為了滿足小齒輪的軸向定位要求， 2取 3的直徑 443 ，送絲進(jìn)給齒條的軸心和平衡齒條的軸心距離定為 80齒輪的齒厚和大齒輪的齒厚都是 16以 2長度可取 032 。 （ 3） 3軸起作用是過渡段，齒輪的位置要距傳動(dòng)蝸輪一段距離，其直 徑443 ，長度以設(shè)計(jì)情況定為 47 （ 4）初步選擇滾動(dòng)軸承，因軸承受到徑向力和軸向力的作用，又因軸向受力不大，故選擇角接觸球軸承，參照工作要求并根據(jù) 443 ，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取 0 基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的角接觸球軸承 7006C，其尺寸為35530 ，故取 4的直徑 054 ，長度取得稍微比 T 長些，取為 754 ，為了使軸承可以定位，所以要在右段設(shè)計(jì)一軸肩，此軸肩與軸承的內(nèi)圈結(jié)合，直徑要求在 36以 665 。 （ 5） 6安裝的是一蝸輪，其左端靠 5的軸肩定位，跟蝸輪配合的軸和軸肩之間的高度要滿足 h h 為 3周環(huán)的直徑為 36以 6的軸直徑可去 076 ，軸環(huán)寬度 ，且蝸輪距箱體內(nèi)壁還要留有一定的間距，所以根據(jù)情況將軸環(huán)的長度 365 。 （ 6）蝸輪厚度為 16輪的右段和軸承的左端采用套筒定位，套筒的內(nèi)徑與和蝸輪配合的軸相配合，軸套要伸出與蝸輪配合那段軸，所以 676 。 （ 7）選擇右段軸承，因軸承也是同時(shí)受到油徑向力和軸向力的作用，但受力又不是很大，故選擇角接觸球軸承。參照工作要求并根據(jù) 076 ，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取 0 基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度等級(jí)的角接觸滾子軸承 7005C，其尺寸為 24725 ，故取 7的直徑 587 ，長度取得稍微比 T 長些，又因軸套要與軸承接觸，取為 887 ，軸的末端有端蓋定位。 3）軸上零件的軸向定位 齒輪和蝸輪的軸向定位均采用平鍵聯(lián)接。按 21d 由手冊(cè)查得單圓頭平鍵截面4 （ 1096,鍵長 1432d 和 76d 由手冊(cè)查得圓頭普通平鍵分別是 4 和 5 （ 1096鍵長都為 14槽用鍵槽銑刀加工，同時(shí)為了保證齒輪和軸配合的良好的對(duì)中性，故選擇選擇齒輪輪轂與軸的配合為 6/7 滾動(dòng)軸承與軸軸向定位是借過渡配合來保證的。 4）確定軸上圓角和倒角尺寸 周端倒角為 0451 ，各軸間的圓角半徑為 5）校核軸的強(qiáng)度 8 應(yīng)用力學(xué)平衡計(jì)算齒輪和蝸輪上受到的圓周力和徑向力 大齒輪： ， 320t a 2t a n 011 小齒輪： ， a a n 022 蝸輪： ， a a n 033 由軸上受力情況可以應(yīng)用材料力學(xué)軟件計(jì)算出軸上的彎矩圖，如下：圖 7 軸上的載荷分析圖 a 圖 8 軸的載荷分析圖 b 軸上受力可以分解成相互垂直的兩個(gè)方向的分力，一個(gè)方向受到的彎矩圖如圖 7，另個(gè)方向的彎矩圖如圖 8。危險(xiǎn)截面可能是在 A 點(diǎn)的軸承處也可能在和蝸輪配合的那段軸段，所以要計(jì)算兩者受到的總彎矩的大小，計(jì)算如下： 1） A 點(diǎn)軸承受到的總彎矩大小 2 2）蝸輪受到的總彎矩大小 5 9 0 5 04 8 7 7 43 3 2 8 8 22 故危險(xiǎn)截面在 A 點(diǎn)軸承處的軸段。 A 軸段的轉(zhuǎn)矩為 483 1 ， 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面 A）的強(qiáng)度。根據(jù)第三強(qiáng)度理論及上面的受力數(shù)值，并取 ，計(jì)算軸上的應(yīng)力 M P M )4 8 318)( 32222 (2軸的材料是 45 鋼，調(diào)制處理，由表 15得 1 。因此 1 故安全。 承校核 查滾動(dòng)軸承設(shè)計(jì)手冊(cè)可知 7006C 軸承的 5200 , 02000 ;7005C 軸承的1500 ， 4500 。 2根據(jù)上面的受力圖可以得到兩軸承受到的徑向載荷 NF r 21 ， NF r 9 0 1 222 。 P 和 2P 由于軸向受力相當(dāng)小，所以可以直接設(shè)徑向載荷系數(shù)和軸向載荷 系數(shù)都為121 021 因軸承運(yùn)轉(zhuǎn)中無明顯沖擊載荷，按表 13f ，取 f 。則 7 6 ， (2 6 9 ， (23）計(jì)算壽命： 分別帶入公式得： h 1 20 0 07 25 5 93 3)7 31 52 0 0(560 10)(6010 3616 ， (2h 1 2 0 007 8 0 256) 5 00(560 10)(6010 3616 ， (2故所選軸承可以滿足壽命要求。 進(jìn)電動(dòng)機(jī)的計(jì)算和選用 1）轉(zhuǎn)動(dòng)慣量計(jì)算 9： 圓柱體轉(zhuǎn)動(dòng)慣量（ 算公式如下： 82， (2對(duì)于鋼材： 34 (2故軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為 23434 大齒輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為 23434 小齒輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為 23434 蝸輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為 23434 蝸桿的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為 434 折算到電機(jī)軸上的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 22 11 41( ，(22）電機(jī)的力矩計(jì)算： (1)快速空載啟動(dòng)時(shí)所需力矩 0m a MM ， (2傳動(dòng)系統(tǒng)折算到電機(jī)軸上的總等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 23m a xm a x (2折算到電機(jī)軸上的摩擦力矩 221 4 1 f (20M 由于沒有預(yù)緊力的作用，故取 0。 則快速啟動(dòng)時(shí)所需力矩 20m a ， (2根據(jù)最大靜轉(zhuǎn)矩選擇電機(jī)型號(hào) 130據(jù) 9 5 a x所以選擇五相十拍。 動(dòng)機(jī)構(gòu)方案設(shè)計(jì) 體方案設(shè)計(jì) 擺動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)其目的主要是為了滿足對(duì)角焊縫焊接的要求，又由于在焊接工作中焊槍上幾乎沒有工作載荷，所以對(duì)設(shè)計(jì)的零件在一定情況下不用對(duì)其進(jìn)行強(qiáng)度校核。 對(duì)于角焊縫，焊接是焊槍的槍頭要始終垂直于焊縫，這就要焊槍的槍頭要可以擺動(dòng)一定角度。 絲的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 參考上屆同學(xué)所做，焊劑下料口與焊絲出口又一定距離，且不 能轉(zhuǎn)動(dòng)，當(dāng)要立焊或者焊縫是斜線的時(shí)候，由于焊絲在焊劑下料口后面并又一段距離，具有一定的滯后性，導(dǎo)致焊劑并不能鋪在焊縫上，達(dá)不到焊接的條件，故改變?cè)O(shè)計(jì)方案，將焊劑下料口做稱直桿狀，并與送絲并行捆綁，使得焊劑下料口在焊絲出口前很短的距離，當(dāng)立焊的時(shí)候，可以使焊劑鋪在焊縫上面了 3、微機(jī)數(shù)控系統(tǒng)硬件電路設(shè)計(jì) 制系統(tǒng)電氣控制的結(jié)構(gòu)框圖 數(shù)控系統(tǒng)是由硬件和軟件兩部分組成 10。硬件是組成系統(tǒng)的基礎(chǔ)。有了硬件 ,軟件才能有效的運(yùn)行。硬件電路的可靠性直接影響到數(shù)控系統(tǒng)性能指示。 送絲焊機(jī)硬件電路有以下五部分組成 (1)主控制器 ,即中央處理器單元 (2)總線。包括數(shù)據(jù)總線、地址總線和控制總線。 (3)存儲(chǔ)器。包括程序存儲(chǔ)器和數(shù)據(jù)存儲(chǔ)器。 (4)接口。即 I/輸出接口電路。 (5)外圍設(shè)備。如開關(guān)、顯示器及光電輸入機(jī)等。 下位機(jī)的硬件結(jié)構(gòu)原理框圖如圖 13： 圖 13下位機(jī)硬件結(jié)構(gòu)原理圖 央處理單元 選擇 本設(shè)計(jì)采用 為上位機(jī)， 1為核心的單片機(jī)系統(tǒng)作下位機(jī)，以前在經(jīng)濟(jì)型數(shù)控機(jī)床中，推薦采用 一款高性能 單片機(jī)，片內(nèi)8可反復(fù)擦除的 256 能強(qiáng)大的 片機(jī)適合于許多較為復(fù)雜控制應(yīng)用場(chǎng)合。表 4分別介紹了芯片的特性和引腳。 表 051芯片的特性 功能配置 芯片 時(shí)器 計(jì)數(shù)器 I/中斷源 并行 串行 8051 856B 2 16 位 4 8位 1 5 8051芯片引腳如圖 14： 圖 14 8051芯片引腳 電電壓。 地。 位漏極開路雙向 I/O 口，在接有片外存儲(chǔ)器或擴(kuò)展 I/低 8位地址總線與雙向 8位數(shù)據(jù)總線。 位雙向 I/ ： 為一個(gè)內(nèi)部上拉電阻的 8 位雙向 I/O 口， 當(dāng)用于外部程序存儲(chǔ)器或 16位地址外部數(shù)據(jù)存儲(chǔ)器進(jìn)行存取時(shí)， 個(gè)帶內(nèi)部上拉電阻的雙向 I/可作為雙向的輸入輸出口外，還具有第 2功能，見表 051芯片引腳 引腳 第 二功能 （串行輸入口） （串行輸入口） （外部中斷） （外部中斷） （定時(shí)器 0外部輸入） （定時(shí)器 1外部輸入） （外部數(shù)據(jù)存儲(chǔ)器寫控制信號(hào)） （外部數(shù)據(jù)存儲(chǔ)器讀控制信號(hào)） 位輸入。當(dāng)振蕩器復(fù)位器件時(shí)，要保持 訪問外部存儲(chǔ)器時(shí)， 地址鎖存允許的輸出電平用于鎖存地址的地位字節(jié)。在 程期間，此引腳用于輸入編程脈沖。在平時(shí)， 頻率為振蕩器頻率的 1/6。因此它可用作對(duì)外部輸出的脈沖或用于定時(shí)目的。 ：外部程序存儲(chǔ)器的選通信號(hào)。在由外部程序存儲(chǔ)器取指期間，每個(gè)機(jī)器周期兩次 有效。但在訪問外部數(shù)據(jù)存儲(chǔ)器時(shí)，這兩次有效的 信號(hào)將不出現(xiàn)。 持低電平時(shí) ,接低電平時(shí)， 高電平時(shí)， K 過 4動(dòng)轉(zhuǎn)去執(zhí)行外部 寫程序時(shí)，此引腳接收合適的燒寫電壓。 向振蕩放大器的輸入及內(nèi)部時(shí)鐘工作電路的輸入。 自反向振蕩器的輸出。 12 8255 芯片功能簡介 8255 是 51 單片機(jī)常用的并行口擴(kuò)展芯片之一。8255和 51單片機(jī)相連，可以為外設(shè)提供三個(gè) 8位的并行 I/O 端口： 口和 個(gè)端口的功能完全由編程來決定。所以稱做可編程并行 I/部結(jié)構(gòu) 圖 15 8255的引腳圖和內(nèi)部結(jié)構(gòu) 外部引腳功能： 據(jù)輸入 /輸出管腳用于傳送數(shù)據(jù)和控制字 輸出線，可由軟件編程設(shè)置為輸入或輸出 輸出線，可由軟件編程