基于有限元分析的污泥干化圓盤(pán)結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū).zip

基于有限元分析的污泥干化圓盤(pán)結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū).zip,基于,有限元分析,污泥,圓盤(pán),結(jié)構(gòu),優(yōu)化,設(shè)計(jì),說(shuō)明書(shū) 基于有限元分析的污泥干化圓盤(pán)結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì) 摘 要：本文主要利用有限元法從針對(duì)污泥干化圓盤(pán)的數(shù)值模擬入手，對(duì)比有無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán)結(jié)構(gòu)受壓后的應(yīng)力及變形量情況，分析溫度場(chǎng)對(duì)圓盤(pán)數(shù)值分析的影響，并嘗試通過(guò)改變圓盤(pán)外端的焊接形式從而優(yōu)化圓盤(pán)結(jié)構(gòu)的受力情況，得到的研究結(jié)果如下： （1）在KJG-100污泥干化圓盤(pán)內(nèi)部加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)以后，圓盤(pán)受壓后產(chǎn)生的最大應(yīng)力及變形量明顯減小。同時(shí)，最大應(yīng)力的分布區(qū)域從圓盤(pán)與熱軸的連接焊縫處轉(zhuǎn)移至圓盤(pán)中部與加強(qiáng)筋間接處，改善了主要焊縫處的受力情況；最大變形量的分布區(qū)域稍有外移，且其影響范圍減小且不連續(xù)。 （2）利用正交實(shí)驗(yàn)對(duì)KJG-100污泥干化圓盤(pán)的加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，得到其最優(yōu)結(jié)構(gòu)為長(zhǎng)度為120mm，厚度為6mm，內(nèi)端直徑為500mm，分布個(gè)數(shù)為10個(gè)。無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán)結(jié)構(gòu)受壓后產(chǎn)生的最大應(yīng)力為214.1MPa，最大變形量為0.3788mm。在圓盤(pán)中設(shè)置最優(yōu)結(jié)構(gòu)的加強(qiáng)筋以后，其受壓后產(chǎn)生的最大應(yīng)力為171.7MPa，比無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán)結(jié)構(gòu)減小了19.8%；最大變形量為0.162mm，比無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán)結(jié)構(gòu)減小了57.2%。 （3）在數(shù)值模擬過(guò)程中加入溫度場(chǎng)以后，圓盤(pán)產(chǎn)生的最大應(yīng)力為186.1MPa，較未加溫度場(chǎng)而言增加了8.04%，出現(xiàn)位置在加強(qiáng)筋外端與圓盤(pán)內(nèi)壁面的連接焊縫處；最大變形量為1.673mm，大約是未加溫度場(chǎng)圓盤(pán)的8倍，出現(xiàn)位置在圓盤(pán)外端焊縫處。因此，實(shí)際工況中，圓盤(pán)在徑向上的膨脹主要是由溫度變化引起的，在周向上的鼓脹主要是由飽和蒸汽內(nèi)壓引起的。 （4）將KJG-100圓盤(pán)原本的對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)改為由大盤(pán)和小盤(pán)形成的非對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)以?xún)?yōu)化圓盤(pán)外端連接焊縫的形式。在改進(jìn)圓盤(pán)焊接形式以后，圓盤(pán)結(jié)構(gòu)受到的最大應(yīng)力為147.3MPa，較對(duì)稱(chēng)圓盤(pán)結(jié)構(gòu)而言，減小了14%，位于加強(qiáng)筋頂部和小盤(pán)的連接焊縫處，圓盤(pán)產(chǎn)生的最大變形量為0.158mm，與對(duì)稱(chēng)圓盤(pán)結(jié)構(gòu)相比，減小了2.5%，位于小盤(pán)上的兩加強(qiáng)筋外端和圓盤(pán)外端的中部位置。因此，采用非對(duì)稱(chēng)圓盤(pán)結(jié)構(gòu)能夠有效改善圓盤(pán)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力及變形情況。 關(guān)鍵詞：污泥干化；圓盤(pán)；有限元；結(jié)構(gòu)優(yōu)化  Structural Optimization of Design of Sludge Drying Disk Based on Finite Element Analysis Abstract：This paper mainly uses the finite element method to start from the numerical simulation of sludge drying discs,compares the stress and deformation of the reinforced disc structure under pressure,analyzes the influence of the temperature field on the numerical analysis of the disc,and tries to optimize the force of the disc structure by changing the welding form of the outer end of the disc,the research results obtained are as follows: (1)After the rib structure was added to the interior of the KJG-100 sludge drying disc,the maximum stress and deformation generated after the disc was compressed was significantly reduced.At the same time,the distribution area of ??the maximum stress was transferred from the joint weld between the disc and the hot shaft to the middle of the disc and the indirect ribs,which improved the stress at the main weld;the distribution of the maximum deformation was slightly shifted outward,and its influence is reduced and discontinuous. (2)Using the orthogonal experiment to optimize the rib structure of the KJG-100 sludge drying disc,the optimal structure is 120mm in length,6mm in thickness,500mm in inner diameter,and the number of distribution is 10.The maximum stress generated after the non-reinforced disk structure was compressed was 214.1MPa,and the maximum deformation was 0.3788mm.After setting the optimal structure of the ribs in the disk, the maximum stress generated after the compression is 171.7MPa,which is 19.8% less than the ribless disk structure;the maximum deformation is 0.162mm,which is better than the ribs without reinforcement.The disk structure is reduced by 57.2%. (3)After the temperature field was added during the numerical simulation, the maximum stress generated by the disk was 186.1MPa,an increase of 8.04% compared to the unheated field,and the connection occurred between the outer end of the rib and the inner wall of the disk.The seam,the maximum deformation of 1.673mm,is about 8 times the temperature of the disk is not added,appears in the outer end of the disc at the weld.Therefore,in practical conditions,the radial expansion of the disk is mainly caused by the temperature change,and the bulging in the circumferential direction is mainly caused by the saturated steam internal pressure. (4)The original symmetry structure of the KJG-100 disk was changed to an asymmetrical structure formed by a large plate and a small plate to optimize the form of connecting the outer ends of the welding discs.After improving the welding mode of the disc,the maximum stress of the disc structure was 147.3MPa,which was 14% less than that of the symmetrical disc structure.It was located at the top of the rib and the connecting weld of the small disc.The maximum deformation is 0.158mm,which is reduced by 2.5% compared with the symmetrical disk structure,and is located at the outer end of the two stiffeners on the small disk and the middle position of the outer end of the disk.Therefore,the use of asymmetric disc structure can effectively improve the stress and deformation of the disc structure. Key words：Sludge drying; Disc;Finite element;Structural optimization 目 錄 摘 要 I Abstract II 1 緒論 1 1.1 引言 1 1.2 污泥干化工藝現(xiàn)狀 2 1.2.1 傳統(tǒng)污泥干化工藝 2 1.2.2 電能污泥干化工藝 3 1.2.3 太陽(yáng)能污泥干化工藝 3 1.3 污泥干化技術(shù)與設(shè)備簡(jiǎn)介 4 1.3.1 離心污泥干化技術(shù) 4 1.3.2 流化床污泥干燥技術(shù) 4 1.3.3 直接加熱轉(zhuǎn)鼓干化技術(shù) 5 1.3.4 間接式多盤(pán)干燥技術(shù) 5 1.4 本課題研究目的及主要內(nèi)容 5 2 圓盤(pán)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 7 2.1 引言 7 2.2 傳統(tǒng)圓盤(pán)結(jié)構(gòu) 7 2.3 本課題研究圓盤(pán)結(jié)構(gòu) 8 2.4 小結(jié) 9 3加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)對(duì)圓盤(pán)應(yīng)力與變形的影響 10 3.1 引言 10 3.2 有限元模型的建立 10 3.2.1 傳統(tǒng)干化圓盤(pán)的幾何結(jié)構(gòu) 10 3.2.2 改進(jìn)后干化圓盤(pán)的幾何結(jié)構(gòu) 10 3.2.3 材料屬性 11 3.2.4 模型分析步的確定 11 3.2.5 載荷及邊界條件 11 3.2.6 網(wǎng)格劃分 12 3.3 計(jì)算結(jié)果與討論 13 3.3.1 加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)對(duì)圓盤(pán)應(yīng)力的影響 13 3.3.2 加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)對(duì)圓盤(pán)變形量的影響 16 3.4 小結(jié) 20 4 圓盤(pán)加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的優(yōu)化 21 4.1 引言 21 4.2 有限元模型的建立 21 4.2.1 實(shí)驗(yàn)方案的確定 21 4.2.2 模型的建立 23 4. 3 計(jì)算結(jié)果與討論 24 4.3.1加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)尺寸對(duì)圓盤(pán)應(yīng)力的影響 24 4.3.2 加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)尺寸對(duì)圓盤(pán)變形量的影響 26 4.3.3 優(yōu)化方案的確定 27 4.4 小結(jié) 30 5 溫度場(chǎng)對(duì)圓盤(pán)應(yīng)力與變形的影響 32 5.1 引言 32 5.2 有限元模型的建立 32 5.2.1 干化圓盤(pán)的幾何模型 32 5.2.2 材料屬性 32 5.2.3 模型分析步的確定 32 5.2.4 載荷及邊界條件 33 5.2.5 網(wǎng)格劃分 33 5.3 計(jì)算結(jié)果與討論 33 5.3.1 溫度場(chǎng)對(duì)圓盤(pán)應(yīng)力的影響 33 5.3.2 溫度場(chǎng)對(duì)圓盤(pán)變形量的影響 35 5.4小結(jié) 39 6 圓盤(pán)盤(pán)面連接焊縫形式的優(yōu)化 40 6.1 引言 40 6.2 有限元模型的建立 40 6.2.1 干化圓盤(pán)的幾何模型 40 6.2.2 材料屬性 40 6.2.3 模型分析步的確定 40 6.2.4 載荷及邊界條件 40 6.2.5 網(wǎng)格劃分 41 6.3 計(jì)算結(jié)果及討論 41 6.3.1 焊縫形式對(duì)圓盤(pán)應(yīng)力的影響 41 6.3.2 焊縫形式對(duì)圓盤(pán)變形量的影響 43 6.4 小結(jié) 45 7 全文總結(jié)與展望 46 7.1 全文總結(jié) 46 7.2 展望 46 參 考 文 獻(xiàn) 48 致 謝 50 V 常州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 1 緒論 1.1 引言 污泥是一種數(shù)量龐大、涉及廣泛并且對(duì)人體和環(huán)境具有極大危害的固體廢棄物，主要由市政生活、工業(yè)生產(chǎn)和水體疏浚等過(guò)程產(chǎn)生。污泥中含有大量有機(jī)物以及微生物，容易腐爛并且通常伴有惡臭氣味的產(chǎn)生[1]，同時(shí)，污泥中還含有銅、汞等重金屬元素以及二惡英等較難降解的有毒有害物質(zhì)[2]，若不對(duì)此類(lèi)污泥加以處置或者處置方法不當(dāng)，它們將會(huì)對(duì)環(huán)境造成二次污染。 含油污泥主要產(chǎn)生于石油工業(yè)中對(duì)于原油的勘探、生產(chǎn)、運(yùn)輸、儲(chǔ)存和煉制過(guò)程[3]，近年來(lái)，人們尤其對(duì)石油的煉制過(guò)程中產(chǎn)生的含油污泥倍加關(guān)注。它含有較高濃度的碳?xì)浠衔锖推渌灰捉到獬煞郑籼幚聿划?dāng)，將有可能對(duì)人體健康和環(huán)境安全構(gòu)成嚴(yán)重威脅，因此，許多國(guó)家將其認(rèn)定為危險(xiǎn)廢物。由于含油污泥危險(xiǎn)性較高，同時(shí)，其產(chǎn)量在世界范圍內(nèi)顯著上升，對(duì)其的有效處理處置已經(jīng)成為了世界性難題。 隨著我國(guó)工業(yè)化、城市化水平不斷加深，市場(chǎng)化不斷發(fā)展，人們對(duì)于環(huán)境問(wèn)題也日益關(guān)注，對(duì)于污水污泥的處理量也連年攀升。截止到2011年，我國(guó)的污泥年產(chǎn)量已經(jīng)達(dá)到了2200萬(wàn)噸，經(jīng)預(yù)測(cè)，到2020年，我國(guó)的污泥年產(chǎn)量將會(huì)突破6000萬(wàn)噸[4]。放眼世界，歐洲一些國(guó)家的污水處理廠(chǎng)處理的含水率80%的脫水污泥已經(jīng)達(dá)到了每年1千萬(wàn)噸；美國(guó)每年能夠生產(chǎn)750萬(wàn)噸干污泥；全球的干污泥年產(chǎn)量為3000萬(wàn)噸[5]。 由于國(guó)家的重視和社會(huì)的需要，污水處理廠(chǎng)日益成套化、規(guī)模化。含水率高、產(chǎn)量激增的污泥體積巨大，在為儲(chǔ)存、運(yùn)輸和裝卸等過(guò)程中造成不便的同時(shí)，其具有的潛在風(fēng)險(xiǎn)也對(duì)環(huán)境安全留下了一定的隱患。對(duì)于此類(lèi)污泥的處理，不同發(fā)展水平的國(guó)家有不同的標(biāo)準(zhǔn)。在一些發(fā)達(dá)國(guó)家，用于處理污泥的成本占據(jù)污水處理廠(chǎng)總成本的40%~60%，部分國(guó)家甚至能夠達(dá)到65%，歐洲各國(guó)處理并運(yùn)輸這類(lèi)污泥的成本約為每噸400~700歐元[6]。據(jù)統(tǒng)計(jì)，近年來(lái)，我國(guó)企業(yè)處理此類(lèi)污泥的平均成本約為1500~6000元，其中，用于運(yùn)輸污泥的費(fèi)用就要占到其總處理成本的5%~15%左右[7]。對(duì)于部分企業(yè)來(lái)說(shuō)，污泥處理的成本對(duì)企業(yè)運(yùn)營(yíng)造成了一定的經(jīng)濟(jì)壓力?？紤]到目前污水生化處理技術(shù)已經(jīng)逐步成熟且處理成本較低，全球90%的污水處理廠(chǎng)都開(kāi)始采用該項(xiàng)技術(shù)，全球污泥年產(chǎn)量仍舊漲幅較大。 針對(duì)污泥的處理和處置分為兩個(gè)不同的階段：第一階段為污泥處理；第二階段為污泥處置[8]。污泥處理是指對(duì)污泥進(jìn)行單元工藝組合處理，從而達(dá)到“減量化、穩(wěn)定化、無(wú)害化”目的的過(guò)程[9]。常見(jiàn)的污泥處理過(guò)程主要有機(jī)械脫水、化學(xué)調(diào)質(zhì)和板框壓濾相結(jié)合、厭氧發(fā)酵、好氧發(fā)酵以及熱干化處理： （1）機(jī)械脫水：采用過(guò)濾的方式，利用多孔性材質(zhì)兩面存在的壓差強(qiáng)制推動(dòng)污泥中的水分分離，從而達(dá)到脫水干化的目的。機(jī)械脫水的主要方法有：真空吸濾法、壓濾法和離心法等。 （2）化學(xué)調(diào)質(zhì)+板框壓濾：采用化學(xué)藥劑對(duì)污泥進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，改善污泥內(nèi)部的脫水性能，再利用板框壓濾機(jī)對(duì)污泥中的水分進(jìn)行過(guò)濾分離，處理得到含水率為60%的污泥[10]。 （3）厭氧發(fā)酵：對(duì)高濃度有機(jī)工業(yè)廢水和城鎮(zhèn)生活污水污泥等在隔絕空氣的條件下，依賴(lài)兼性厭氧菌和專(zhuān)性厭氧菌的生物化學(xué)作用，對(duì)其中的有機(jī)物進(jìn)行生物發(fā)酵，從而產(chǎn)生沼氣等資源以供二次利用[11]。 （4）熱干化：利用水蒸氣、導(dǎo)熱油、飽和蒸汽或工業(yè)余對(duì)污泥進(jìn)行加熱，使其中的水分蒸發(fā)，從而達(dá)到深度脫水目的的技術(shù)。目前，該項(xiàng)技術(shù)已經(jīng)在美國(guó)、日本等發(fā)達(dá)國(guó)家得到廣泛利用，通過(guò)調(diào)整干化過(guò)程中的工藝參數(shù)，可以滿(mǎn)足對(duì)不同污泥產(chǎn)品的含水率要求，有較為廣泛的適用性。 污泥處置是將經(jīng)過(guò)處理后的污泥放置于地面、地下以及水等自然環(huán)境中，或者對(duì)其二次利用的最終消納方式，使污泥能夠達(dá)到長(zhǎng)期穩(wěn)定的狀態(tài)從而不對(duì)生態(tài)環(huán)境等造成不良影響。目前，對(duì)于污泥的最終處置，比較有效的方法有：填埋、焚燒、廢料利用以及建材利用等： （1）填埋：污泥填埋主要可分為單獨(dú)填埋和混合填埋[12]，綜合考慮我國(guó)實(shí)際國(guó)情以及各種污泥處置方式的成本和可能對(duì)環(huán)境產(chǎn)生的影響，填埋處置可能會(huì)成為未來(lái)很長(zhǎng)一段時(shí)間內(nèi)我國(guó)處置脫水污泥的主要方法。 （2）焚燒：污泥焚燒主要分為單獨(dú)焚燒和協(xié)同焚燒。干燥污泥在焚燒爐中化為灰燼，其中含有的重金屬元素全部存留在爐灰中，使得污泥在體積減小的同時(shí)達(dá)到無(wú)害化的要求。 目前，通過(guò)機(jī)械脫水的污泥由大約80%的水分，10%的灰分和10%的有機(jī)物組成。污泥中較高的含水量導(dǎo)致其具有較大的體積和質(zhì)量，對(duì)于后續(xù)運(yùn)輸和轉(zhuǎn)移等處理過(guò)程造成了較大的負(fù)擔(dān)。因此，對(duì)污泥進(jìn)行進(jìn)一步干化處理已達(dá)到降低含水量從而減質(zhì)減量的要求就顯得格外重要。 1.2 污泥干化工藝現(xiàn)狀 污泥干化又稱(chēng)為污泥熱干化，是指通過(guò)某種設(shè)備或?qū)峤橘|(zhì)對(duì)污泥進(jìn)行加熱，從而促進(jìn)其中的水分蒸發(fā)，達(dá)到降低污泥中的含水率進(jìn)而降低污泥體積和質(zhì)量，為后續(xù)處理創(chuàng)造條件的過(guò)程。 目前，世界上運(yùn)用的污泥干化工藝類(lèi)型主要分為三類(lèi)：傳統(tǒng)污泥干化工藝、電能污泥干化工藝以及太陽(yáng)能污泥干化工藝。 1.2.1 傳統(tǒng)污泥干化工藝 傳統(tǒng)污泥干化工藝是指利用帶式干化機(jī)、槳葉式干化機(jī)等熱干化集成設(shè)備，通過(guò)熱介質(zhì)傳遞熱量，實(shí)現(xiàn)對(duì)污泥的干化處理。根據(jù)熱介質(zhì)與污泥傳熱方式的不同，可以將干化工藝分為直接干化、間接干化以及直接—間接聯(lián)合式干化等工藝類(lèi)型[13]。 （1）直接干化工藝 直接干化工藝是一種采用對(duì)流傳熱方式的工藝，主要涉及的熱工質(zhì)為熱空氣、飽和蒸汽和煙氣等。通過(guò)將熱工質(zhì)與污泥直接接觸來(lái)加熱污泥，使其中的水分得到加熱蒸發(fā)，從而實(shí)現(xiàn)污泥的干化。采用直接干化工藝的干化設(shè)備主要有噴霧干化機(jī)、箱式干化機(jī)以及流化床式干化機(jī)等。 （2）間接干化工藝 間接干化工藝是一種采用導(dǎo)熱傳熱方式的工藝，涉及的主要熱工質(zhì)為飽和蒸汽和導(dǎo)熱油等。在干化過(guò)程中，濕污泥和熱工質(zhì)之間被設(shè)備的壁面隔開(kāi)，不能直接接觸，熱工質(zhì)通過(guò)對(duì)流傳熱加熱壁面，高溫壁面進(jìn)而將熱量傳遞給附著在其上的濕污泥中，從而實(shí)現(xiàn)濕污泥中水分的蒸發(fā)和干化。采用間接干化工藝的干化設(shè)備主要有槳葉式干化機(jī)以及轉(zhuǎn)鼓式干化機(jī)等。 （3）直接—間接聯(lián)合式干化工藝 直接—間接聯(lián)合式干化工藝是一種將對(duì)流傳熱和導(dǎo)熱傳熱相結(jié)合的干化工藝。 1.2.2 電能污泥干化工藝 電能污泥干化工藝是指通過(guò)將電能轉(zhuǎn)化成為熱能或微波等其他形式的能量，對(duì)濕污泥進(jìn)行加熱，使其中的水分得到蒸發(fā)干化的工藝。通常情況下，采用電加熱爐將電能轉(zhuǎn)化為熱能對(duì)濕污泥進(jìn)行間接烘干。電能污泥干化系統(tǒng)主要由污泥存儲(chǔ)模塊、污泥輸送模塊、電解熱干化模塊、輸出及暫存模塊等組成，其工藝流程如圖1所示。 污泥混料 污泥料倉(cāng) 定量輸送機(jī) 投加器 電加熱 定量輸送機(jī) 尾氣處理裝置 污泥流程 尾氣流程 圖1 電能污泥干化工藝流程圖 電干化工藝對(duì)電能的生產(chǎn)和使用具有比較高的需求。電能作為推動(dòng)當(dāng)今世界發(fā)展的主要能源，在絕大多數(shù)領(lǐng)域中被研究、開(kāi)發(fā)及使用。目前，電力資源不僅僅依靠消耗礦產(chǎn)資源獲得，風(fēng)力發(fā)電、潮汐發(fā)電、太陽(yáng)能發(fā)電等清潔高效的發(fā)電技術(shù)都日趨完善，電能逐漸成為一種低成本的綠色可持續(xù)能源以供工業(yè)企業(yè)使用。同時(shí)，電加熱污泥干化機(jī)具有設(shè)備簡(jiǎn)單，操作便捷，生產(chǎn)效率高等優(yōu)點(diǎn)。因此，利用電能這種較為經(jīng)濟(jì)清潔的能源對(duì)污泥進(jìn)行干化是切實(shí)可行的方案。 但是，由于電干化工藝耗能較高，對(duì)于部分電力資源較為匱乏或污泥產(chǎn)量大的企業(yè)和地區(qū)而言不是很適用。該工藝主要適用于污泥產(chǎn)量較小，電能資源豐富、電力成本較低的地區(qū)。 1.2.3 太陽(yáng)能污泥干化工藝 太陽(yáng)能污泥干化工藝是指利用太陽(yáng)能對(duì)濕污泥中的水分進(jìn)行蒸發(fā)干化的工藝。該工藝中，將太陽(yáng)能技術(shù)和自動(dòng)控制技術(shù)相結(jié)合，對(duì)污泥進(jìn)行傳統(tǒng)溫室干燥[14]。干化過(guò)程主要分為三個(gè)步驟： （1）輻射干燥：將污泥置于溫室內(nèi)進(jìn)行太陽(yáng)能輻射換熱，溫室內(nèi)溫度升高，則濕污泥中水分向周?chē)h(huán)境蒸發(fā)，環(huán)境中的濕度逐漸達(dá)到飽和狀態(tài)； （2）利用風(fēng)機(jī)等設(shè)備，將溫室內(nèi)的濕度較大的空氣排出，從而促進(jìn)污泥中水分的進(jìn)一步蒸發(fā)； （3）待污泥干度保持在40%~60%時(shí)，提供相應(yīng)環(huán)境，使其中的有機(jī)物在有氧的環(huán)境下進(jìn)行發(fā)酵，污泥內(nèi)部的溫度隨之進(jìn)一步上升，在加速其內(nèi)部水分蒸發(fā)干化的同時(shí)，也起到了污泥穩(wěn)定化處理的效果[15]。 與傳統(tǒng)污泥干化工藝以及電能污泥干化工藝相比較而言，太陽(yáng)能污泥干化工藝具有耗能較小、運(yùn)行管理費(fèi)用較低等優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)，經(jīng)過(guò)太陽(yáng)能低溫干化處理后產(chǎn)生的污泥體積減小3~5倍，且未破壞其原有的農(nóng)業(yè)再利用價(jià)值。該系統(tǒng)工藝?yán)每稍偕Y源太陽(yáng)能作為其主要能源，滿(mǎn)足環(huán)境友好型發(fā)展的社會(huì)需求。 然而，天陽(yáng)能干化工藝也具有其自身局限性。首先，污泥的處理量主要依賴(lài)于溫室的面積，對(duì)場(chǎng)地空間有一定的要求；同時(shí)，季節(jié)環(huán)境等因素對(duì)該工藝的處理效果有較大的影響。太陽(yáng)能干化工藝僅適用于部分地廣人稀、日照較強(qiáng)、氣候干燥的地區(qū)。 1.3 污泥干化技術(shù)與設(shè)備簡(jiǎn)介 1.3.1 離心污泥干化技術(shù) 離心污泥干化技術(shù)也稱(chēng)為脫水干化一體技術(shù)。濕污泥從濃縮池進(jìn)入離心干化機(jī)中的離心機(jī)部分，經(jīng)過(guò)機(jī)械脫水后，細(xì)粉狀的污泥以高速?gòu)碾x心機(jī)的卸料口排出，將蒸汽或熱空氣引入干化機(jī)內(nèi)部，與細(xì)粉狀污泥接觸時(shí)，可以瞬時(shí)將含水量降低到20%左右[16]。經(jīng)過(guò)干化后70℃左右的污泥顆粒與含水量較高的廢氣一起進(jìn)入到旋流分離器中進(jìn)行分離操作。最后對(duì)廢氣進(jìn)行尾氣處理，將產(chǎn)生的尾氣通入洗滌塔中，通過(guò)冷凝，析出其中大部分的水分，經(jīng)過(guò)凈化后，40℃的廢氣排出洗滌塔。 離心污泥干化技術(shù)主要涉及的設(shè)備就是離心干化機(jī)，主要具有設(shè)備操作簡(jiǎn)單，占地面積小，工藝流程較為簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)。其中離心及干化過(guò)程均在一體化的設(shè)備中進(jìn)行，對(duì)存儲(chǔ)、運(yùn)輸裝置需求較小。 1.3.2 流化床污泥干燥技術(shù) 流化床式污泥干燥技術(shù)是先將脫水污泥輸送到污泥存儲(chǔ)倉(cāng)中，利用污泥泵將其運(yùn)輸至流化床污泥干燥機(jī)的進(jìn)料口并對(duì)其進(jìn)行分配[17]。其系統(tǒng)工藝流程如圖2所示。 流化床干化技術(shù)的主要設(shè)備是流化床干化機(jī)。流化床干化機(jī)是一種依靠對(duì)流傳熱原理的熱干化機(jī)，其熱工質(zhì)通常為高溫空氣、煙氣或飽和蒸汽等該設(shè)備主要由風(fēng)箱、中間段以及抽吸罩組成[18]。風(fēng)箱位于干燥機(jī)的下部，其作用是輸送循環(huán)氣體至設(shè)備中需要的區(qū)域；在中間段部分，熱工質(zhì)進(jìn)入流化床中對(duì)污泥中的水分進(jìn)行蒸發(fā)干化；抽氣罩位于設(shè)備上端，用于分離污泥顆粒以及循環(huán)氣體。在該設(shè)備中，污泥在85℃的干燥環(huán)境中進(jìn)行干化。 流化床污泥干化設(shè)備中均為固定部件，因此對(duì)于故障檢修的需求較小。同時(shí)，設(shè)備內(nèi)無(wú)返料系統(tǒng)，設(shè)備結(jié)構(gòu)較為簡(jiǎn)單。但是無(wú)法準(zhǔn)確控制設(shè)備內(nèi)部污泥顆粒的直徑大小。 脫水 脫水 污泥 污泥倉(cāng) 污泥泵 流化床 污泥顆粒 旋轉(zhuǎn) 氣鎖閥 料倉(cāng) 流化氣體 排放 冷凝水 60℃ 85℃ 輸送機(jī) 灰塵 旋風(fēng)分離器 輸送機(jī) 螺旋混合器 洗滌器 冷凝器 圖2 流化床污泥干化系統(tǒng)流程圖 1.3.3 直接加熱轉(zhuǎn)鼓干化技術(shù) 直接加熱轉(zhuǎn)鼓干化技術(shù)是將機(jī)械脫水后的污泥輸送至混合器中，與部分干化污泥按比例混合成為含水率為40%~50%的混合污泥，再將其通入轉(zhuǎn)鼓式干燥器中進(jìn)行干化。 直接加熱轉(zhuǎn)鼓干化技術(shù)主要涉及的裝置為轉(zhuǎn)鼓式干燥機(jī)，混合污泥在轉(zhuǎn)鼓內(nèi)與700℃左右的飽和蒸汽或熱空氣混合，熱工資直接對(duì)其進(jìn)行加熱，待烘干后，混合物通過(guò)螺旋輸送機(jī)進(jìn)入分離器中回收其中的氣體，氣體經(jīng)過(guò)生物過(guò)濾器等的處理達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)后排出，分離器中的干污泥經(jīng)過(guò)篩選器后按顆粒度的不同分開(kāi)儲(chǔ)藏以待后處理。 直接加熱轉(zhuǎn)鼓干化技術(shù)主要是在隔絕氧氣的環(huán)境中完成干化過(guò)程，不會(huì)產(chǎn)生灰塵，同時(shí)，干化后污泥顆粒的粒徑可控，在實(shí)現(xiàn)氣體循環(huán)利用的情況下可以有效減小尾氣的處理成本。 1.3.4 間接式多盤(pán)干燥技術(shù) 間接式多盤(pán)干燥技術(shù)主要利用導(dǎo)熱傳熱的原理，以飽和蒸汽、導(dǎo)熱油等為主要熱工質(zhì)，將經(jīng)過(guò)機(jī)械脫水后含固率為25%~30%的污泥最終實(shí)現(xiàn)污泥的半干化或全干化。 間接式多盤(pán)干燥技術(shù)設(shè)計(jì)的主要設(shè)備包含臥式轉(zhuǎn)盤(pán)式干化機(jī)。臥式轉(zhuǎn)盤(pán)式干化機(jī)主要由臥式外殼、熱軸轉(zhuǎn)子以及驅(qū)動(dòng)裝置組成[19]。污泥分布于圓盤(pán)外壁以及外殼內(nèi)壁之間的空間，通過(guò)轉(zhuǎn)盤(pán)邊緣推進(jìn)器的推動(dòng)，污泥得以均勻、緩慢的輸送通過(guò)干化機(jī)。熱軸內(nèi)的熱工質(zhì)與圓盤(pán)內(nèi)壁面充分接觸發(fā)生對(duì)流換熱，加熱圓盤(pán)，進(jìn)而將熱量傳遞給附著在其上污泥中，是其中的水分蒸發(fā)干化。 間接式多盤(pán)干燥技術(shù)產(chǎn)生的干化污泥均為粒徑均勻、形狀規(guī)則的污泥顆粒，這些具有較高熱值的顆粒可作為燃料進(jìn)行再次利用。同時(shí)，干化過(guò)程中不產(chǎn)生灰塵，尾氣經(jīng)過(guò)冷凝以后進(jìn)入燃燒爐中，其中的刺激性氣味氣體得以徹底分解，是一種較為清潔的干化技術(shù)。 1.4 本課題研究目的及主要內(nèi)容 本課題旨在利用有限元數(shù)值模擬對(duì)某企業(yè)KJG-100型污泥干化機(jī)中單個(gè)圓盤(pán)整體進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)，以達(dá)到優(yōu)化圓盤(pán)干燥機(jī)工作性能，改善其原有不足，提高圓盤(pán)干燥機(jī)效能以及企業(yè)市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力的目的。 本文各章節(jié)的主要研究?jī)?nèi)容如下： 第一章為緒論。主要介紹該課題的研究背景，對(duì)現(xiàn)有的污泥干化工藝、技術(shù)和設(shè)備等幾個(gè)方面進(jìn)行現(xiàn)狀及優(yōu)缺點(diǎn)分析，總結(jié)目前該領(lǐng)域的研究進(jìn)以及發(fā)展現(xiàn)狀。 第二章為圓盤(pán)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)。圓盤(pán)結(jié)構(gòu)作為圓盤(pán)干化機(jī)的核心部件，起到主要的傳熱作用。本章主要結(jié)合現(xiàn)有的單個(gè)圓盤(pán)整體結(jié)構(gòu)，從中空?qǐng)A盤(pán)內(nèi)部蒸汽流場(chǎng)以及強(qiáng)化傳熱的角度出發(fā)，對(duì)其進(jìn)行相應(yīng)的結(jié)構(gòu)優(yōu)化，在圓盤(pán)內(nèi)部加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)，并給出相應(yīng)的待確定設(shè)計(jì)參數(shù)。 第三章為針對(duì)圓盤(pán)結(jié)構(gòu)的有限元數(shù)值模擬。利用有限元軟件對(duì)有無(wú)加強(qiáng)筋的圓盤(pán)結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元建模。研究加強(qiáng)筋在影響流場(chǎng)強(qiáng)化傳熱的基礎(chǔ)上對(duì)圓盤(pán)受壓后最大應(yīng)力及最大變形量數(shù)值及分布位置的影響，分別創(chuàng)建經(jīng)過(guò)最大值點(diǎn)的徑向及周向路徑并將曲線(xiàn)進(jìn)行對(duì)比，總結(jié)加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)以后圓盤(pán)受壓后應(yīng)力及變形量的變化情況。 第四章為采用有限元方法優(yōu)化加強(qiáng)筋的布置。將加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的主要尺寸參數(shù)設(shè)為考慮因素，對(duì)含加強(qiáng)筋圓盤(pán)結(jié)構(gòu)進(jìn)行正交試驗(yàn)?？紤]到加強(qiáng)筋的主要尺寸包括長(zhǎng)度、厚度、內(nèi)端直徑以及分布個(gè)數(shù)，選擇以圓盤(pán)受壓后產(chǎn)生的最大應(yīng)力和最大變形量為試驗(yàn)指標(biāo)的四因素三水平正交試驗(yàn)。對(duì)正交試驗(yàn)進(jìn)行極差分析，得出各個(gè)因素分別對(duì)兩個(gè)指標(biāo)的影響情況以及因素的主次順序，最終對(duì)兩個(gè)指標(biāo)進(jìn)行綜合平衡分析，得出加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的最優(yōu)水平組合，完成對(duì)真空干化圓盤(pán)加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的優(yōu)化。 第五章為溫度場(chǎng)對(duì)圓盤(pán)結(jié)構(gòu)數(shù)值模擬的影響。在對(duì)污泥干化圓盤(pán)進(jìn)行有限元數(shù)值模擬過(guò)程中，結(jié)合實(shí)際工況，加入溫度場(chǎng)。分別對(duì)溫度場(chǎng)單獨(dú)作用以及溫度載荷和壓力載荷共同作用下圓盤(pán)產(chǎn)生的應(yīng)力及變形量情況，得出實(shí)際工況中溫度場(chǎng)的影響。 第六章為圓盤(pán)外端焊接形式的優(yōu)化。對(duì)已有的圓盤(pán)結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)，考慮改變兩圓盤(pán)相連接的外端周向焊縫，通過(guò)采用大小圓盤(pán)的結(jié)構(gòu)形式，增大焊縫的接觸面積，從而優(yōu)化焊縫處的受力情況。同時(shí)，在改變焊縫形式以后，對(duì)不對(duì)稱(chēng)圓盤(pán)結(jié)構(gòu)受壓后的應(yīng)力及變形量情況進(jìn)行分析，研究改變焊縫形式對(duì)圓盤(pán)整體受壓后應(yīng)力及變形量的影響。 第七章為全文總結(jié)與展望。 2 圓盤(pán)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 2.1 引言 圓盤(pán)干化機(jī)是一種大型間接式干燥設(shè)備，具有高效節(jié)能的特點(diǎn)。其典型干化工藝流程如圖3所示。 冷凝水 干燥外運(yùn) 污泥 濾料漏斗 污泥干化機(jī) 濾料機(jī) 外部蒸汽供應(yīng) 尾氣處理裝置 污泥流程 清潔水流程 尾氣流程 圖3 典型圓盤(pán)干化工藝流程 和其他基于導(dǎo)熱傳熱原理的干燥設(shè)備相同，圓盤(pán)干化機(jī)利用圓盤(pán)作為加熱面，選取飽和蒸汽或?qū)嵊偷葹闊峁べ|(zhì)，對(duì)物料進(jìn)行間接傳熱。圓盤(pán)干化機(jī)主要由驅(qū)動(dòng)裝置、外殼和轉(zhuǎn)子組成[20]。污泥填充在圓盤(pán)外側(cè)和外殼形成的空間內(nèi)，熱工質(zhì)從中空?qǐng)A盤(pán)組中流過(guò)，其熱量通過(guò)圓盤(pán)壁面，傳遞給附著在圓盤(pán)表面的污泥，實(shí)現(xiàn)對(duì)污泥的干化。通過(guò)對(duì)主軸轉(zhuǎn)速的調(diào)節(jié)，還可以達(dá)到控制出口污泥含水量的目的。 污泥通過(guò)圓盤(pán)邊緣推進(jìn)器的推進(jìn)作用，能夠被均勻、緩慢的輸送通過(guò)整個(gè)干化機(jī)殼程[21]。圓盤(pán)之間設(shè)有固定于外殼上的刮刀結(jié)構(gòu)，可以對(duì)圓盤(pán)上的污泥起到疏松的效果，加快污泥干化過(guò)程中釋放出來(lái)的廢蒸汽的排出。同時(shí)，為加快廢蒸汽的排出，從而提高其工作效率，圓盤(pán)干化機(jī)必須引入載氣引風(fēng)機(jī)，通常以干空氣作為載帶氣體，來(lái)攜帶走于設(shè)備內(nèi)部產(chǎn)生的水蒸氣[22]。 承壓圓盤(pán)作為干化成套設(shè)備的核心部件，起到主要傳熱效果，因此在設(shè)計(jì)過(guò)程中既要保證圓盤(pán)結(jié)構(gòu)的傳熱效果，又要有足夠的強(qiáng)度和剛度。本章主要根據(jù)傳統(tǒng)圓盤(pán)結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)，在其中加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)，已達(dá)到改善中空?qǐng)A盤(pán)內(nèi)蒸汽流場(chǎng)從而優(yōu)化圓盤(pán)傳熱效果的目的。 2.2 傳統(tǒng)圓盤(pán)結(jié)構(gòu) 傳統(tǒng)污泥干化圓盤(pán)結(jié)構(gòu)如圖4所示。 傳統(tǒng)圓盤(pán)污泥干化機(jī)的主體由圓筒形外殼和貫穿其中的圓盤(pán)組組成。其主軸為由蒸汽軸和冷凝水軸組成的復(fù)合中空軸結(jié)構(gòu)。內(nèi)層飽和蒸汽經(jīng)圓盤(pán)蒸汽入口管進(jìn)入圓盤(pán)，待和圓盤(pán)進(jìn)行充分接觸后形成冷凝水。冷凝水從圓盤(pán)冷凝水出口管進(jìn)入冷凝水軸，進(jìn)而排出主軸。承壓圓盤(pán)作為干化成套裝備內(nèi)的核心結(jié)構(gòu)，采用對(duì)稱(chēng)形式，由兩個(gè)尺寸相同的圓盤(pán)焊接而成，圓盤(pán)內(nèi)部由兩個(gè)成180°的隔板隔開(kāi)，在分割流場(chǎng)的同時(shí)保證一定的強(qiáng)度和剛度。 1—圓盤(pán)　　　2—冷凝水軸　　　3—蒸汽軸 4—圓盤(pán)蒸汽入口管　　　5—圓盤(pán)隔板　　　6—圓盤(pán)冷凝水出口管 圖4 旋轉(zhuǎn)圓盤(pán)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 2.3 本課題研究圓盤(pán)結(jié)構(gòu) 為改善中空?qǐng)A盤(pán)內(nèi)流場(chǎng)情況，本課題研究時(shí)，在中空?qǐng)A盤(pán)內(nèi)部加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)。改進(jìn)后的圓盤(pán)結(jié)構(gòu)如圖5所示。 1—圓盤(pán)　　　2—冷凝水軸　　　3—圓盤(pán)蒸汽入口管　　　4—圓盤(pán)隔板 5—圓盤(pán)冷凝水出口管　　　6—蒸汽軸　　　7—加強(qiáng)筋 圖5 本課題研究圓盤(pán)結(jié)構(gòu) 在不改變圓盤(pán)干燥機(jī)工作原理的情況下，加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)一方面能夠有效打亂圓盤(pán)內(nèi)原有的蒸汽流場(chǎng)，增大中空?qǐng)A盤(pán)內(nèi)部流體流場(chǎng)的擾動(dòng)，一定程度上加大了飽和蒸汽對(duì)圓盤(pán)的傳熱系數(shù)。另一方面蒸汽與加強(qiáng)筋相接觸，增大了蒸汽和圓盤(pán)之間的傳熱面積，使圓盤(pán)壁面受熱更加均勻。加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的加入，能夠有效增大傳熱量，從而達(dá)到強(qiáng)化傳熱效果，提高圓盤(pán)干化機(jī)工作效率的目的。 同時(shí)，在中空結(jié)構(gòu)內(nèi)加入加強(qiáng)筋作為支撐，理論上能夠優(yōu)化圓盤(pán)結(jié)構(gòu)的受力情況，減小圓盤(pán)受壓后的變形量，使得圓盤(pán)結(jié)構(gòu)在實(shí)際工作過(guò)程中更為穩(wěn)定耐用，有效節(jié)約企業(yè)生產(chǎn)成本。 2.4 小結(jié) 圓盤(pán)結(jié)構(gòu)作為圓盤(pán)干化機(jī)的核心部件，起到主要的傳熱作用，因此，圓盤(pán)結(jié)構(gòu)的合理與否對(duì)于圓盤(pán)干化機(jī)的整體工作性能起到至關(guān)重要的作用。 本章集中介紹了傳統(tǒng)圓盤(pán)和經(jīng)研究改進(jìn)后圓盤(pán)的具體結(jié)構(gòu)。傳統(tǒng)圓盤(pán)結(jié)構(gòu)中，飽和蒸汽從蒸汽軸進(jìn)入圓盤(pán)空腔后，僅與圓盤(pán)內(nèi)壁面和隔板面進(jìn)行接觸，其流場(chǎng)也較為穩(wěn)定。經(jīng)過(guò)改進(jìn)后，在中空?qǐng)A盤(pán)內(nèi)加入了加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)，蒸汽與圓盤(pán)壁面、隔板以及加強(qiáng)筋側(cè)面接觸傳熱，增大了換熱面積。干化機(jī)運(yùn)行時(shí)，圓盤(pán)緩慢轉(zhuǎn)動(dòng)，加強(qiáng)筋能夠有效加大圓盤(pán)空腔內(nèi)飽和蒸汽流場(chǎng)的紊亂程度，從而加大對(duì)流換熱系數(shù)，強(qiáng)化蒸汽和圓盤(pán)之間的傳熱，從而提高圓盤(pán)干化機(jī)的工作效率。 因此，從強(qiáng)化傳熱的角度來(lái)說(shuō)，在中空?qǐng)A盤(pán)結(jié)構(gòu)中加入加強(qiáng)筋，比傳統(tǒng)的圓盤(pán)結(jié)構(gòu)更利于蒸汽和壁面間的換熱。 3加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)對(duì)圓盤(pán)應(yīng)力與變形的影響 3.1 引言 有限元法采用微元的思想，將研究對(duì)象整體離散為有限個(gè)單元的集合，以求能夠區(qū)域化的求解整體的未知場(chǎng)函數(shù)，從而求得相應(yīng)條件下整體對(duì)象的計(jì)算結(jié)果及狀態(tài)。劃分的單元個(gè)數(shù)越多，計(jì)算結(jié)果越為精確。有限元法是一種高效率、高精度的計(jì)算機(jī)模擬算法，近年來(lái)被廣泛運(yùn)用于工程領(lǐng)域，其影響力也逐步擴(kuò)展到各個(gè)科學(xué)技術(shù)領(lǐng)域。 圓盤(pán)干化機(jī)作為一種處理量較大的間接傳熱式干化機(jī)，圓盤(pán)結(jié)構(gòu)作為其中的核心部件，對(duì)干化機(jī)整體的工作性能起到?jīng)Q定性的作用。目前，針對(duì)圓盤(pán)干化機(jī)的研究中，已有對(duì)干化機(jī)旋轉(zhuǎn)主軸的彎曲扭轉(zhuǎn)載荷分析，以及針對(duì)傳統(tǒng)圓盤(pán)結(jié)構(gòu)（不含加強(qiáng)筋）的強(qiáng)度分析。 本課題研究中，運(yùn)用有限元軟件ABAQUS針對(duì)設(shè)有加強(qiáng)筋的中空?qǐng)A盤(pán)結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元數(shù)值模擬，考察加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)在強(qiáng)化傳熱的同時(shí)對(duì)于單個(gè)圓盤(pán)整體結(jié)構(gòu)在受壓情況下的應(yīng)力及變形量影響。 3.2 有限元模型的建立 本章節(jié)中，利用有限元軟件ABAQUS對(duì)KJG-100污泥干化圓盤(pán)進(jìn)行數(shù)值分析。 3.2.1 傳統(tǒng)干化圓盤(pán)的幾何結(jié)構(gòu) KJG-100真空干化圓盤(pán)采用對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)，兩圓盤(pán)采用角接焊縫連接，圓盤(pán)整體和主軸采用T型焊接接頭，圓盤(pán)結(jié)構(gòu)形式見(jiàn)圖，各部件結(jié)構(gòu)參數(shù)匯總見(jiàn)表1。 表1 KJG—100真空干化圓盤(pán)結(jié)構(gòu)參數(shù)匯總 部件名稱(chēng) 尺寸參數(shù)/mm 蒸汽軸 Φ159*8 冷凝水軸 Φ351*30 冷凝水出口管 Φ32*3 蒸汽入口管 Φ32*3 圓盤(pán)直徑 Φ970 圓盤(pán)厚度 10 隔板厚度 10 3.2.2 改進(jìn)后干化圓盤(pán)的幾何結(jié)構(gòu) 經(jīng)研究，對(duì)KJG-100真空干化圓盤(pán)結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)，以原結(jié)構(gòu)為基礎(chǔ)，在真空?qǐng)A盤(pán)內(nèi)部加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)，其尺寸參數(shù)見(jiàn)表2。 表2 加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)示意表 對(duì)象 參數(shù) 長(zhǎng)度 L1 厚度 δ 內(nèi)端直徑 Φ 分布個(gè)數(shù) n 3.2.3 材料屬性 本課題研究的KJG-100真空干化圓盤(pán)各部件材料及其物性參數(shù)如表3所示。 圓盤(pán)干化機(jī)在正常工況下，主軸及圓盤(pán)結(jié)構(gòu)內(nèi)均充滿(mǎn)飽和蒸汽，蒸汽軸及冷水軸軸壁兩側(cè)受等值壓力載荷，大部分內(nèi)外側(cè)受壓力可星湖抵消，受力情況較為簡(jiǎn)單，故采用壓力容器專(zhuān)用碳素鋼制造。碳素鋼雖然強(qiáng)度較低，但其塑性和焊接性能較好，且價(jià)格低廉，被廣泛應(yīng)用于中、低壓容器的制造中。 表3 圓盤(pán)結(jié)構(gòu)各部件材料及其物性參數(shù) 部件名稱(chēng) 材料 彈性模量/GPa 泊松比 蒸汽軸 Q245R 189 0.3 冷凝水軸 20R 189 0.3 圓盤(pán) 304 195 0.3 隔板 304 195 0.3 加強(qiáng)筋 304 195 0.3 蒸汽進(jìn)口管 304 195 0.3 冷凝水出口管 304 195 0.3 圓盤(pán)結(jié)構(gòu)作為圓盤(pán)干化機(jī)的核心部件，起到主要承壓及干化作用，因此，圓盤(pán)整體及其內(nèi)部的隔板、加強(qiáng)筋等結(jié)構(gòu)均采用304不銹鋼制成。304不銹鋼作為應(yīng)用較為廣泛的奧氏體不銹鋼，具有良好的塑性、韌性、耐蝕性和耐熱性，加工性能和可焊性能也較為優(yōu)良，熱處理后不易產(chǎn)生硬化現(xiàn)象，該材料適用于干化機(jī)圓盤(pán)結(jié)構(gòu)。 3.2.4 模型分析步的確定 通常情況下，實(shí)際物理過(guò)程中，對(duì)對(duì)象施加的載荷和邊界條件的控制是隨時(shí)間變化的。在有限元模擬過(guò)程中，可以根據(jù)實(shí)際情況，創(chuàng)建不同的分析步，將對(duì)應(yīng)的載荷和邊界條件按不同的時(shí)間段施加到對(duì)象上，完整的分析過(guò)程則由一系列的分析步組成。 在本次研究中，考慮到圓盤(pán)結(jié)構(gòu)所受載荷及邊界條件的類(lèi)型，分析步均設(shè)置為通用線(xiàn)性分析。首先，在初始分析步（initial step）中設(shè)置邊界條件，然后通過(guò)在第一個(gè)分析步中施加0.1MPa的壓力載荷創(chuàng)建模型內(nèi)部受壓的初始平衡，最后，在后續(xù)分析步中將載荷加之實(shí)際工況下的載荷情況。 3.2.5 載荷及邊界條件 真空?qǐng)A盤(pán)干化成套設(shè)備采用蒸汽干化法，通過(guò)飽和蒸汽和圓盤(pán)壁面接觸完成熱交換，驅(qū)動(dòng)附著在圓盤(pán)外表面的污泥中的水分蒸發(fā)干化。由于蒸汽熱源是理想的清潔能源，具有易于獲得，使用的工程條件也較為便捷，便于實(shí)現(xiàn)綜合循環(huán)利用等優(yōu)點(diǎn)，熱電廠(chǎng)、冶金廠(chǎng)和石油煉化廠(chǎng)等廠(chǎng)礦企業(yè)在污泥干化過(guò)程中更傾向于選擇蒸汽干化法。一般使用0.5MPa，150℃左右的低壓蒸汽，確定干化圓盤(pán)的設(shè)計(jì)壓力為0.6MPa。主軸及圓盤(pán)結(jié)構(gòu)內(nèi)與蒸汽接觸的部分，包括圓盤(pán)內(nèi)壁面、隔板兩側(cè)面、加強(qiáng)筋兩側(cè)面及前后端面、蒸汽軸內(nèi)外壁面、冷凝水軸內(nèi)壁面以及前后兩圓盤(pán)間外壁面均承受0.6MPa的蒸汽壓力。 在加載過(guò)程中，為建立模型受載荷后的初始平衡，考慮分步施加壓力載荷。在第一個(gè)分析步中施加0.1MPa的載荷，然后在第二個(gè)分析步中施加0.6MPa的載荷。 本課題中，截取主軸中包含單個(gè)圓盤(pán)整體的一部分軸段進(jìn)行研究，考慮軸端面的相互作用，設(shè)置蒸汽軸和冷凝水軸的一個(gè)端面在軸向上靜止，定義模型的邊界條件如圖6所示。 圖6 邊界條件 3.2.6 網(wǎng)格劃分 對(duì)已經(jīng)建好的KJG-100真空干化圓盤(pán)模型進(jìn)行分割，直至模型中的所有部件均能進(jìn)行網(wǎng)格劃分。分割后，圓盤(pán)結(jié)構(gòu)的外端連接焊縫以及蒸汽軸區(qū)域顯示為黃色，故采用掃略網(wǎng)格技術(shù)將其劃分為六面體單元的集合；其余部分均顯示為綠色，故采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格技術(shù)將其劃分為六面體單元的集合。在進(jìn)行網(wǎng)格無(wú)關(guān)性檢測(cè)以后，確定劃分后的單元數(shù)量為22萬(wàn)時(shí)較為合理。模型網(wǎng)格劃分情況如圖7所示。 （a）無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán) （b）有加強(qiáng)筋圓盤(pán) 圖7 KJG-100數(shù)值分析用模型 3.3 計(jì)算結(jié)果與討論 3.3.1 加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)對(duì)圓盤(pán)應(yīng)力的影響 以加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)L=80mm，δ=8mm，Φ=450mm，n=8為例，在有無(wú)加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的條件下，圓盤(pán)在工作狀態(tài)下的應(yīng)力分布如圖8所示。 由圖8可見(jiàn)，無(wú)加強(qiáng)筋時(shí)，最大應(yīng)力分布在圓盤(pán)根部附近，于隔板的夾角大致為90°，其數(shù)值為214.1MPa；有加強(qiáng)筋時(shí)，最大應(yīng)力分布在加強(qiáng)筋外端和圓盤(pán)接觸位置，其與隔板的夾角也大約呈90°，數(shù)值為207.2MPa。從位置上分析，無(wú)加強(qiáng)筋時(shí)，圓盤(pán)根部與冷凝水軸連接焊縫處承受較大應(yīng)力，而有加強(qiáng)筋時(shí)，圓盤(pán)面承受較大應(yīng)力。從數(shù)值上分析，中空結(jié)構(gòu)中加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)以后，圓盤(pán)受最大應(yīng)力減少了6.9MPa，對(duì)于無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán)結(jié)構(gòu)而言，最大應(yīng)力減少了3.2%。圓盤(pán)、隔板及加強(qiáng)筋材料為304不銹鋼，其屈服應(yīng)力約為205MPa，則不論有無(wú)加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)，局部圓盤(pán)區(qū)域處在塑性變形狀態(tài)下。 接下來(lái)，針對(duì)有加強(qiáng)筋出現(xiàn)時(shí)圓盤(pán)最大應(yīng)力出現(xiàn)的位置，作更為詳細(xì)的數(shù)值分析。 在有加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的圓盤(pán)模型中，創(chuàng)建通過(guò)最大應(yīng)力值點(diǎn)的徑向路徑Path 1和周向路徑Path 2；同樣的，在無(wú)加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的圓盤(pán)模型中，創(chuàng)建通過(guò)最大應(yīng)力值點(diǎn)的徑向路徑Path3和周向路徑Path4，路徑創(chuàng)建如圖9所示。將兩者對(duì)應(yīng)路徑的應(yīng)力值進(jìn)行比較。 圖10展示了在有無(wú)加強(qiáng)筋情況下，過(guò)最大應(yīng)力點(diǎn)位置的徑向應(yīng)力分布曲線(xiàn)。如圖所示，無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán)結(jié)構(gòu)受壓后的最大應(yīng)力出現(xiàn)在半徑為175.5mm處附近；而含加強(qiáng)筋圓盤(pán)結(jié)構(gòu)受壓后的最大應(yīng)力出現(xiàn)在半徑為305mm處附近。同時(shí)，無(wú)加強(qiáng)筋時(shí)，兩圓盤(pán)與冷凝水軸的焊接區(qū)域以及兩圓盤(pán)外端的焊接區(qū)域處應(yīng)力值較高，兩重要焊縫處應(yīng)力值均超過(guò)175MPa；而有加強(qiáng)筋時(shí)，圓盤(pán)受最大應(yīng)力位置在圓盤(pán)中部，兩焊縫區(qū)域的應(yīng)力值明顯降低，均在100MPa以下。 （a）無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán) （b）有加強(qiáng)筋圓盤(pán) 圖8 圓盤(pán)應(yīng)力分布圖 （a）有加強(qiáng)筋圓盤(pán) （b）無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán) 圖9 圓盤(pán)應(yīng)力數(shù)值分析路徑 圖10 圓盤(pán)應(yīng)力徑向分布曲線(xiàn) 圖11展示了在有無(wú)加強(qiáng)筋情況下，過(guò)最大應(yīng)力點(diǎn)位置的周向應(yīng)力分布曲線(xiàn)，起始位置位于0°隔板處。如圖所示，無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán)結(jié)構(gòu)所受最大應(yīng)力值明顯高于含加強(qiáng)筋圓盤(pán)結(jié)構(gòu)，應(yīng)力超過(guò)200MPa的區(qū)域連續(xù)且范圍分布較寬；而含加強(qiáng)筋圓盤(pán)結(jié)構(gòu)受壓后，最大應(yīng)力值在周向上呈周期性分布，出現(xiàn)次數(shù)與加強(qiáng)筋的分布個(gè)數(shù)相同，且峰值區(qū)域曲線(xiàn)較為尖銳，說(shuō)明最大應(yīng)力值的影響區(qū)域較小。同時(shí)，不論有無(wú)加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)，隔板處（0°、180°以及360°附近）的應(yīng)力值都相對(duì)較小。 圖11 圓盤(pán)應(yīng)力周向分布曲線(xiàn) 3.3.2 加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)對(duì)圓盤(pán)變形量的影響 在有無(wú)加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的條件下，干化圓盤(pán)在工作狀態(tài)下的變形量分布情況如圖12所示。 由圖12可知，在無(wú)加強(qiáng)筋時(shí)，圓盤(pán)的最大變形量為1.431mm，出現(xiàn)在兩邊圓盤(pán)中部垂直于隔板位置；有加強(qiáng)筋時(shí)，圓盤(pán)的最大變形量為0.3788mm，出現(xiàn)在兩邊圓盤(pán)中部，分布于兩加強(qiáng)筋外端中部位置。從分布情況分析，無(wú)加強(qiáng)筋時(shí)，圓盤(pán)中部大面積范圍變形量較大；而有加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)時(shí)，變形較大區(qū)域明顯減小且被加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)分隔開(kāi)。從數(shù)值角度分析，在加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)以后，圓盤(pán)的最大變形量減小了1.0522mm，減小幅度達(dá)到了73.53%。然后，針對(duì)有加強(qiáng)筋出現(xiàn)時(shí)圓盤(pán)最大變形量出現(xiàn)的位置，作更為詳細(xì)的數(shù)值分析。 在有加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的圓盤(pán)模型中，創(chuàng)建通過(guò)最大變形量點(diǎn)的徑向路徑Path5和周向路徑Path6；同樣的，在無(wú)加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的圓盤(pán)模型中，創(chuàng)建通過(guò)最大變形量點(diǎn)的徑向路徑Path7和周向路徑Path8，路徑創(chuàng)建情況如圖13所示。將兩者對(duì)應(yīng)路徑的變形量進(jìn)行比較。 （a）無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán) （b）有加強(qiáng)筋圓盤(pán) 圖12 圓盤(pán)變形量分布圖 圖14展示了在有無(wú)加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的情況下，經(jīng)過(guò)圓盤(pán)最大變形量點(diǎn)位置的徑向變形量分布曲線(xiàn)。如圖所示，在中空?qǐng)A盤(pán)內(nèi)部加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)以后，圓盤(pán)變形量明顯減小，變化幅度較無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán)而言更為平緩。對(duì)于無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán)，最大變形量出現(xiàn)在兩側(cè)圓盤(pán)中部區(qū)域；而對(duì)于含加強(qiáng)筋圓盤(pán)，最大變形量出現(xiàn)的位置有明顯外移，處于加強(qiáng)筋外端和圓盤(pán)外端中部位置，圓盤(pán)變形量均保持在0.4mm以下。 （a）有加強(qiáng)筋圓盤(pán) （b）無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán) 圖13 圓盤(pán)變形量數(shù)值分析路徑 圖14 圓盤(pán)變形量徑向分布曲線(xiàn) 圖15 圓盤(pán)變形量周向分布曲線(xiàn) 圖15展示了在有無(wú)加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的情況下，經(jīng)過(guò)圓盤(pán)最大變形量點(diǎn)位置的周向變形量分布曲線(xiàn)，起始位置位于0°隔板處。如圖所示，無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán)受壓后的最大變形量明顯大于含加強(qiáng)筋圓盤(pán)結(jié)構(gòu)，變形量超過(guò)1.2mm的區(qū)域總體連續(xù)且分布范圍較大；而含加強(qiáng)筋圓盤(pán)受壓后產(chǎn)生的變形量明顯減小，數(shù)值大體呈周期性變化，分布也相對(duì)較為均勻。同時(shí)，不論有無(wú)加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)，隔板處（0°、180°以及360°附近）的變形量都相對(duì)較小，說(shuō)明此處剛度較好。 3.4 小結(jié) 利用有限元軟件ABAQUS對(duì)有無(wú)加強(qiáng)筋的KJG-100圓盤(pán)結(jié)構(gòu)進(jìn)行數(shù)值模擬，分析結(jié)果顯示，在正常工況下，加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)對(duì)圓盤(pán)受壓后的應(yīng)力以及變形量情況有明顯的改善作用。其具體改善方面如下： （1）加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)以后，圓盤(pán)受壓后的最大應(yīng)力為207.2MPa，較無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán)而言，減小了3.2%。同時(shí)，加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的加入，改變了最大應(yīng)力分布的區(qū)域，使得最大應(yīng)力從圓盤(pán)與冷凝水軸連接的環(huán)焊縫區(qū)域變化到圓盤(pán)中部，減小了焊縫區(qū)域的應(yīng)力從而增強(qiáng)了結(jié)構(gòu)的可靠性。 （2）加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)以后，圓盤(pán)受壓后的最大變形量為0.376mm，較無(wú)加強(qiáng)筋圓盤(pán)而言，減小幅度達(dá)到了73.53%。同時(shí)，加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)以后，較大變形量的分布區(qū)域明顯減少，位置外移，分布也較為均勻且其影響區(qū)域也相應(yīng)減小。 由已有研究可知，加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的加入對(duì)改善中空?qǐng)A盤(pán)受壓后的應(yīng)力和變形量情況等均有利。因此，加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)對(duì)于優(yōu)化圓盤(pán)結(jié)構(gòu)而言確實(shí)是行之有效的方案。 4 圓盤(pán)加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的優(yōu)化 4.1 引言 通過(guò)已有研究，我們發(fā)現(xiàn)在中空?qǐng)A盤(pán)內(nèi)部加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)以后，干化圓盤(pán)受壓后的應(yīng)力及變形量情況都有較為明顯的改善。因此，加強(qiáng)結(jié)結(jié)構(gòu)的加入不僅能夠改善蒸汽流場(chǎng)，強(qiáng)化干化圓盤(pán)的傳熱情況，還能對(duì)圓盤(pán)結(jié)構(gòu)起到一定的加強(qiáng)作用。 研究還發(fā)現(xiàn)，不同結(jié)構(gòu)尺寸的加強(qiáng)筋對(duì)于圓盤(pán)結(jié)構(gòu)的改良效果是不一樣的，那么，如何通過(guò)科學(xué)的方法來(lái)確定加強(qiáng)筋的結(jié)構(gòu)尺寸以達(dá)到最優(yōu)的圓盤(pán)結(jié)構(gòu)就成為課題下一步的研究方向。 如圖16所示，加強(qiáng)筋的主要尺寸包括其長(zhǎng)度（L1）、厚度（δ）、內(nèi)端直徑（Φ）以及在圓盤(pán)結(jié)構(gòu)中的分布個(gè)數(shù)（n），則優(yōu)化過(guò)程中主要考慮這四個(gè)因素對(duì)圓盤(pán)結(jié)構(gòu)在實(shí)際工況中受應(yīng)力和變形量的影響。 圖16 加強(qiáng)筋主要結(jié)構(gòu)尺寸示意圖 4.2 有限元模型的建立 4.2.1 實(shí)驗(yàn)方案的確定 在確定加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)尺寸的過(guò)程中，總共要考慮四個(gè)因素對(duì)圓盤(pán)受壓情況的影響。若每個(gè)因素逐一考慮并建模分析，會(huì)耗費(fèi)大量的計(jì)算時(shí)間和成本，因此，考慮使用正交試驗(yàn)對(duì)加強(qiáng)筋的結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)行優(yōu)化。 正交試驗(yàn)屬于設(shè)計(jì)試驗(yàn)方法中的一種，是一種將多個(gè)因素按照一定規(guī)律安排在正交表中并對(duì)其進(jìn)行結(jié)果分析的設(shè)計(jì)方法，通常在考慮多因素多水平的研究過(guò)程中使用。 在進(jìn)行正交試驗(yàn)的過(guò)程中，根據(jù)正交性，從全面試驗(yàn)中挑出有代表性的部分具有“均勻分散，整齊可比”特點(diǎn)的點(diǎn)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過(guò)分析選出的部分實(shí)驗(yàn)的結(jié)果，了解全面試驗(yàn)的情況，從而得出結(jié)論。 正交試驗(yàn)常用于最優(yōu)化思想指導(dǎo)的優(yōu)化設(shè)計(jì)。一般情況下，按照正交表安排正交試驗(yàn)，正交表有一套規(guī)則的設(shè)計(jì)方法，主要具有正交性、代表性以及綜合可比性等特點(diǎn)： （1）正交性：正交表的任意一列中，不同的數(shù)字出現(xiàn)的次數(shù)相同；同時(shí)，任意兩列中，同一行數(shù)字組成的數(shù)對(duì)出現(xiàn)相同的次數(shù)。正交性主要體現(xiàn)正交表中所有列的地位是相同的，所有行的地位是平等的，任意列與列餓、行與行之間均可以相互置換而不影響正交表的合理性和科學(xué)性。 （2）代表性：正交表的任意一列中，所有水平都會(huì)出現(xiàn)；同時(shí)，任意兩列中，所有的數(shù)對(duì)組合都會(huì)出現(xiàn)。代表性主要體現(xiàn)在所有因素一起某一因素對(duì)應(yīng)的所有水平都包含在所選取的部分試驗(yàn)中，同時(shí)，試驗(yàn)過(guò)程中能夠涉及到任意兩個(gè)不同因素之間的所有組合。 （3）綜合可比性：正交表的任意一列中，各個(gè)水平安排相同的出現(xiàn)次數(shù)；同時(shí)，任意兩列中，所有可能的數(shù)對(duì)組合出現(xiàn)相同的次數(shù)。綜合可比性主要體現(xiàn)在在對(duì)比任意因素的各個(gè)水平過(guò)程中，能夠較大程度上排出其他干擾因素的影響，從而更加突出該因素的作用。 正交表的三大基本特點(diǎn)中，正交性既是核心也是基礎(chǔ)，代表性以及綜合可比性是正交性的必然結(jié)果。 在處理實(shí)際問(wèn)題的過(guò)程中，常常會(huì)遇到考慮多指標(biāo)優(yōu)化的問(wèn)題，針對(duì)這個(gè)類(lèi)問(wèn)題，主要可以采用綜合平衡法以及綜合評(píng)分法對(duì)正交表進(jìn)行處理： （1）綜合平衡法：首先，針對(duì)每個(gè)因素對(duì)各個(gè)指標(biāo)的影響進(jìn)行單獨(dú)考察，然后對(duì)各個(gè)結(jié)果進(jìn)行分析比較，得出最優(yōu)的水平搭配，進(jìn)而確定最終的試驗(yàn)優(yōu)化方案。 （2）綜合評(píng)分法：首先，根據(jù)對(duì)各個(gè)指標(biāo)進(jìn)行重要性程度評(píng)估并賦予其相對(duì)應(yīng)的權(quán)數(shù)，在實(shí)驗(yàn)計(jì)算的過(guò)程中，對(duì)這些指標(biāo)進(jìn)行過(guò)加權(quán)處理，將多指標(biāo)問(wèn)題轉(zhuǎn)化為單一指標(biāo)問(wèn)題。 本課題中，對(duì)干化圓盤(pán)結(jié)構(gòu)的優(yōu)化主要表現(xiàn)在對(duì)中空?qǐng)A盤(pán)內(nèi)部加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度、厚度、內(nèi)端直徑以及分布個(gè)數(shù)最優(yōu)布置的確定。 通過(guò)對(duì)干化圓盤(pán)的全面考慮，確定加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)度、厚度、內(nèi)端直徑以及分布個(gè)數(shù)作為本試驗(yàn)的試驗(yàn)因素，將這些因素分別記為A、B、C、D，并在每個(gè)因素內(nèi)部確定三個(gè)水平，進(jìn)行四因素三水平正交試驗(yàn)。試驗(yàn)因素水平表見(jiàn)表4所示。 表4 加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)優(yōu)化實(shí)驗(yàn)因素水平表 水平 實(shí)驗(yàn)因素 長(zhǎng)度/mm A 厚度/mm B 內(nèi)端直徑/mm C 個(gè)數(shù) D 1 80 6 400 6 2 100 8 450 8 3 120 10 500 10 在確定了實(shí)驗(yàn)因素水平表之后，根據(jù)等水平正交表，在能夠安排下實(shí)驗(yàn)因素和交互作用原則的指導(dǎo)下，為了減少試驗(yàn)次數(shù)，節(jié)約計(jì)算成本，盡可能選用規(guī)模較小的正交表。本次研究中，確定的試驗(yàn)方案如表5所示。 在確定好正交試驗(yàn)表后，進(jìn)行建模并對(duì)其數(shù)值模擬，為后續(xù)得出優(yōu)化方案奠定基礎(chǔ)。 表5 加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)優(yōu)化試驗(yàn)方案 實(shí)驗(yàn)號(hào) 因素 A B C D 1 1 1 1 1 2 1 2 2 2 3 1 3 3 3 4 2 1 2 3 5 2 2 3 1 6 2 3 1 2 7 3 1 3 2 8 3 2 1 3 9 3 3 2 1 4.2.2 模型的建立 本章節(jié)中，針對(duì)加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)以后的KJG-100真空干化圓盤(pán)進(jìn)行有限元建模。 （1）干化圓盤(pán)的幾何模型 利用ABAQUS軟件中自帶的建模工具對(duì)含加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的KJG-100真空干化圓盤(pán)進(jìn)行建模，建模過(guò)程中需要的主要尺寸見(jiàn)表6。 表6 加入加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)后KJG—100真空干化圓盤(pán)結(jié)構(gòu)參數(shù)匯總 部件名稱(chēng) 尺寸參數(shù) 蒸汽軸 Φ159mm*8mm 冷凝水軸 Φ351mm*30mm