目 錄設(shè)計任務(wù)書………………………………………………………………1產(chǎn)品工序分析……………………………………………………………2組合機(jī)床總體設(shè)計………………………………………………………3“三圖一卡”設(shè)計………………………………………………………3主軸箱設(shè)計………………………………………………………………8軸和齒輪的強(qiáng)度校核……………………………………………………15致謝書……………………………………………………………………20參考文獻(xiàn)…………………………………………………………………21附錄………………………………………………………………………1一 設(shè)計任務(wù)書（一） 設(shè)計題目粗鏜CK-1型主軸箱Φ68.5, 2*Φ53.5三孔單面臥式組合鏜床DWT-1（二） 原始資料生產(chǎn)綱領(lǐng)：6萬臺/年（三） 設(shè)計要求按零件工藝要求采用單工位單面臥式主軸組合鉆床,液壓進(jìn)給和夾緊.（四） 設(shè)計內(nèi)容（1)產(chǎn)品工序分析（2)工藝方案分析（3)”三圖一卡 ”設(shè)計（4)主軸箱裝配圖（5)設(shè)計計算說明書二 產(chǎn)品工序分析2（一） 被加工零件名稱:機(jī)床主軸箱箱體.（二） 材料HT200（三） 硬度HB170~200（四） 加工精度各孔與底面平行度為0.02各孔之間的平行度為0.02（五） 生產(chǎn)批量6萬臺/年（六） 工序分析a) 制木模b) 鑄造c) 清砂d) 熱處理e) 劃線f) 加工大平面g) 加工基準(zhǔn)面h) 劃線,鉆Z-Φ16銷孔i) 粗鏜三大孔j) 半精鏜三大孔k) 精鏜三大孔l) 鉆6-Φ17孔三 組合機(jī)床總體設(shè)計3（一） 定位基準(zhǔn)對總體設(shè)計的影響本加工零件的定位基準(zhǔn)是由一面兩孔一底面,兩銷孔2-Φ16,設(shè)計基準(zhǔn)與定位基準(zhǔn)重合附合原則.（二） 加工精度對總體設(shè)計的影響由所需孔的位置精度為±0.25.再考慮工件裝卸方便,故應(yīng)采用固定式以定位銷定位的固定夾具（三） 工件大小,形狀和加工部位特點的影響因工件不大,并且被加工孔的中心線與定位基準(zhǔn)平行,又從工件排屑方便,機(jī)床空間的高度可小一些.綜上所述,宜采用單工位單面臥式組合鏜床,動力滑臺傳動形式宜采用液壓傳動。四 “三圖一卡”設(shè)計 (一) 被加工零件工序圖1. 作 用:根據(jù)已經(jīng)確定的工藝方案-------用組合鉆床同心圖分布的六個孔,用一面兩孔定位,表示一臺組合機(jī)床或自動線對該加工零件應(yīng)完成的工藝內(nèi)容的示意圖,它包括加工部位尺寸,,精度,表面粗糙度以及技卡要求的內(nèi)容,它不能用產(chǎn)品的零件代替,而要在原零件圖的基礎(chǔ)上突出本機(jī)床的加工內(nèi)容以及必要的說明進(jìn)行重新繪制,它是進(jìn)行組合機(jī)床設(shè)計的主要依據(jù),,也是制定,使用,檢測和調(diào)整機(jī)床的重要的技卡文檔.2. 內(nèi) 容:a) 突出表現(xiàn)在被加工零件-------箱體的形狀和輪廓尺寸以及本機(jī)床的設(shè)計有關(guān)的部位的結(jié)構(gòu)的尺寸.4b) 表示出加工用定位基準(zhǔn),夾緊部位和夾緊方向,以便依此進(jìn)行夾具的定位支撐限位,夾緊與導(dǎo)向系統(tǒng)的設(shè)計.c) 表示出本道工序加工部位的尺寸尺寸精度.表面粗糙度,形狀位置與技卡要求,另外,還應(yīng)表示出本道工序時對前道工序提出的要求.(二) 加工示意圖1 . 作 用:被加工零件在機(jī)床上的加工過程刀具,輔具的布置情況,工件與夾具,刀具等機(jī)床各部件間的核對位置關(guān)系,與機(jī)床的工作過程和工作循環(huán)等，因此它是刀具，輔具，夾具，主軸箱，液壓和電氣裝配設(shè)計通用部件選擇的主要原始資料，也是對整臺組合機(jī)床布置和技卡性能的原如要求，同時還是調(diào)節(jié)機(jī)床刀具和試車的依據(jù)。2． 選擇刀具，導(dǎo)向裝配。a)刀具的選擇：采用硬質(zhì)合金鏜刀塊， ，該材料性能穩(wěn)定，刀磨和熱處理工藝控制較簡單，鏜桿直徑和鏜刀頭截面尺寸按組合機(jī)床設(shè)計手冊表3-9，根據(jù)孔直徑確定。因三孔直徑在50-70之間，故鏜桿直徑50mm，鏜刀塊截面為12*12b)切削用量的選擇：由組合機(jī)床的設(shè)計要求，可以從《組合機(jī)床設(shè)計》表3-7選取切削。用量度 V公稱=40m/min 轉(zhuǎn)速 n1=V/(∏*D)=(40*1000)/(3.14*68.5)=185.97r/min=200r/minn2=V/(∏*D)=(40*1000)/(3.14*53.5)=238.11r/min=240r/min40=n1*f1=n2*f2經(jīng)多次實驗得 f1=0.6mm/r f2=0.5mm/rc)確定切削力、切削扭矩、切削功率：切削力：Fz1=51.4*apf0.75HB0.55=51.4*18*0.60.8*1800.55=10971NFx1=0.51*ap1.2f0.65HB1.1=0.51*1812*0.60.65*1801.1=3552NFz2=51.4*apf0.75HB0.55=5.4*18*0.50.75*1800.55=9568NFx2=0.51ap*1.2*f0.65HB1.1=0.51*181.2*0.50.65*1801.1=3155N切削扭矩:T1=25.7*D1*ap*f0.75*HB0.55=25.7*68.5*18*0.6 0.75*180 0.55=375759T2=25.7*D2*ap*f0.75*HB0.55=25.7*53.5*18*0.5 0.75*180 0.55=2559685切削功率：P1=F1zv/61200=7.17kwP2=F2zv/61200=6.25kwF1 F2為軸向力 Z為刀刃數(shù) V為切削速度計算公式查自表6-20d) 確定軸徑大小:主軸:d1==B (M/100) 1/4 =7.3* (13550/100) 1/4=37.4mm取40mmd2=33.2mm取35mm傳動軸:d0=B（M 0/100） 1/4 M0=30/20*6*13550=121950N.mmd0=6.2* ((121950/100)*0.75) 1/4=50mm3. 設(shè)定主軸的類型,尺寸,外申長度,選擇接桿,浮動長頭.a) 主軸類型選擇,單列向心球軸承主軸.b) 主軸尺寸: 由表4-8,查得主軸外申部份尺寸為36/26=D/d1 L=115mmc) 選擇接桿: 由表4-9查得桿號為B-L T0635-41.38T0642-21 D*T=26*24. 確定動力部件的工作循環(huán)與工作過程:L2進(jìn) =L1+L加工長 +L2=15+40+10=55L2快退= L2進(jìn)+ L2快進(jìn)= 55+195=250L總 =L工作行程 +L前備 +L后備=250+50+100=400L15-------是切入長度L2---------刀具切入長度（1/3d+(3~8)D轉(zhuǎn)頭直徑。（三） 機(jī)床聯(lián)系尺寸總圖1． 作用：表示機(jī)床各組成件的相互裝配關(guān)系與各零件，部件，標(biāo)準(zhǔn)件，通用件等的名稱，代號，數(shù)量和運動關(guān)系，經(jīng)檢驗機(jī)床各部件的相互位置與尺寸之間的聯(lián)系是否滿足加工要求，通用部件的選擇是否合適等，它是主軸箱，夾具等專用部件與零件設(shè)計的依據(jù)。2． 選擇動力部件6根據(jù)N=（7.17=2*6.25）/0.75=26.23 KW,由《組合機(jī)床設(shè)計說明手冊》表5-39，查得動力頭型號為I TD40，電動機(jī)型號為Y 132M-4，電動機(jī)功率為7.5 KW,電動機(jī)轉(zhuǎn)速為1440r/min,輸出轉(zhuǎn)速為720r/min 由《組合機(jī)床設(shè)計說明手冊》表5-1查得液壓滑臺型號為I HY40,臺面寬度為400mm,臺面長度為800mm,行程400mm,最大進(jìn)給力20000N,工進(jìn)速度為12.5~500mm/min,快速移動速度為8m/min,由表5-2查得滑臺側(cè)底座為I CC401.(四) 機(jī)床生產(chǎn)率計算卡1. 理想生產(chǎn)率QQ=A/TK=60000/224*8*2=16.74件/小時2. 實際生產(chǎn)率Q 1Q1=60/T單式中T 單------生產(chǎn)一個零件所需時間,可按下式進(jìn)行計算:T單 =(T切 +T輔= L1/vf1+ L2/vf2+ T停) +{(L快進(jìn) +L快退 )/vfk+T移 +T裝 )}式中L1,L2-----分別為刀具節(jié),節(jié)工作進(jìn)給長度,單位為mmvf1, vf2--------分別為刀具節(jié),節(jié)工作進(jìn)給量,單位為mm/minT停----------- 當(dāng)加工沉孔,止口.倒角光態(tài)表面時,滑臺在死檔鐵上的停留時間,通常指刀具在加工終了時無進(jìn)給狀態(tài)下旋轉(zhuǎn)5~10轉(zhuǎn)需時間,單位為minL快進(jìn) +L快退--------- 分別為動力部件快進(jìn),快退,行程長度,單位mmvfK動力部件快速行程進(jìn)度,用機(jī)械動力部件時取5~6m/min；用液壓動力部件時取3~10m/minT移 -------------直線移動或回轉(zhuǎn)工作臺進(jìn)行一次工位轉(zhuǎn)換時間，一般取0.1minT裝卸 -----------工件裝卸（包括定位或撤消定位，夾緊或松開，清理基面或切屑與吊運工件等）時間，它取決于裝卸自動化程度，工件重量大小，裝卸是否方便與工人的熟練程度。通常取0.5~1.5min3. 機(jī)床負(fù)荷率§ 負(fù)當(dāng)QQ 1時，§ 負(fù)=Q/ Q1計算卡簡明圖表見下頁：圖號 毛坯種類 鑄件被加工的零件名稱 主軸箱箱體 毛坯重量7材料 HT200 硬度 HB170~200工序名稱 雙面鉆并倒角 工序號進(jìn)刀量 工時min序號 mm/r mm/min機(jī)動時間輔助時間 共計1 裝卸工件 1 1.5 1.52 動力部件滑臺快進(jìn)1950.039 0.039鏜三大孔 17 40 55 20 375 0.2 75 0.693 0.693滑臺快退2500.05 0.05總計 2.282單件工時2.282生產(chǎn)率26件/h備注負(fù)荷率64%五 主軸箱設(shè)計 （一） 主要作用8根據(jù)被加工的零件的加工要求，安排各主軸位置，并將動力和運動由電機(jī)或動力部件給各工作主軸，使之得到要求的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向，其原始依據(jù)是“三圖一卡 ”。（二） 主要組成部件e) 通用零件：箱體，主軸，傳動軸，齒輪，和附加機(jī)構(gòu)等。f) 傳動類零件：主軸1~6，傳動軸7，驅(qū)動軸0，油泵傳動軸8，傳動齒輪，動力箱，電動機(jī)齒輪等。g) 潤滑與防油元件：葉片泵9，分油器，注油標(biāo)，排油基，油盤，防油套。h) 箱體類零件：箱體，前蓋，后蓋。在多軸箱箱體內(nèi)腔，安排兩排24mm寬的齒輪，箱體后壁與后蓋之間安排一排24mm 寬的齒輪，包括驅(qū)動齒輪和轉(zhuǎn)動齒輪。（三） 通用零件的設(shè)計箱體材料為HT200，前后蓋材料為HT150多軸箱的厚度標(biāo)準(zhǔn)為180mm,臥式多軸箱的前后蓋厚度分別為55mm，90mm根據(jù)《組合機(jī)床簡明的設(shè)計手冊》表7-1可選擇箱體尺寸為BⅹH=500mmⅹ500mm（四） 軸類零件的設(shè)計（1）鏜銷類主軸的設(shè)計：a.選擇滾珠軸承主軸。前支承為推力球軸承，后支承為向心球軸承，因推力球軸承設(shè)在前端，能接受單方向的軸向力，適用于鏜孔主軸。b.主軸材料：40Cr鋼，熱處理C42c.導(dǎo)向：因主軸的外伸長度115mm75mm為長主軸，因主軸內(nèi)孔較長，與刀具尾部接觸面加長，增強(qiáng)了刀具與主軸的聯(lián)接剛度，減少了刀具前9端下垂，采用標(biāo)準(zhǔn)導(dǎo)套導(dǎo)向。d.滾珠軸承主軸組件配套零件設(shè)計鏜孔主軸：40-1T0722-41環(huán)：40-1T0722-43套：40-1T0722-61罩：B40-1T0721-82----查自《組合機(jī)床設(shè)計簡明手冊》表7-7鍵：B8ⅹ32 GB1096-79螺釘：M8ⅹ8 1T0672-41圓螺母：M24ⅹ1.5 GB812墊圈：24GB858套：40ⅹ16Q43-1止推軸承：E8205 40ⅹ47ⅹ15滾珠軸承：E205 2555215（2）傳動軸的設(shè)計（軸7）：e) 滾錐軸承傳動軸，前后支承均為圓錐滾子軸承，因為此支承可承受較大的徑向力和軸向力。并結(jié)構(gòu)簡單，裝配調(diào)節(jié)方便，適用于傳動裝配。f) 傳動軸材料：45鋼，調(diào)節(jié)T235g) 滾錐軸承傳動組件配套零件：代號：35-1T0731-41套：35-1T0731-63鍵：B10ⅹ22 GB1096-79圓螺母：M33ⅹ1.5 GB812墊圈：33GB858套：35ⅹ16Q 43-110滾錐軸承：7507 35ⅹ72ⅹ24（3）傳動軸承8設(shè)計：編號：20-1T0731-41套：20——1T0731-63鍵：B6ⅹ22 GB1096-79圓螺母：M18ⅹ1.5 GB812墊圈:18GB858套:20ⅹ16 Q43-1滾錐軸承:20ⅹ47ⅹ15查自表7-13（五）多軸箱所需的動力的計算多軸箱體功率計算:P切=∑ 3I=1(P切削i)=19.63 KWP空=∑ 3I=1(P空轉(zhuǎn)i)=0.156 KWP損=∑ 6I=1(P損失i)=19.63×1％=1.963 kwP總= P切+P空+P損=19.63+0.156+1.963=21.749KWa) 多軸箱所需進(jìn)給力計算:∑F=2F2+F1=30107N∑F 多 =∑F/0.9=30107/0.9=33452 N查自表4-6因?qū)嶋H上,為克服滑臺移動引起的磨擦阻力,動力滑臺的進(jìn)給力應(yīng)大于F 多軸箱（六） 多軸箱傳動設(shè)計i.原理:根據(jù)動力箱驅(qū)動軸位置和轉(zhuǎn)速多主軸位置與其轉(zhuǎn)速要求,設(shè)計傳動鏈,把驅(qū)動軸與多主軸連接起來,使多主軸箱獲得預(yù)定的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)11向.ii. 對多軸箱傳動系統(tǒng)的一般要求:（1）在保證主軸的強(qiáng)度,剛度,轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向的條件下,力求伎傳動軸和齒輪的規(guī)格,數(shù)量為最少.為此.應(yīng)盡量用一根中間傳動軸帶動多根主傳動軸,并將齒輪布置在同一排上.當(dāng)齒輪中心距不符合標(biāo)準(zhǔn)時,可采用變位齒輪（2）盡量避免用主軸兼作傳動軸.以免增加主軸負(fù)荷,影響加工質(zhì)量.（3）用于粗加工主軸上的齒輪,應(yīng)盡可能設(shè)置在第I排,以減少主軸的扭轉(zhuǎn)變形,精加工主軸上的齒輪,應(yīng)設(shè)置在第III排,以減少主軸端的彎曲變形.4 多軸箱內(nèi)具有精加工主軸時,最好從動力箱驅(qū)動軸齒輪傳動開始,就分兩條傳動路線,以免影響加工精度.（5）剛性全堂孔主軸上的齒輪,其分度圓直徑要盡可能大于被加工孔的孔徑,以減少振動,提高運動平穩(wěn)性.（6）驅(qū)動軸直接帶動的轉(zhuǎn)動軸數(shù)不能超過兩根,以免給裝配帶來困難.C)擬定多軸箱傳動系統(tǒng)的傳動方法:a) 把六根主軸分布在同b) 一個圓上,在該圓中心設(shè)置中心傳動軸.c) 確定驅(qū)動軸轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)向及其在多軸箱上的位置:由《組合機(jī)床設(shè)計簡明手冊》表5-39查得驅(qū)動軸轉(zhuǎn)速為720r/min轉(zhuǎn)向確定為遞時針方向,其位置由表5-40查得,X方向上在中心位置,Y軸方向高度h=30+94.5=124.d)用最少的傳動軸及齒輪副把驅(qū)動軸和多主軸連接起來.在多12主軸箱設(shè)計元始依據(jù)圖中確定了多主軸的位置,轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向的基礎(chǔ)上.首先分析主軸位置,擬定傳動方案,選定齒輪模 再通過”計算 ,作圖和多次試湊 ”好結(jié)合的方法,確定齒輪齒數(shù)和中間傳動軸的位置和轉(zhuǎn)速.e)齒輪模數(shù)的選定,采用類比法和經(jīng)驗確定模數(shù)3,2.再由公式m≥﹝30～32﹞(（Ｐ ０ /(Ｚ 0*N0)） 1/3/3)m≥﹝30～32﹞( (P 0/(Z9*N9)) 1/3=2 附合要求．1 齒輪齒數(shù)的設(shè)計：（如下圖所示）Ｚ ０ ----驅(qū)動軸齒輪.轉(zhuǎn)速N 0=720r/min ,查自表7-22,查得M=3,Z 0=21Z1-----中心傳動齒輪Z2-----油泵齒輪.Z3-----主軸1-6齒輪 N 3=375r/minZ4-----中心傳動齒輪,帶動主軸齒輪.Z5-----油泵傳動齒輪Z6-----油泵齒輪 Z 6=17 N6=925r/min根據(jù)齒輪的齒合關(guān)系,與中心距,列出傳動方程:720×(Z0/Z1)×(Z4/Z3)=3753×(Z4+Z3)/2=7.5聯(lián)立此方程組,設(shè)Z 1=63,解得Ｚ ０ =21,Z1=63, Z4=30, Z3=20720* (Z0/Z1)×(Z1/Z2)×(Z5/Z6)=925其中已知: Z 0=21, Z1=63, Z6=17 設(shè)Z 2=42,則 Z 5=44 M0,1,2,3,4=3 M5,6=213總傳動比U 總 = NZ0/NZ3=375/720=1/1.922 選擇潤滑棒和手柄軸:一般情況下,對于中等尺寸的主軸箱,可采用一個潤滑泵潤滑,對于尺寸較大,軸的根數(shù)又多的主軸箱,可以采用兩個潤滑泵,為了便于維修,齒輪最好布置在工排,如受結(jié)構(gòu)限制,也可以布置在Ⅳ排,葉片泵的轉(zhuǎn)速的范圍一般為400～800r/min 葉片泵的中心線離油面的高度不應(yīng)大于４００～５００mm設(shè)置手柄軸是為了便于更換，調(diào)整刀具與裝配，維修時便于檢測主軸的回轉(zhuǎn)精度等，為了使操作者能夠輕松自如的轉(zhuǎn)動手柄軸，其轉(zhuǎn)速應(yīng)該盡可能高一些．同時將其設(shè)在操作者的一側(cè)，以便操作，另外其它的周圍應(yīng)有較大的空間，以保證轉(zhuǎn)動手柄軸時其轉(zhuǎn)角不小于６０ ０ ．3 驗算主軸的轉(zhuǎn)速：Ｎ １～６ （實際）＝７２０×２１／６３×３０／２０＝３６０r/minN1～６ （理論）＝３７５r/min△=|（N 實際 －Ｎ 理論） ／Ｎ 理論 ｜＝｜３６０－３７５／３７５＝４％＜５％（附合要求） ．（七） 驗算傳動軸直徑和齒輪模數(shù)1 驗算傳動軸直徑：Ｍ 總 =6×M1×30/20=6×13550×30/20=121950因此d=B×（Ｍ 總 ／１００） 1/4＝３０．７２９取d 7=３５可以滿足軸的扭矩要求．2 驗算齒輪模數(shù)：查自中冊第二版表８－１１５得m= ((K×T1×K×F1) /（△F×limZ 12×￡d)） 1/314K-----綜合系數(shù)，由表８－１１７選取Ｋ＝２Ｔ １ ----小齒輪的額定轉(zhuǎn)矩(公斤.米)按表8-114T1=(716*4.0)/720=4￡d-------齒寬系數(shù) 表8-117取￡d=1￡ Flim----彎曲疲勞極限 圖8-44查得￡ Flim=23YF1=2.8所以:M=0.99= A0*（Ｐ 主 /Ｎ 主 ） 1/3=110*（0.52/375） 1/3=12.27mmD=25 mmdmin 能夠承受，設(shè)計合理。D．受力分析：1 求齒輪所受力：dt=3*30=90mmFt=2T/ dt =2*13242.67/90=294.28 NFr=Ft*tgαn/cosB=294.28*tg200/cos00=107.11 NFa’=Ft*tgb=0Fa=26*D*f0.8*HB0.6=26*17*0.20.8*1800.6=2750 N所以Fa 總 =Fa+Fa’=2750 N3 求支反力：由軸的結(jié)構(gòu)圖，可以確出跨距：L1=107.4 L2=50 L3=172.6于是,將軸上零件載荷,轉(zhuǎn)化到軸上,并分解為小平分力和垂直分力,如圖所示,并分別求:注：β---螺旋角，直齒輪β=0，α---壓力角，標(biāo)準(zhǔn)壓力角 =20。小平面支反力RH 1與RH 2和垂直面的支反力RV 1與RV 2依∑M 0=0,列出RH(L 2+L3)-FtL3=0 推出RH1=Ft*L3/L2+L3=294.28*172.6/172.6+50=228.18 N依∑F=0列出RH 1-Ft+RH2=0 推出RH2=Ft-RH1=294.28-228.18=66.10 N再依∑M 0=0列出RV 1(L2+L3)-FrL3-Fa*D1/2=0 推出RV2=-531.87 NE．求彎矩和畫彎矩圖:i. 小平面彎矩和畫彎矩圖:17Mh=Rh1*L2=228.18*50=11409 N.MM彎矩圖如前所示B圖ii.垂直面的彎矩和彎矩圖:MV1=Rv1*L2=638.98*50=31949N.MMMv2=Rv1*L2-Fa*d1/2=11409-2750*90/2=-112341 N.MM彎矩圖如前所示C圖iii.合成彎矩和彎矩圖:M2=（MH 2+MV02） 1/2=（11409 2+(-112341)2） 1/2=115353.44N.MMM3=（MH 2+MV12） 1/2=（11409 2+(31949)2） 1/2=33924N.MM彎矩圖如前所示d圖F.扭矩和扭矩圖:已知青T=13242.67 N.MM 取a=0.62則αT=13242.67*0.62=8210.46N.M扭矩圖如圖e所示.G.當(dāng)量彎矩和當(dāng)量彎矩圖:Mca1=（M 12+αT2） 1/2=（33924 2+(8210.46)2） 1/2=34903.43 N.MMMca2=M2=115353.44N.MM當(dāng)量彎矩圖如圖f所示.H．按彎矩合成校核軸的強(qiáng)度:受載最大危險剖面σca=Mca2/W=115353.44/0.1*253=73.83 MPa已知△σb=1000MPa 由表15-3查得[σ -1]=90MPaσca=（(351389*1/0.8*4/3*(189.8/550) 2)） 1/3*2.32=50.3mmD03*21=6350.3 附合要求.（4). 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度:由式(10-5)得校核公式為:αF=K*Ft*Yfa*Ysa/bM=[α]f MPaa) 計算圓周力F=2T1/d1=2*51389/63=1631 Nb) 查取應(yīng)力校正系數(shù):由表10-3查得,Yfa1=2.76;Ysa1=1.56;Yfa2=1.8c) 計算載荷系數(shù): 根據(jù)V*Z1/100=1.90*21/100=0.39m/s 由圖10-8a查得Kv=1.03;因是直齒輪圓柱齒輪取Kα=1同時由表10-2查得Ka=1由圖10-14查得KfP=1.24 故載荷系數(shù)K=Ka*Kv*Kα*KFβ=1.03*1*1*1.24=1.28d) 查取彎曲許用應(yīng)力為,取彎曲疲勞安全系數(shù)S=SF=1.4,由式(10-12)得:σF1=438.86 MPaσF2=420.57 MPaf).計算σF1=(1.28*1631*2.76*1.56)/(63*4)=43.94 MPaσF1σF2=39.86 MPaσF2所以附合要求,設(shè)計合理.致 謝通過兩個月的畢業(yè)設(shè)計，從參考資料的查閱到對設(shè)計內(nèi)容的分析使我深深體會到設(shè)計會過程是一個全面檢測學(xué)生所學(xué)知識的的掌握程度和靈活運用的綜合過程，20同時更是一個創(chuàng)新的過程，必須做到親自動手。深入其中認(rèn)真仔細(xì)，才能真正了解所設(shè)計的機(jī)床的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，和關(guān)鍵所在，真正很好地把所學(xué)的知識消化吸收，最后融會貫通，做到學(xué)以致用。更重要的是做到理論聯(lián)系實際相結(jié)合。只有這樣才能把所學(xué)的理論知識推廣和升華，才能有機(jī)會推陳出新，才能真正提高能力，激發(fā)自己求知的渴望和興趣。在本次設(shè)計中，我對指導(dǎo)老師的淳淳教導(dǎo)表示忠心的感謝。參考文獻(xiàn)1 張浩 《機(jī)械設(shè)計》 華中理工大學(xué)出版社 1990年212 沈陽工業(yè)大學(xué) 《組合機(jī)床設(shè)計》 上?？茖W(xué)技術(shù)出版社 1985年3 謝家瀛 《組合機(jī)床設(shè)計簡明手冊》 機(jī)械工業(yè)出版社 1994年4 羅洪田 《機(jī)械原理課程設(shè)計指導(dǎo)書》 高等教育出版社 1986年5 浙江大學(xué)工程制圖教研室編 《畫法幾何及工程制圖》 浙江大學(xué)出版社 1986年6 《機(jī)械設(shè)計手冊》聯(lián)合編寫組 《機(jī)械設(shè)計手冊》 化學(xué)工業(yè)出版社 1982年7 張黎傳 《理論力學(xué)》 高等教育出版社 1986年8 賈寶范 吳家驥 《材料力學(xué)》 高等教育出版社 1986年9 顧維邦 主編 《金屬切削機(jī)床概論》 機(jī)械工業(yè)出版社 2006年附 錄221.軸的零件圖 一張2.主軸箱箱體加工示意圖 一張3.機(jī)床總圖 一張4. 主軸箱傳動系統(tǒng)圖 一張5.組合機(jī)床尺寸總圖 一張6.組合機(jī)床主軸箱裝配圖 一張23湖 南 工 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 論 文 ） 說 明 書 課 題 名 稱 粗 鏜 CK-1型 主 軸 箱 Φ 68.5， 2-Φ 53.5 三 孔 單 面 臥 式 組 合 鏜 床 專 業(yè) 機(jī) 電 一 體 化 班 級 機(jī) 電 041 姓 名 彭 福 成 指 導(dǎo) 老 師 鄧 生 明 教 授 指 導(dǎo) 老 師 簽 名 系 主 任 簽 名 年 月 日