車床主傳動系統(tǒng)設(shè)計(n=50-630,z=12,公比1.26 1440) 【車床加工直徑400mm】【含CAD圖紙和說明書】[更新]
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寧XX大學(xué)課程設(shè)計(論文) 車床主傳動系統(tǒng)設(shè)計所在學(xué)院專 業(yè)班 級姓 名學(xué) 號指導(dǎo)老師 年 月 日V摘 要本設(shè)計著重研究機床主傳動系統(tǒng)的設(shè)計步驟和設(shè)計方法,根據(jù)已確定的運動參數(shù)以變速箱展開圖的總中心距最小為目標,擬定變速系統(tǒng)的變速方案,以獲得最優(yōu)方案以及較高的設(shè)計效率。在機床主傳動系統(tǒng)中,為減少齒輪數(shù)目,簡化結(jié)構(gòu),縮短軸向尺寸,用齒輪齒數(shù)的設(shè)計方法是試算,湊算法,計算麻煩且不易找出合理的設(shè)計方案。本文通過對主傳動系統(tǒng)中三聯(lián)滑移齒輪傳動特點的分析與研究,繪制零件工作圖與主軸箱展開圖及剖視圖。關(guān)鍵詞:傳動系統(tǒng)設(shè)計,傳動副,結(jié)構(gòu)網(wǎng),結(jié)構(gòu)式,目 錄摘 要II目 錄IV第1章 緒論11.1 課程設(shè)計的目的11.2課程設(shè)計的內(nèi)容11.2.1 理論分析與設(shè)計計算11.2.2 圖樣技術(shù)設(shè)計11.2.3編制技術(shù)文件11.3 課程設(shè)計題目、主要技術(shù)參數(shù)和技術(shù)要求1第2章 車床參數(shù)的擬定32.1車床主參數(shù)和基本參數(shù)32.2車床的變速范圍R和級數(shù)Z32.3確定級數(shù)主要其他參數(shù)32.3.1 擬定主軸的各級轉(zhuǎn)速32.3.2 主電機功率動力參數(shù)的確定32.3.3確定結(jié)構(gòu)式32.3.4繪制轉(zhuǎn)速圖和傳動系統(tǒng)圖52.4 確定各變速組此論傳動副齒數(shù)6第3章 傳動件的計算93.1 帶傳動設(shè)計93.1.1計算設(shè)計功率Pd93.1.2選擇帶型103.1.3確定帶輪的基準直徑并驗證帶速103.1.4確定中心距離、帶的基準長度并驗算小輪包角113.1.5確定帶的根數(shù)z123.1.6確定帶輪的結(jié)構(gòu)和尺寸123.1.7確定帶的張緊裝置123.1.8計算壓軸力123.2 計算轉(zhuǎn)速的計算143.3 齒輪模數(shù)計算及驗算153.4 傳動軸最小軸徑的初定18第4章 主要零部件的選擇194.1 軸承的選擇194.2 鍵的規(guī)格194.3 主軸彎曲剛度校核194.4 軸承校核204.5 潤滑與密封20第5章 摩擦離合器(多片式)的計算215.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計225.1.1 展開圖設(shè)計225.1.2 截面圖及軸的空間布置235.2主軸設(shè)計計算及校核275.3 片式摩擦離合器的選擇和計算305.4軸承的選用及校核315.5鍵的選用及校核325.6軸承端蓋設(shè)計33第6章 箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計34第7章 潤滑與密封35總結(jié)36參考文獻37 第1章 緒論1.1 課程設(shè)計的目的課程設(shè)計是在學(xué)完本課程后,進行一次學(xué)習(xí)設(shè)計的綜合性練習(xí)。通過課程設(shè)計,使學(xué)生能夠運用所學(xué)過的基礎(chǔ)課、技術(shù)基礎(chǔ)課和專業(yè)課的有關(guān)理論知識,及生產(chǎn)實習(xí)等實踐技能,達到鞏固、加深和拓展所學(xué)知識的目的。通過課程設(shè)計,分析比較機械系統(tǒng)中的某些典型機構(gòu),進行選擇和改進;結(jié)合結(jié)構(gòu)設(shè)計,進行設(shè)計計算并編寫技術(shù)文件;完成系統(tǒng)主傳動設(shè)計,達到學(xué)習(xí)設(shè)計步驟和方法的目的。通過設(shè)計,掌握查閱相關(guān)工程設(shè)計手冊、設(shè)計標準和資料的方法,達到積累設(shè)計知識和設(shè)計技巧,提高學(xué)生設(shè)計能力的目的。通過設(shè)計,使學(xué)生獲得機械系統(tǒng)基本設(shè)計技能的訓(xùn)練,提高分析和解決工程技術(shù)問題的能力,并為進行機械系統(tǒng)設(shè)計創(chuàng)造一定的條件。1.2課程設(shè)計的內(nèi)容機械系統(tǒng)設(shè)計課程設(shè)計內(nèi)容由理論分析與設(shè)計計算、圖樣技術(shù)設(shè)計和技術(shù)文件編制三部分組成。1.2.1 理論分析與設(shè)計計算(1)機械系統(tǒng)的方案設(shè)計。設(shè)計方案的分析,最佳功能原理方案的確定。(2)根據(jù)總體設(shè)計參數(shù),進行傳動系統(tǒng)運動設(shè)計和計算。(3)根據(jù)設(shè)計方案和零部件選擇情況,進行有關(guān)動力計算和校核。1.2.2 圖樣技術(shù)設(shè)計(1)選擇系統(tǒng)中的主要機件。(2)工程技術(shù)圖樣的設(shè)計與繪制。1.2.3編制技術(shù)文件(1)對于課程設(shè)計內(nèi)容進行自我經(jīng)濟技術(shù)評價。(2)編制設(shè)計計算說明書。1.3 課程設(shè)計題目、主要技術(shù)參數(shù)和技術(shù)要求參數(shù)(規(guī)格尺寸)和基本參數(shù)如下:37第2章 車床參數(shù)的擬定2.1車床主參數(shù)和基本參數(shù)車床的主參數(shù)(規(guī)格尺寸)和基本參數(shù)如下:2.2車床的變速范圍R和級數(shù)Z 由公式R=,其中 =1.26,可以計算z=122.3確定級數(shù)主要其他參數(shù)2.3.1 擬定主軸的各級轉(zhuǎn)速依據(jù)題目要求選級數(shù)Z=12, =1.26=1.064考慮到設(shè)計的結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度要適中,故采用常規(guī)的擴大傳動。各級轉(zhuǎn)速數(shù)列可直接從標準的數(shù)列表中查出,按標準轉(zhuǎn)速數(shù)列為:63,80,100,125,160,200,250,315,400,500,6302.3.2 主電機功率動力參數(shù)的確定合理地確定電機功率N,使機床既能充分發(fā)揮其性能,滿足生產(chǎn)需要,又不致使電機經(jīng)常輕載而降低功率因素。根據(jù)題設(shè)條件電機功率為4KW可選取電機為:Y112M-4額定功率為4KW,滿載轉(zhuǎn)速為1440r/min.2.3.3確定結(jié)構(gòu)式1. 擬定傳動方案:擬定傳動方案,包括傳動型式的選擇以及開停、換向、制動、操縱等整個傳動系統(tǒng)的確定。傳動型式則指傳動和變速的元件、機構(gòu)以及其組成、安排不同特點的傳動型式、變速類型。傳動方案和型式與結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度密切相關(guān),和工作性能也有關(guān)系。因此,確定傳動方案和型式,要從結(jié)構(gòu)、工藝、性能及經(jīng)濟性等多方面統(tǒng)一考慮。2. 確定結(jié)構(gòu)式:由Z=12可得: 主變速傳動系從電動機到主軸,通常為降速傳動,接近電動機的傳動轉(zhuǎn)速較高, 傳動的轉(zhuǎn)矩較小,尺寸小一些,反之,靠近主軸的傳動件轉(zhuǎn)速較低,傳遞的轉(zhuǎn)矩較大,尺寸就較大。因此在擬定主變速傳動系時,應(yīng)盡可能將傳動副較多的變速組安排在前面,傳動副數(shù)少的變速組放在后面,使主變速傳動系中更多的傳動件在高速范圍內(nèi)工作,尺寸小一些,以節(jié)省變速箱的造價,減小變速箱的外形尺寸;也就是滿足傳動副前多后少的原則,因此確定傳動方案為:12=322;由12=322傳動式可得6種結(jié)構(gòu)式和對應(yīng)的結(jié)構(gòu)網(wǎng)。分別為: 依據(jù)傳動順序與擴大順序相一致的原則選擇方案為 :;3. 設(shè)計結(jié)構(gòu)網(wǎng):傳動副的極限傳動比和傳動組的極限變速范圍:在降速傳動時,為防止被動齒輪的直徑過大而使進徑向尺寸過大,常限制最小傳動比,1/4,升速傳動時,為防止產(chǎn)生過大的振動和噪音,常限制最大傳動比,斜齒輪比較平穩(wěn),可取,故變速組的最大變速范圍為/810。檢查變速組的變速范圍是否超過極限值時,只需檢查最后一個擴大組。因為其他變速組的變速范圍都比最后擴大組的小,只要最后擴大組的變速范圍不超過極限值,其他變速組就不會超過極限值。依據(jù)中間軸變速范圍小的原則設(shè)計設(shè)計結(jié)構(gòu)網(wǎng)如下所示:系統(tǒng)結(jié)構(gòu)網(wǎng)圖檢查傳動組的變速范圍時,只檢查最后一個擴大組: 其中, ;最后一個擴大組轉(zhuǎn)速符合要求,則其他變速組的變速范圍肯定也符合要求。2.3.4繪制轉(zhuǎn)速圖和傳動系統(tǒng)圖(1)選擇電動機:采用Y系列封閉自扇冷式鼠籠型三相異步電動機。(2)繪制轉(zhuǎn)速圖:(3)畫主傳動系統(tǒng)圖。根據(jù)系統(tǒng)轉(zhuǎn)速圖及已知的技術(shù)參數(shù),畫主傳動系統(tǒng)圖如圖2-3:1-2軸最小中心距:A1_2min1/2(Zmaxm+2m+D)軸最小齒數(shù)和:Szmin(Zmax+2+D/m) 圖2-3 主傳動系統(tǒng)圖2.4 確定各變速組此論傳動副齒數(shù)(1)Sz100-120,中型機床Sz=70-100(2)直齒圓柱齒輪Zmin18-20(1) (7)齒輪齒數(shù)的確定。變速組內(nèi)取模數(shù)相等,據(jù)設(shè)計要求Zmin1820,齒數(shù)和Sz100120,由表4.1,根據(jù)各變速組公比,可得各傳動比和齒輪齒數(shù),各齒輪齒數(shù)如表2-2。(2) 確定各變速組內(nèi)齒輪齒數(shù)由以上確定的各個傳動比,根據(jù)參考文獻1表5-2,有: a變速組, , 時,=,58,60,62,64,66,68,70,72,74,76,時,=,56,59,61,63,65,66,68,70,72,74,時,=57,59,60,62,65,67,70,72,73,75,可知,=70和72是共同適用的,可取=72。再由參考文獻1表5-2查出各對齒輪副中小齒輪的齒數(shù)為:36、32和28。則:; b變速組, , 時,=,70,72,74,75,77,79,81,82,83,84, 時,=,70,72,73,75,77,78,80,82,83,85, 時,=,66,67,70,71,75,79,80,83,84,87,可取=83,查出齒輪齒數(shù)為:37、32、和20。; c變速組, 可取=99,則: ;第3章 傳動件的計算 3.1 帶傳動設(shè)計輸出功率P=4kW,轉(zhuǎn)速n1=1440r/min,n2=1000r/min3.1.1計算設(shè)計功率Pd表4 工作情況系數(shù)工作機原動機類類一天工作時間/h10161016載荷平穩(wěn)液體攪拌機;離心式水泵;通風機和鼓風機();離心式壓縮機;輕型運輸機1.01.11.21.11.21.3載荷變動小帶式運輸機(運送砂石、谷物),通風機();發(fā)電機;旋轉(zhuǎn)式水泵;金屬切削機床;剪床;壓力機;印刷機;振動篩1.11.21.31.21.31.4載荷變動較大螺旋式運輸機;斗式上料機;往復(fù)式水泵和壓縮機;鍛錘;磨粉機;鋸木機和木工機械;紡織機械1.21.31.41.41.51.6載荷變動很大破碎機(旋轉(zhuǎn)式、顎式等);球磨機;棒磨機;起重機;挖掘機;橡膠輥壓機1.31.41.51.51.61.8根據(jù)V帶的載荷平穩(wěn),兩班工作制(16小時),查機械設(shè)計P296表4,取KA1.1。即3.1.2選擇帶型普通V帶的帶型根據(jù)傳動的設(shè)計功率Pd和小帶輪的轉(zhuǎn)速n1按機械設(shè)計P297圖1311選取。根據(jù)算出的Pd4.4kW及小帶輪轉(zhuǎn)速n11440r/min ,查圖得:dd=80100可知應(yīng)選取A型V帶。3.1.3確定帶輪的基準直徑并驗證帶速由機械設(shè)計P298表137查得,小帶輪基準直徑為80100mm則取dd1=100mm ddmin.=75 mm(dd1根據(jù)P295表13-4查得)表3 V帶帶輪最小基準直徑槽型YZABCDE205075125200355500由機械設(shè)計P295表13-4查“V帶輪的基準直徑”,得=140mm 誤差驗算傳動比: (為彈性滑動率)誤差 符合要求 帶速 滿足5m/sv300mm,所以宜選用E型輪輻式帶輪??傊?,小帶輪選H型孔板式結(jié)構(gòu),大帶輪選擇E型輪輻式結(jié)構(gòu)。帶輪的材料:選用灰鑄鐵,HT200。3.1.7確定帶的張緊裝置 選用結(jié)構(gòu)簡單,調(diào)整方便的定期調(diào)整中心距的張緊裝置。3.1.8計算壓軸力 由機械設(shè)計P303表1312查得,A型帶的初拉力F0117.83N,上面已得到=172.63o,z=4,則對帶輪的主要要求是質(zhì)量小且分布均勻、工藝性好、與帶接觸的工作表面加工精度要高,以減少帶的磨損。轉(zhuǎn)速高時要進行動平衡,對于鑄造和焊接帶輪的內(nèi)應(yīng)力要小, 帶輪由輪緣、腹板(輪輻)和輪轂三部分組成。帶輪的外圈環(huán)形部分稱為輪緣,輪緣是帶輪的工作部分,用以安裝傳動帶,制有梯形輪槽。由于普通V帶兩側(cè)面間的夾角是40,為了適應(yīng)V帶在帶輪上彎曲時截面變形而使楔角減小,故規(guī)定普通V帶輪槽角 為32、34、36、38(按帶的型號及帶輪直徑確定),輪槽尺寸見表7-3。裝在軸上的筒形部分稱為輪轂,是帶輪與軸的聯(lián)接部分。中間部分稱為輪幅(腹板),用來聯(lián)接輪緣與輪轂成一整體。表 普通V帶輪的輪槽尺寸(摘自GB/T13575.1-92) 項目 符號 槽型 Y Z A B C D E 基準寬度 b p 5.3 8.5 11.0 14.0 19.0 27.0 32.0 基準線上槽深 h amin 1.6 2.0 2.75 3.5 4.8 8.1 9.6 基準線下槽深 h fmin 4.7 7.0 8.7 10.8 14.3 19.9 23.4 槽間距 e 8 0.3 12 0.3 15 0.3 19 0.4 25.5 0.5 37 0.6 44.5 0.7 第一槽對稱面至端面的距離 f min 6 7 9 11.5 16 23 28 最小輪緣厚 5 5.5 6 7.5 10 12 15 帶輪寬 B B =( z -1) e + 2 f z 輪槽數(shù) 外徑 d a 輪 槽 角 32 對應(yīng)的基準直徑 d d 60 - - - - - - 34 - 80 118 190 315 - - 36 60 - - - - 475 600 38 - 80 118 190 315 475 600 極限偏差 1 0.5 V帶輪按腹板(輪輻)結(jié)構(gòu)的不同分為以下幾種型式: (1) 實心帶輪:用于尺寸較小的帶輪(dd(2.53)d時),如圖7 -6a。 (2) 腹板帶輪:用于中小尺寸的帶輪(dd 300mm 時),如圖7-6b。 (3) 孔板帶輪:用于尺寸較大的帶輪(ddd) 100 mm 時),如圖7 -6c 。 (4) 橢圓輪輻帶輪:用于尺寸大的帶輪(dd 500mm 時),如圖7-6d。(a) (b) (c) (d)圖7-6 帶輪結(jié)構(gòu)類型根據(jù)設(shè)計結(jié)果,可以得出結(jié)論:小帶輪選擇實心帶輪,如圖(a),大帶輪選擇腹板帶輪如圖(b) .3.2 計算轉(zhuǎn)速的計算(1)主軸的計算轉(zhuǎn)速nj,由公式n=n得,主軸的計算轉(zhuǎn)速nj=100r/min,取100r/min。(2). 傳動軸的計算轉(zhuǎn)速 軸3=315 r/min, 軸2=500 r/min,軸1=1000r/min。(2)確定各傳動軸的計算轉(zhuǎn)速。表3-1 各軸計算轉(zhuǎn)速軸 號 軸 軸 軸計算轉(zhuǎn)速 r/min 1000500315(3) 確定齒輪副的計算轉(zhuǎn)速。3-2。 表3-2 齒輪副計算轉(zhuǎn)速序號ZZZZZn10005005003151003.3 齒輪模數(shù)計算及驗算(1)模數(shù)計算。一般同一變速組內(nèi)的齒輪取同一模數(shù),選取負荷最重的小齒輪,按簡化的接觸疲勞強度公式進行計算,即mj=16338可得各組的模數(shù),如表3-3所示。表3-3 模數(shù)組號基本組第一擴大組第二擴大組模數(shù) mm 445(2)基本組齒輪計算。 基本組齒輪幾何尺寸見下表齒輪Z1Z1 Z2Z2 Z3Z3齒數(shù)324028562448分度圓直徑12816011222496192齒頂圓直徑136168120232104200齒根圓直徑11815010221486182 齒寬242424242424按基本組最小齒輪計算。小齒輪用40Cr,調(diào)質(zhì)處理,硬度241HB286HB,平均取260HB,大齒輪用45鋼,調(diào)質(zhì)處理,硬度229HB286HB,平均取240HB。計算如下: 齒面接觸疲勞強度計算: 接觸應(yīng)力驗算公式為 彎曲應(yīng)力驗算公式為: 式中 N-傳遞的額定功率(kW),這里取N為電動機功率; -計算轉(zhuǎn)速(r/min). ; m-初算的齒輪模數(shù)(mm), m=4(mm); B-齒寬(mm) z-小齒輪齒數(shù) u-小齒輪齒數(shù)與大齒輪齒數(shù)之比 -壽命系數(shù); = -工作期限系數(shù); T-齒輪工作期限,這里取T=15000h.; -齒輪的最低轉(zhuǎn)速(r/min) -基準循環(huán)次數(shù),接觸載荷取=,彎曲載荷取= m-疲勞曲線指數(shù),接觸載荷取m=3;彎曲載荷取m=6; -轉(zhuǎn)速變化系數(shù),查【5】2上,取=0.60 -功率利用系數(shù),查【5】2上,取=0.78 -材料強化系數(shù),查【5】2上, =0.60 -工作狀況系數(shù),取=1.1 -動載荷系數(shù),查【5】2上,取=1 -齒向載荷分布系數(shù),查【5】2上,=1 Y-齒形系數(shù),查【5】2上,Y=0.386;-許用接觸應(yīng)力(MPa),查【4】,表4-7,取=650 Mpa;-許用彎曲應(yīng)力(MPa),查【4】,表4-7,取=275 Mpa;根據(jù)上述公式,可求得及查取值可求得:=635 Mpa =78 Mpa(3)擴大組齒輪計算。第一擴大組齒輪幾何尺寸見下表齒輪Z4Z4 Z5Z5齒數(shù)32512063分度圓直徑12820480252齒頂圓直徑13621288260齒根圓直徑11819470242 齒寬24242424第二擴大組齒輪幾何尺寸見下表 齒輪Z6Z6Z7Z7齒數(shù)55442475分度圓直徑275220120375齒頂圓直徑285230130385齒根圓直徑262.5207.5107.5362.5齒寬24242424按擴大組最小齒輪計算。小齒輪用40Cr,調(diào)質(zhì)處理,硬度241HB286HB,平均取260HB,大齒輪用45鋼,調(diào)質(zhì)處理,硬度229HB286HB,平均取240HB。 同理根據(jù)基本組的計算,查文獻【6】,可得 =0.62, =0.77,=0.60,=1.1,=1,=1,m=3.5,=355;可求得:=619 Mpa =135Mpa 3.4 傳動軸最小軸徑的初定由【5】式6,傳動軸直徑按扭轉(zhuǎn)剛度用下式計算: d=1.64(mm) 或 d=91(mm)式中 d-傳動軸直徑(mm) Tn-該軸傳遞的額定扭矩(N*mm) T=9550000; N-該軸傳遞的功率(KW) -該軸的計算轉(zhuǎn)速 -該軸每米長度的允許扭轉(zhuǎn)角,=。各軸最小軸徑如表3-3。 表3-3 最小軸徑軸 號 軸 軸最小軸徑mm 3540 第4章 主要零部件的選擇 4.1 軸承的選擇I軸:與帶輪靠近段安裝雙列角接觸球軸承代號7007C 另一安裝深溝球軸承6012II軸:對稱布置深溝球軸承6009III軸:后端安裝雙列角接觸球軸承代號7015C 另一安裝端角接觸球軸承代號7010C中間布置角接觸球軸承代號7012C4.2 鍵的規(guī)格 I軸安裝帶輪處選擇普通平鍵規(guī)格:BXL=10X56 II軸選擇花鍵規(guī)格:N d =8X36X40X7 III軸選擇鍵規(guī)格:BXL=14X90 4.3 主軸彎曲剛度校核(1)主軸剛度符合要求的條件如下:a主軸的前端部撓度b主軸在前軸承處的傾角c在安裝齒輪處的傾角(2)計算如下:前支撐為雙列圓柱滾子軸承,后支撐為角接觸軸承架立放圓柱滾子軸承跨距L=450mm.當量外徑 de=主軸剛度:因為di/de=25/285=0.0880.7,所以孔對剛度的影響可忽略;ks=2kN/mm剛度要求:主軸的剛度可根據(jù)機床的穩(wěn)定性和精度要求來評定4.4 軸承校核 4.5 潤滑與密封 主軸轉(zhuǎn)速高,必須保證充分潤滑,一般常用單獨的油管將油引到軸承處。 主軸是兩端外伸的軸,防止漏油更為重要而困難。防漏的措施有兩種: 1)密封圈加密封裝置防止油外流。 2)疏導(dǎo)在適當?shù)牡胤阶龀龌赜吐罚褂湍茼樌亓骰氐接拖?。?章 摩擦離合器(多片式)的計算設(shè)計多片式摩擦離合器時,首先根據(jù)機床結(jié)構(gòu)確定離合器的尺寸,如為軸裝式時,外摩擦片的內(nèi)徑d應(yīng)比花鍵軸大26mm,內(nèi)摩擦片的外徑D的確定,直接影響離合器的徑向和軸向尺寸,甚至影響主軸箱內(nèi)部結(jié)構(gòu)布局,故應(yīng)合理選擇。摩擦片對數(shù)可按下式計算 Z2MnK/fbp式中 Mn摩擦離合器所傳遞的扭矩(Nmm); Mn955/95530.98/8001.28(Nmm); Nd電動機的額定功率(kW); 安裝離合器的傳動軸的計算轉(zhuǎn)速(r/min); 從電動機到離合器軸的傳動效率; K安全系數(shù),一般取1.31.5; f摩擦片間的摩擦系數(shù),由于磨擦片為淬火鋼,查機床設(shè)計指導(dǎo)表2-15,取f=0.08; 摩擦片的平均直徑(mm); =(D+d)/267mm; b內(nèi)外摩擦片的接觸寬度(mm); b=(D-d)/2=23mm; 摩擦片的許用壓強(N/);1.11.001.000.760.836 基本許用壓強(MPa),查機床設(shè)計指導(dǎo)表2-15,取1.1; 速度修正系數(shù) n/6=2.5(m/s) 根據(jù)平均圓周速度查機床設(shè)計指導(dǎo)表2-16,取1.00; 接合次數(shù)修正系數(shù),查機床設(shè)計指導(dǎo)表2-17,取1.00; 摩擦結(jié)合面數(shù)修正系數(shù),查機床設(shè)計指導(dǎo)表2-18,取0.76。所以 Z2MnK/fbp21.281.4/(3.140.08230.83611 臥式車床反向離合器所傳遞的扭矩可按空載功率損耗確定,一般取0.40.4114.4 最后確定摩擦離合器的軸向壓緊力Q,可按下式計算:Q=b(N)1.13.14231.003.57式中各符號意義同前述。摩擦片的厚度一般取1、1.5、1.75、2(mm),內(nèi)外層分離時的最大間隙為0.20.4(mm),摩擦片的材料應(yīng)具有較高的耐磨性、摩擦系數(shù)大、耐高溫、抗膠合性好等特點,常用10或15鋼,表面滲碳0.30.5(mm),淬火硬度達HRC5262。 圖3-5 多片摩擦離合器5.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計5.1.1 展開圖設(shè)計5.1.1.1 齒輪布置主傳動系統(tǒng)采用集中傳動方式,將全部傳動和變速機構(gòu)集中在同一個主軸箱內(nèi),結(jié)構(gòu)緊湊,便于實現(xiàn)集中操縱,安裝調(diào)整方便。電機軸與電動機采用彈性柱銷聯(lián)軸器連接,可一定程度降低定心精度要求,隔離點擊震動。5.1.1.2 主軸組件設(shè)計圓錐滾子軸承能同時承受徑向和軸向載荷,成對使用具有軸承數(shù)量少、支撐結(jié)構(gòu)簡單、軸承間隙調(diào)整方便的特點。主軸采用單列圓錐滾子軸承的前中支承為主端深溝球軸承的尾端支承為輔的三支撐結(jié)構(gòu)。用中支撐左側(cè)的螺母同時調(diào)整前中兩個軸承的間隙。5.1.2 截面圖及軸的空間布置由于滑移齒輪軸心離箱體壁距離較大,且滑移行程較長,故采用撥叉沿導(dǎo)向桿滑動來操縱滑移齒輪。擺動撥叉通過滑塊與滑動撥叉尾端的槽接觸,滑塊做圓弧運動轉(zhuǎn)化為撥叉的滑動,實現(xiàn)滑移。使用鋼球彈簧作為定位的手柄座可以使操作桿撥動到指定位置即停下并鎖緊,方便工人操作。(4)各軸的功率:取各傳動件效率如下:帶傳動效率:軸承傳動效率:齒輪傳動效率:則有各傳動軸傳遞功率計算如下:(5)計算各軸的輸入轉(zhuǎn)矩:由機械原理可知轉(zhuǎn)矩計算公式為: 以上計算數(shù)據(jù)總結(jié)如下:傳動軸電機軸傳動功率kw43.83.653.513.37傳遞轉(zhuǎn)矩26.5351.1398.21267.84357.23(6)傳動軸的直徑估算:當軸上有鍵槽時,d值應(yīng)相應(yīng)增大45%;當軸為花鍵軸時,可將估算的d值減小7%為花鍵軸的小徑;空心軸時,d需乘以計算系數(shù)b,b值見機械設(shè)計手冊表7-12。軸有鍵槽,軸和軸因為要安裝滑移齒輪所以都采用花鍵軸,有鍵槽并且軸為空心軸.根據(jù)以上原則各軸的直徑取值: a.軸的設(shè)計計算:(1)選擇軸的材料由文獻1中的表11-1和表11-3選用45號鋼,調(diào)質(zhì)處理,硬度,。(2)按扭矩初算軸徑 根據(jù)文獻1中式(11-2),并查表11-2,取C=115,則 考慮有鍵槽和軸承,軸加大5%:所以取d=22mmb. 軸的設(shè)計計算:(1)選擇軸的材料由文獻1中的表11-1和表11-3選用45號鋼,調(diào)質(zhì)處理,硬度,。(2)按扭矩初算軸徑 根據(jù)文獻1中式(11-2),并查表11-2,取C=115,則 考慮有鍵槽,軸加大5%:所以取最小d=30mmc. 軸的設(shè)計計算:(1)選擇軸的材料由文獻1中的表11-1和表11-3選用45號鋼,調(diào)質(zhì)處理,硬度,。(2)按扭矩初算軸徑 根據(jù)文獻1中式(11-2),并查表11-2,取C=115,則 有鍵槽和軸承,軸加大5%:; 取d=38mm.根據(jù)以上計算各軸的直徑取值如下表示:軸軸軸軸最小軸徑值223038(7)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計及校核計算:(1)確定軸各段直徑和長度:段:安裝圓錐滾子軸承, 段:安裝兩個個雙聯(lián)齒輪塊,同時利用軸肩定位軸承,由軸肩計算公式 所以?。欢危喊惭b圓錐滾子軸承,(2)軸的強度校核:軸的校核主要校核危險截面已知軸齒輪6、齒輪8數(shù)據(jù)如下:求圓周力:;徑向力;軸承支反力:齒輪6對軸的支反力:齒輪8對軸的支反力:垂直面的彎矩:由以上計算可知危險截面在軸的右端齒輪6處,跨距282mm;直徑為48mm段;軸承的支反力:水平面彎矩:合成彎矩:已知轉(zhuǎn)矩為:轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的剪力按脈動循環(huán)變化,取截面C處的當量彎矩:校核危險截面C的強度則有該軸強度滿足要求。同理可知,按照此方法校核其他傳動軸,經(jīng)檢驗,傳動軸設(shè)計均符合要求。轉(zhuǎn)矩圖5.2主軸設(shè)計計算及校核主軸上的結(jié)構(gòu)尺寸雖然很多,但起決定作用的尺寸是:外徑D、孔徑d、懸伸量a和支撐跨距L。1.主軸前后軸頸直徑的選擇:主軸的外徑尺寸,關(guān)鍵是主軸前軸頸直徑。一般按照機床類型、主軸傳遞的功率或最大加工直徑,參考表3-7選取。最大回轉(zhuǎn)直徑400mm車床,P=4KW查機械制造裝備設(shè)計表3-7,前軸頸應(yīng),初選,后軸頸取。2.主軸內(nèi)孔直徑的確定:很多機床的主軸是空心的,為了不過多的削主軸剛度,一般應(yīng)保證d/D 0.7。取;經(jīng)計算選取內(nèi)孔直徑d=40mm。3.主軸前端伸長量a:減小主軸前端伸長量對提高提高主軸組件的旋轉(zhuǎn)精度、剛度、和抗震性有顯著效果,因此在主軸設(shè)計時,在滿足結(jié)構(gòu)的前提下,應(yīng)最大限度的縮短主軸懸伸量a。根據(jù)結(jié)構(gòu),定懸伸長度;取a=100mm。4.支撐跨距L: 最佳跨距;取值合理跨距;取值。5.主軸剛度校驗:機床在切削加工過程中,主軸的負荷較重,而允許的變形由很小,因此決定主軸結(jié)構(gòu)尺寸的主要因素是它的變形大小。對于普通機床的主軸,一般只進行剛度驗算。通常能滿足剛度要求的主軸,也能滿足強度要求。只有重載荷的機床的主軸才進行強度驗算。對于高速主軸,還要進行臨界轉(zhuǎn)速的驗算,以免發(fā)生共振。 一彎曲變形為主的機床主軸(如車床、銑床),需要進行彎曲剛度驗算,以扭轉(zhuǎn)變形為主的機床(如鉆床),需要進行扭轉(zhuǎn)剛度驗算。當前主軸組件剛度驗算方法較多,沒能統(tǒng)一,還屬近似計算,剛度的允許值也未做規(guī)定??紤]動態(tài)因素的計算方法,如根據(jù)部產(chǎn)生切削顫動條件來確定主軸組件剛度,計算較為復(fù)雜?,F(xiàn)在仍多用靜態(tài)計算法,計算簡單,也較適用。主軸彎曲剛度的驗算;驗算內(nèi)容有兩項:其一,驗算主軸前支撐處的變形轉(zhuǎn)角,是否滿足軸承正常工作的要求;其二,驗算主軸懸伸端處的變形位移y,是否滿足加工精度的要求。對于粗加工機床需要驗算、y值;對于精加工或半精加工機床值需驗算y值;對于可進行粗加工由能進行半精的機床(如臥式車床),需要驗算值,同時還需要按不同加工條件驗算y值。支撐主軸組件的剛度驗算,可按兩支撐結(jié)構(gòu)近似計算。如前后支撐為緊支撐、中間支撐位松支撐,可舍棄中間支撐不計(因軸承間隙較大,主要起阻尼作用,對剛度影響較小);若前中支撐位緊支撐、后支撐為松支撐時,可將前中支距當做兩支撐的之距計算,中后支撐段主軸不計。機床粗加工時,主軸的變形最大,主軸前支撐處的轉(zhuǎn)角有可能超過允許值,故應(yīng)驗算此處的轉(zhuǎn)角。因主軸中(后)支撐的變形一般較小,故可不必計算。主軸在某一平面內(nèi)的受力情況如圖:在近似計算中可不計軸承變形的影響,則該平面內(nèi)主軸前支撐處的轉(zhuǎn)角用下式計算;切削力的作用點到主軸前支承支承的距離S=a+W,對于普通車床,W=0.4H,(H是車床中心高,設(shè)H=200mm)。 則: 當量切削力的計算: 主軸慣性矩式中:因為;所以可知主軸前支撐轉(zhuǎn)角滿足要求。5.3 片式摩擦離合器的選擇和計算片式摩擦離合器目前在機床中應(yīng)用廣泛,因為它可以在運轉(zhuǎn)中接通或脫開,具有結(jié)合平穩(wěn)、沒有沖擊、結(jié)構(gòu)緊湊的特點,部分零件已經(jīng)標準化,多用于機床主傳動?!?】 摩擦片的徑向尺寸摩擦片的外徑尺寸受到輪廓空間的限制,且受制于軸徑d,而摩擦片的內(nèi)外徑又決定著內(nèi)外摩擦片的環(huán)形接觸面積的大小,直接影響離合器的結(jié)構(gòu)和性能。一般外摩擦片的外徑可?。篸為軸的直徑,取d=25,所以25+5=30mm特性系數(shù)是外片內(nèi)徑與內(nèi)片外徑D2之比取=0.69,則內(nèi)摩擦片外徑【2】 按扭矩選擇摩擦片結(jié)合面的數(shù)目一般應(yīng)使選用和設(shè)計的離合器的額定靜扭矩和額定動扭矩滿足工作要求,由于普通機床是在空載下啟動反向的,故只需按離合器結(jié)合后的靜負載扭矩來計算。根據(jù)機械制造裝備設(shè)計課程設(shè)計有公式。即:式中 速度修正系數(shù),由表10.7。 每小時結(jié)合數(shù)修正系數(shù),干式取 1 ;濕式按表10.8選取。 摩擦面對數(shù)修正系數(shù)。 取Z=7故摩擦片總數(shù)為Z+1=8片,內(nèi)摩擦片為9片。用同樣的方法可以算出反轉(zhuǎn)摩擦片數(shù):外摩擦片4片,內(nèi)摩擦片5片。【3】離合器的軸向拉緊力由得:查機床零件手冊,摩擦片的型號如下:內(nèi)片:Dp=72.85,查表?。篋=44mm,d=26mm b=3mm,B=9.7mm H=23.5mm,=0.5mm外片:Dp=72.85,查表?。篋=86mm,d=30mm b=2mm,B=20mm H=48mm,H1=42mm=0.5mm內(nèi)外片的最小間隙為:0.20.45.4軸承的選用及校核1】各傳動軸軸承選取的型號:主軸 前支承: NN3018K 型 圓錐孔雙列圓柱滾子軸承:9014037;后支撐:352212 雙列圓錐滾子軸承:6011066;軸 帶輪處:308 深溝球軸承軸409023;軸與箱體處:305 GB276-89:256217;齒輪:7305C 角接觸軸承GB292-83:255215; 軸 前、后支承:7306E 圓錐滾子軸承GBT297-84 :307219; 軸 前、后支承:7308E 圓錐滾子軸承GBT297-84 :409023;2】各傳動軸軸承的校核:假定:按兩班制工作,工作期限10年,每年按300天計,T=48000h。依據(jù)機械設(shè)計軸承校核公式如下:軸軸承校核:已知選用軸承為:深溝球軸承 305 GB276-89:256217;基本額定動載荷;由于該軸的轉(zhuǎn)速為定值710r/min;依據(jù)設(shè)計要求應(yīng)對軸末端軸承進行校核。最小齒輪直徑;軸傳遞轉(zhuǎn)矩齒輪受到的切向力齒輪受到的軸向力齒輪受到的徑向力因此軸承當量動載荷因此該軸承符合要求,選取合適。同理可校核其他傳動軸軸承,經(jīng)校核各軸軸承選取均合適。5.5鍵的選用及校核軸上的鍵的選用和強度校核:軸與齒輪的聯(lián)接采用普通平鍵聯(lián)接,軸徑d=48mm;齒輪快厚度L=78.5mm;傳遞扭矩;選用A型平鍵,初選鍵型號為,。查機械設(shè)計表7-9得。由機械設(shè)計式(7-14)和式(7-15)得由上式計算可知擠壓強度滿足。由上式計算可知抗剪切強度滿足。主軸上的鍵的選用和強度校核主軸與齒輪的聯(lián)接采用普通平鍵聯(lián)接,軸徑d=80mm;齒輪快厚度L=95mm;傳遞扭矩;選用A型平鍵,由于主軸空心所以選擇鍵,。查機械設(shè)計表7-9得。由機械設(shè)計式(7-14)和式(7-15)得由上式計算可知擠壓強度滿足。由上式計算可知抗剪切強度滿足。5.6軸承端蓋設(shè)計參照機械設(shè)計及機械制造基礎(chǔ)課程設(shè)計減速器端蓋設(shè)計方案來設(shè)計主軸箱端蓋,材料采用HT150,依據(jù)軸承外徑確定各端蓋的結(jié)構(gòu)尺寸,如圖所示:(依據(jù)該參數(shù)設(shè)計各軸承端蓋,詳見裝配圖紙圖案)第6章 箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計1 、箱體材料箱體多采用鑄造方法獲得,也有用鋼板焊接而成。鑄造箱體常用材料為HT15-33,強度要求較高的箱體用HT20-40,只有熱變形要求小的情況下才采用合金鑄鐵,采用HT20-40。與床身做成一體的箱體材料應(yīng)根據(jù)床身或?qū)к壍囊蠖?。箱體要進行時效處理。2 、箱體結(jié)構(gòu)1、箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計要點根據(jù)齒輪傳動的中心距、齒頂圓直徑、齒寬 等幾何尺寸,確定減速器的箱體的內(nèi)部大小。由中心距確定箱體的長度,由齒頂圓直徑確定箱體的高度。由齒寬來確定箱體的寬度。依據(jù)鑄造(或焊接)箱體的結(jié)構(gòu)尺寸、工藝要求,確定箱體的結(jié)構(gòu)尺寸,繪制箱體。如箱蓋,箱座及螺栓的尺寸。根據(jù)齒輪的轉(zhuǎn)速確定軸承潤滑的方法與裝置,選擇軸承端蓋的類型。附件設(shè)計與選擇。同時,可以進行軸系的結(jié)構(gòu)設(shè)計,選擇軸承。 箱體的尺寸名稱符號尺寸關(guān)系箱座壁厚15主軸左側(cè)凸緣厚73箱座凸緣厚32主軸右側(cè)凸緣厚37外箱壁至軸承端面距離齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離18齒輪端面與內(nèi)箱壁距離102、鑄造工藝性要求 為了便于鑄造以及防止鑄件冷卻時產(chǎn)生縮孔或裂紋,箱體的結(jié)構(gòu)應(yīng)有良好的鑄造工藝性。3、加工工藝性對結(jié)構(gòu)的要求 由于生產(chǎn)批量和加工方法不同,對零件結(jié)構(gòu)有不同要求,因此設(shè)計時要充分注意加工工藝對結(jié)構(gòu)的要求。4、裝配工藝對結(jié)構(gòu)的要求 為了更快更省力地裝配機器,必須充分注意裝配工藝對接否設(shè)計的要求。第7章 潤滑與密封1、潤滑設(shè)計普通機床主軸變速箱多用潤滑油,其中半精加工、精加工和沒有油式摩擦離合器的機床,采用油泵進行強制的箱內(nèi)循環(huán)或箱外循環(huán)潤滑效果好。粗加工機床多采用結(jié)構(gòu)簡單的飛濺潤滑點。飛濺潤滑要求賤油件的圓周速度為0.68米/秒,賤油件浸油深為1020毫米(不大于23倍輪齒高)。速度過低或浸油深度過淺,都達不到潤滑目的,速度過高或浸油深度過深,攪油功率損失過大產(chǎn)生熱變形大,且油液容易氣化,影響機床的正常工作。油的深度要足夠,以免油池底部雜質(zhì)被攪上來。進油量的大小和方向回油要保證暢通,進油方向要注意角接觸軸承的泵油效應(yīng),即油必須從小端進大端出。箱體上的回油孔的直徑應(yīng)盡可能的大些,一般應(yīng)大于進油孔的直徑。箱體上放置油標,一邊及時檢查潤滑系統(tǒng)工作情況。放油孔應(yīng)在箱體適當位置上設(shè)置放油孔,放油孔應(yīng)低于油池底面,以便放凈油,為了便于接油最好在放油孔處接長管。防止或減少機床漏油箱體上外漏的最低位置的孔應(yīng)高出油面。軸與法蘭蓋的間隙要適當,通常直徑方向間隙11.5毫米。主軸上常采用環(huán)形槽和間隙密封,效果要好,槽形的方向不能搞錯。箱蓋處防漏油溝應(yīng)設(shè)計成溝邊向箱體油溝內(nèi)側(cè)偏一定距離,大約為35毫米。2、潤滑油的選擇 潤滑油的選擇與軸承的類型、尺寸、運轉(zhuǎn)條件有關(guān),速度高選粘度低的,反之選粘度高的。潤滑油粘度通常根據(jù)主軸前頸和主軸最高轉(zhuǎn)速選擇??偨Y(jié) 金屬切削機床主軸箱的課程設(shè)計任務(wù)完成了,雖然設(shè)計的過程比較繁瑣,而且剛開始還有些不知所措,但是在同學(xué)們的共同努力下,再加上老師的悉心指導(dǎo),我終于順利地完成了這次設(shè)計任務(wù)。本次設(shè)計鞏固和深化了課堂理論教學(xué)的內(nèi)容,鍛煉和培養(yǎng)了我綜合運用所學(xué)過的知識和理論的能力,是我獨立分析、解決問題的能力得到了強化。通過本次設(shè)計我學(xué)到了很多東西,不但包括一些設(shè)計的方法,更重要的是,我學(xué)會了如何獨立思考,解決問題。在設(shè)計中,會不斷地遇到問題,這是就要我們?nèi)ハ朕k法解決,讓我們?nèi)ゲ橘Y料,查手冊。在這次畢業(yè)設(shè)計中,我學(xué)會的一個解決問題的重要方法就是查設(shè)計手冊。設(shè)計是一個系統(tǒng)的過程,通過這個過程,我們學(xué)會了分析問題、解決問題的一些基本的方法,讓我們系統(tǒng)回顧了大學(xué)四年學(xué)過的知識,也為我們將來的工作打下了基礎(chǔ)。參考文獻1機械制造裝備設(shè)計 趙雪松主編 華中科技大學(xué)出版社2機械設(shè)計 濮良貴主編 高等教育出版社3機械設(shè)計機械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計 王昆主編 高等教育出版社 4機械制造裝備設(shè)計課程設(shè)計 陳立德編 高等教育出版社 5機械原理第七版 孫恒主編 高等教育出版社 6機械設(shè)計手冊第五版-軸及其連接 機械工業(yè)出版社7機械設(shè)計手冊第五版-機械傳動 機械工業(yè)出版社8機械設(shè)計手冊第五版-軸承 機械工業(yè)出版社9畫法幾何及機械制圖第六版 朱冬梅主編 高等教育出版社
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車床加工直徑400mm
含CAD圖紙和說明書
更新
車床主傳動系統(tǒng)設(shè)計(n=50-630z=12公比1.26
1440)
【車床加工直徑400mm】【含CAD圖紙和說明書】[更新]
車床
傳動系統(tǒng)
設(shè)計
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