洗手液壓蓋注塑成型工藝及模具設(shè)計【帶UG三維】【6張CAD圖紙+畢業(yè)論文】

洗手液壓蓋注塑成型工藝及模具設(shè)計19頁 6000字?jǐn)?shù)+論文說明書+6張CAD圖紙【詳情如下】xifashuo3Dasm.prt墊塊A3.dwg墊板A2.dwg洗發(fā)水瓶蓋模具裝配圖.dwg洗發(fā)水零件圖A3.dwg洗手液壓蓋注塑成型工藝及模具設(shè)計論文.doc澆口套A3.dwg設(shè)計圖紙6張.dwg目 錄1. 零件分析及模具結(jié)構(gòu)設(shè)計31.1 零件的作用31.2 材料的選擇32. 注射機的選用及校核42.1 注射機的選用42.1.1 制品的體積估算42.1.2 根據(jù)體積選注射機43塑料制件在模具中的位置53.1 分型面的確定53.2 型腔數(shù)量及排列方式53.3 成型零件的設(shè)計63.4 成型零件工作尺寸的計算63.5 型腔徑向方向上的尺寸計算63.6 型腔深度方向上的尺寸計算73.7 模具型腔側(cè)壁和底板厚度的計算74. 澆注系統(tǒng)設(shè)計84.1 主流道設(shè)計84.2 冷料井設(shè)計94.3 分流道設(shè)計94.4 澆口設(shè)計104.5 注射機注射量的校核114.5.1 鎖模力的校核114.5.2 最大注射壓力的校核124.6 注射機安裝模具部分的尺寸校核124.6.1 噴嘴尺寸124.6.2 定位孔尺寸134.6.3 模具厚度與注射機模板閉厚度134.6.4 開模行程的校核135. 脫模機構(gòu)的設(shè)計145.1 脫模力的計算145.2 推管直徑的計算155.3 推管應(yīng)力校核166. 合模導(dǎo)向機構(gòu)的設(shè)計167. 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計177.1 模具冷卻水管道直徑187.2 冷卻水管總的傳熱面積187.3 模具上開設(shè)的冷卻通道的孔數(shù)188. 模板的選用19參考文獻(xiàn)19洗手液壓蓋注塑成型工藝及模具設(shè)計摘要：本文設(shè)計了洗手液壓蓋注塑成型工藝及模具設(shè)計。該零件選用ABS，質(zhì)量輕，化學(xué)穩(wěn)定性高。ABS齒輪具有較高的力學(xué)強度和剛性，優(yōu)良的耐磨性，自潤滑性、耐疲勞性及耐熱性，可在中等載荷、較高溫度無潤滑或少潤滑下使用。通過計算設(shè)計了注塑模具的成型結(jié)構(gòu)、脫模機構(gòu)、澆注系統(tǒng)等方面，并進(jìn)行了塑件上、下模的仿真加工，生成刀具路徑。該模具結(jié)構(gòu)小巧而緊湊，運行順暢無阻。關(guān)鍵詞：注塑模具  脫模機構(gòu)    刀具   路徑Abstract：This article designed a planet gear to cast the mold. This componentsselect ABS, the quality lightly, the chemical stability is high. TheABS gear has the higher mechanics intensity and the rigidity, thefine resistance to wear,  the nature, bears weariness and thethermal stability, may in the medium load, a higher temperature nothave under the lubrication or the few lubrications uses. Designedthrough the computation has cast the mold to take shape the structure,the drawing of patterns organization, pours aspect and so on system,and carried on has modelled on, the stamping die simulationprocessing, produced the cutting tool way. This mold structureexquisite and compact, the movement smooth is unimpeded。Key words: plastic injection mould  mould cavity    The knife have  Path1. 零件分析及模具結(jié)構(gòu)設(shè)計1.1 零件的作用該零件為一個旋轉(zhuǎn)抽芯的塑膠復(fù)雜模具，其用于洗發(fā)水瓶，但要求抽芯時順暢無阻礙。該零件在模具開模時分為兩次開模，這樣可以對塑料制品表面及外觀光亮，精度高，該制品第一次抽芯時上模運動下模定距移動達(dá)到開模，按照其工作要求，其精度等級可選用一般精度等級。1.2 材料的選擇根據(jù)零件工作要求及其精度等級，該零件選用ABS塑料成型。ABS材質(zhì)具有較高的力學(xué)強度和剛性，優(yōu)良的耐磨性，自潤滑性、耐疲勞性及耐熱性，可在中等載荷、較高溫度無潤滑或少潤滑下使用。參考文獻(xiàn)1 付宏生，塑料模設(shè)計手冊，機械工業(yè)出版社，20022劉京華，注塑制品與注塑模具設(shè)計，機械工業(yè)出版社，20023屈華昌，塑料成型工藝與模具設(shè)計，機械工業(yè)出版社，20024模具使用技術(shù)叢書編委會 塑料模具設(shè)計制造與應(yīng)用實例，機械工業(yè)出版社，20025黨根茂，駱志斌，李集仁，模具設(shè)計與制造，西安電子科技大學(xué)出版社，19956王樹勛，鄧庚厚.典型注塑模具結(jié)構(gòu)圖冊，中南工業(yè)大學(xué)出版社，19927許發(fā)樾，實用模具設(shè)計與制造手冊，機械工業(yè)出版社，20008王之煦，許杏根.簡明機械設(shè)計手冊，機械工業(yè)出版社，19929黃毅宏，李明輝.模具制造工藝，機械工業(yè)出版社，199910楊偉群，數(shù)控工藝工藝教程，清華大學(xué)出版社，2002 學(xué) 第 1 頁 目 錄 1. 零件分析及模具結(jié)構(gòu)設(shè)計 . 3 件的作用 . 3 料的選擇 . 3 2. 注射機的選用及校核 . 4 射機的選用 . 4 品的體積估算 . 4 據(jù)體積選注射機 . 4 3塑料制件在模具中的位置 . 5 型面的確定 . 5 腔數(shù)量及排列方式 . 5 型零件的設(shè)計 . 6 型零件工作尺寸的計算 . 6 腔徑向方向上的尺寸 計算 . 6 腔深度方向上的尺寸計算 . 7 具型腔側(cè)壁和底板厚度的計算 . 7 4. 澆注系統(tǒng)設(shè)計 . 8 流道設(shè)計 . 8 料井設(shè)計 . 9 流道設(shè)計 . 9 口設(shè)計 . 10 射機注射量的校核 . 11 模力的校核 . 11 大注射壓力的校核 . 12 射機安裝模具部分的尺寸校核 . 12 嘴尺寸 . 12 位孔尺寸 . 13 具厚度與注射機模板閉厚度 . 13 模行程的校核 . 13 5. 脫模機構(gòu)的 設(shè)計 . 14 模力的計算 . 14 管直徑的計算 . 15 管應(yīng)力校核 . 15 6. 合模導(dǎo)向機構(gòu)的設(shè)計 . 16 7. 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計 . 17 具冷卻水管道直徑 . 17 卻水管總的傳熱面積 . 17 具上開設(shè)的冷卻通道的孔數(shù) . 18 8. 模板的選用 . 18 參考文獻(xiàn) . 19 學(xué) 第 2 頁 洗手液壓蓋注塑成型工藝及 模 具 設(shè)計 摘要 ： 本文設(shè)計了 洗手液壓蓋注塑成型工藝及模具設(shè)計 。該零件選用 質(zhì)量輕，化學(xué)穩(wěn)定性高。 輪具有較高的力學(xué)強度和剛性，優(yōu)良的耐磨性，自潤滑性、耐疲勞性及耐熱性，可在中等載荷、較高溫度無潤滑或少潤滑下使用。通過計算設(shè)計了注塑模具的成型結(jié)構(gòu)、脫模機構(gòu)、澆注系統(tǒng)等方面， 并進(jìn)行了塑件上、下模的仿真加工，生成刀具路徑。 該模具結(jié)構(gòu)小巧而緊湊，運行順暢無阻 。 關(guān)鍵詞 ： 注塑模具 脫模機構(gòu) 刀具 路徑 a to is to in a or to of so on on is 學(xué) 第 3 頁 1. 零件分析及模具結(jié)構(gòu)設(shè)計 件的作用 該 零件為 一個 旋轉(zhuǎn)抽芯的塑膠復(fù)雜模具 ，其用于 洗發(fā)水瓶 ，但要求 抽芯 時順暢無阻礙 。該零件在 模具開模時 分為兩 次 開模 ，這樣可以對塑料 制品 表面及外觀 光亮 ， 精度高， 該 制品 第一次抽芯 時 上 模 運動下 模定距移動 達(dá)到開模， 按照其工作要求，其精度等級可選用一般精度等級。 料的選擇 根據(jù)零件工作要求及其精度等級，該零件選用 料成型。 質(zhì) 具有較高的力學(xué)強度和剛性，優(yōu)良的耐磨性，自潤滑性、耐疲勞性及耐熱性，可在中等載荷、較高溫度無潤滑或少潤滑下使用。 表 2料精度等級的選用， 一般精度要求為 5 級 。 表 成型條件 密度 3（ %） 加熱前料筒溫度（ C ） 模具溫度 C成型壓力 后處理 宜用注射機類型 學(xué) 第 4 頁 嘴 料筒前部 料筒中部 料筒后部 80 70120 溫度 C 時間 h 方法 溫度 C時間 h 宜用螺桿式注射機，螺桿帶止回環(huán)，噴嘴宜用自鎖式 265 260 250 240 100110 1216 油、水、鹽水 90100 4 2. 注射機的選用及校核 射機的選用 品的體積估算 將該 制品 塑件的體積分成四部分：冶金粉末嵌件中間凹陷處 1V 、塑件中間圓環(huán)2V 及塑件兩邊齒輪 3V 、 4V 。 32222211 32222222 32222333 32222444 2 82162276 34321 總 據(jù)體積選注射機 常用熱塑性塑料注射機型號和主要技術(shù)規(guī)格初選 0/68 型注射機 如 表二所示 ： 學(xué) 第 5 頁 表 射機主要技術(shù)參數(shù) 理論注射容積 3 模板行程 g 鎖模力（ 模具最小厚度 定位孔直徑 噴嘴球半徑 6 160 220 240 40 4 53 400 130 12 3 塑料制件在模具中的位置 型面的確定 若按分型面設(shè)計原則中的“塑件要求同軸度的部分要放到分型面的同一側(cè)，以保證塑件同軸度要求”來確定分型面的話，塑件脫模比較困難。來確定分型面的話，塑件脫模比較困難。故為使塑件從模具中順利脫模，且簡化模具結(jié)構(gòu)，應(yīng)按設(shè)計原則中的最基本一條：將分型面選擇在塑件外形的最大輪廓處，即塑 件 處，而其同軸度要求通過對結(jié)構(gòu)中如定模板等零部件的設(shè)計與加工提出尺寸與形狀的公差精度來保證。 腔數(shù)量及排列方式 考慮到該塑件尺寸較小，且為大批量生產(chǎn)，故采用多腔注射。根據(jù)所選注射機注射容量，由前校核所述，選取四腔。 模具型腔在模板上的排列方式通常有圓形排列、 H 形排列、直線排列及復(fù)合排列等。其中，型腔的圓形排列加工較困難，直線形排列加工容易，但平衡性能較差， 且加工性能尚可，使用較廣泛，故選用 H 形排列。 學(xué) 第 6 頁 型零件的設(shè)計 對于塑料模的型腔設(shè)計常用的有兩種方式：一種是整體式型腔，另一種是組合式型腔。整體式型腔結(jié)構(gòu)簡單，牢固不易變形，但是型腔復(fù)雜，加工難度非常大。組合式型腔可使復(fù)雜型腔簡單化，并且加工難度降低，模具型腔可更換，提高了模具的使用壽命。 型零件工作尺寸的計算 成型零件上用以成型塑件部分的尺寸 ,稱為成型零件的工作尺寸 型腔和型芯的深度尺寸中心距等 。 腔徑向方向上的尺寸計算 分度圓直徑： 1齒頂圓直徑： 1齒根圓直徑： 1式中： d 塑件分度圓直徑 塑件齒頂圓直徑 塑件齒根圓直徑 塑件平均收縮率（ %）； 則有： 齒數(shù)為 17Z 處： 齒數(shù)為 18Z 處： 對于塑件最大輪廓 處： 0式中： D 型腔內(nèi)徑尺寸 學(xué) 第 7 頁 塑件外徑基本尺寸 塑件公差 x 綜合修正系數(shù)；塑件精度低，批量比較小時， 21x ；塑件精度高，批量大時， 43x 。 z 模具制造公差 一般 4151z； 由 1查得 5 級精度時： ； 則有： 腔深度方向上的尺寸計算 011 32 則對于動模板上， 1 ，查得： ； 故有： 而對于定模板上， 1 ，查得： ； 故有： 具型腔側(cè)壁和底板厚度的計算 理論分析和實踐證明，對大尺寸型腔，剛度不足是主要問題，應(yīng)按剛度條件計算；對小尺寸型腔，強度不足是主要問題，應(yīng)按強度條件計算。 該模具為小尺寸型腔，則對于圓形鑲拼組合式，按強度計算有： 側(cè)壁： 12 底部： 學(xué) 第 8 頁 式中： 模腔壓力（ ； p 材料許用應(yīng)力（ ，對于 45 鋼， 60； r 凹模型腔內(nèi)孔 則有： 并由 3表 于型腔內(nèi)壁直徑在 圍內(nèi)的圓形鑲拼組合式凹模有： ; 模套壁厚： 8 今?。?04. 澆注系統(tǒng)設(shè)計 流道設(shè)計 主流道是指從注射機的噴嘴與模具接 觸的部位起到分流道為止的一段流道。主流道橫截面形狀采用圓形截面。為了便于流道凝料的脫出，主流道設(shè)計成圓錐形，其錐度為 62 ，取 4 ，內(nèi)壁光滑，表面粗糙度 于 m主流道大端與分流道相接處應(yīng)有過渡圓角（通常 r 取 ，選用 ）以減少料流轉(zhuǎn)向時的阻力。 圖 3流道 對于小型注射模具，直接利用主流道襯套的臺肩作為模具的定位圈，定位圈與澆口套一體，壓配于定模板內(nèi)，能防止從定模板內(nèi)頂出。 且因定位圈直徑 D 為注射機定位孔配合直徑，應(yīng)按選用注射機的定位孔直徑確定。直徑一般比注射機定位孔直徑小，以便于裝模，故選澆口套上 D 為： ，澆口套結(jié)構(gòu)與尺寸參數(shù)如零件學(xué) 第 9 頁 圖所示。 圖 3口套結(jié)構(gòu) 料井設(shè)計 在每個注射成型周期 開始時，最前端的料接觸低溫模具后會降溫，變硬被稱為冷料。為了防止在下一次注射成型時，將冷料帶進(jìn)型腔而影響塑件質(zhì)量，一般在主流道或分流道的末端設(shè)置冷料井，以儲藏冷料并使熔體順利地充滿型腔。 為了使主流道凝料能順利地從主流道襯套中脫出，往往使冷料井兼有開模時將主流道凝料從主流道拉出而附在動模一邊的作用。先選用 Z 形拉料桿的冷料井，其結(jié)構(gòu)尺寸如下附圖所示： 圖 3料井 流道設(shè)計 分流道是主流道與型腔澆口之間的一段流道。它是熔體由主流道流入型腔的過渡通道。對于多型腔模需設(shè)分流道，為使各型腔內(nèi)能同時 填充，分流道采用平衡式布置。比較不同截面形狀分流道的性能，采用 U 形分流道，其熱量損失小，加工性能容易。 U 形分流道寬度 B 可在 內(nèi)選取，半徑 ，深度 ，學(xué) 第 10 頁 ；斜度 105 ?。?； 8 ； ； ； ； 口設(shè)計 澆口是料流進(jìn)入型腔最狹窄部分，也是澆注系統(tǒng)中最短的一段。澆口尺寸狹小且短，目的是使由分流道流進(jìn)的熔體產(chǎn)生加速，形成理想的流動狀態(tài)而充滿型腔，又便于注射成型后的塑件與澆口分離。本設(shè)計中澆口形式采用側(cè)澆口，其形狀簡單，便于加工，而且尺寸精度容易保證；適用于一模多 件，能提高生產(chǎn)效率；試模時，如發(fā)現(xiàn)不適當(dāng)，容易及時修改；能相對獨立地控制充填速度與封閉時間。 側(cè)澆口截面形狀為矩形，其尺寸參數(shù)如下： .1b .0l 31r 式中： h 澆口深度 通常 25.0h ； t 塑件在澆口位置處的壁厚 n 系數(shù)，對于 8.0n ； b 澆口寬度 l 澆口長度 r 澆口半徑 則有： ； ?。?； ； 為去澆口方便，?。?； 其中分流道與澆口的連接方式及尺寸參數(shù)如下附圖所示： 如圖 3學(xué) 第 11 頁 射機注射量的校核 33 總 則 ： 總總 在一個注射成型周期內(nèi)，需注射入模具內(nèi)的塑料熔體的質(zhì)量，應(yīng)為制件和澆注系統(tǒng)兩部分質(zhì)量之和，即： 澆總 根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗，注射機的最大注射量是其額定注射量的 80%，即： 中： m 一個成型周期內(nèi)所需注射的塑料質(zhì)量 g ； n 型腔數(shù)目，取 4n ； 總m 單個塑件的質(zhì)量 g ； 澆m 澆注系統(tǒng)凝料和飛邊所需的塑料質(zhì)量 g 取 0澆； 注射機額定注射量 g ； 則有： 模力的校核 鎖模力是在成型時鎖緊模具的最大力。成型時高壓熔融塑料在分型面上顯現(xiàn)的漲力應(yīng)小于鎖模力，即： 1000c式中： F 注射機的額定鎖模力 N ； A 塑料制品與澆注系統(tǒng)在分型面上的總投影面積 2m ； 熔融塑料在型腔內(nèi)的平均壓力 對于螺桿式注射機，其型腔內(nèi)平均壓力一般為0， 取0； k 安全系數(shù)，常取 .1k ； 其中： 塑料制品在分型面的投影面積為 : 學(xué) 第 12 頁 221 321 72324 主流道在分型面的投影面積為 : 222 分流道在分型面的投影面積為 : 23 7 6 05384 故總投影面積為 : 2321 則有 : 461000 故滿足條件 . 大注射壓力的校核 塑件成型所需的最大鎖模力應(yīng)小于注射機的額定鎖模力，即： 中： P 注射機的最大注射壓力 成型塑件所需的注射壓力 40/68射機的額定注射壓力為 160 而 料的注射壓力為 70 120 故有： 射機安裝模具部分的尺寸校核 嘴尺寸 模具主流道襯套的小端孔徑 D 球面半徑 R 與塑料注射成型機噴嘴前端孔徑 d 球面半徑 r 足下列關(guān)系： 21 1 保證注射成型時在主流道襯道處不形成死角，無熔料積存，并便于主流道凝料 的脫模。故有： 學(xué) 第 13 頁 4212 14 位孔尺寸 模具與注射機上定位孔為 ，兩者按77保證模具主流道的軸線與注射機噴嘴軸線重合 。 具厚度與注射機模板閉厚度 模具閉合時的厚度在注射機動、定模固定板之間的最大閉合高度和最小閉合高度之間，即： 式中： 注射機允許的最小模具厚度 模具閉合厚度 注射機允許的最大模具厚度 其中模具閉合厚度為： m 1 9 22563324032 故有： 4 01 9 21 3 0 模行程的校核 對于單分型面注射模，其最大開模行程應(yīng)滿足： 0521 式中： S 注射機最大開模行程 1H 塑件脫模距離 2H 包括澆注系統(tǒng)凝料在內(nèi)的塑件高度 則有 ： 1101625220 其中：注射機最大開模行程與模具厚度無關(guān)。 學(xué) 第 14 頁 5. 脫模機構(gòu)的設(shè)計 在注射成型的每一個循環(huán)中，都必須使塑件從模具型腔和型芯上脫出，這種脫出塑件的機構(gòu)稱為脫模機構(gòu)。整個脫模過程包括開模、推出、取件、閉模、脫模機構(gòu)復(fù)位過程。 對于中心有孔的圓筒形塑件，采用推管推出機構(gòu)進(jìn)行脫模，推管推出平穩(wěn)可靠，塑 件無變形，無頂出痕跡。推管的脫模機構(gòu)采用動模座板固定型芯的推管機構(gòu)，即：型芯（主型銷）固定在動模座板上，并且穿過推板和推桿固定板，推管固定在推桿固定板上。推管內(nèi)部與主型銷做間隙配合，推管外部與型腔板做間隙配合，推管與主型銷配合長度為頂出行程 ，推管與型腔板的配合長度為推管外徑的 2，這種頂出機構(gòu)結(jié)構(gòu)可靠，多用于脫模距離不大的場合。 模力的計算 當(dāng)脫模斜度不大時（一般指 5 ）初始脫模力最大，一經(jīng)推動，脫模力即迅速減小，所以脫模力的計算須按照無脫模斜度的條件計算。 由于塑件壁厚與其內(nèi)孔直徑之比大于 201 ，故由 1表 5按下式計算： 10112 式中： Q 脫模力 N ； E 塑料彈性模量 2/對于 66由表 5得： 25 /5.1 ； S 塑料平均成型收縮率 % ； L 包容型芯的長度 f 塑料與鋼的摩擦系數(shù)，對于 66由表 5得： m 塑料的泊松比，約為 B 塑件在與開模方向垂直的平面上的投影面積 2當(dāng)塑件底部有通孔時，該項視為零。 k 與 r 和 t 有關(guān)的系數(shù)，其由下式計算所得： 學(xué) 第 15 頁 222式中： r 型芯的平均半徑 227 1 ； t 塑件的壁厚 約為 ； 則有： ：25100.2 ； 3.0f ； 46.0m ； 則有： % 管直徑的計算 推管直徑 d 由下式計算所得： 4132264 式中： d 推管直徑 推管長度系數(shù)， ； l 推管長度 ； n 推管數(shù)量； E 推管材料的彈性模量 2/對于鋼： 27 /101.2 則有： 9 17322 考慮到于推管中放一主型銷與冶金粉末嵌件配合，故選?。?0 管應(yīng)力校核 其校核公式如下： 24學(xué) 第 16 頁 式中： 推管應(yīng)力 2/S 推 管 鋼 材 屈 服 極 限 強 度 2/ 對 于 一 般 中 碳 鋼 ：2/32000 ； 則有： 2221 /32000/202410101 15904 6. 合模導(dǎo)向機構(gòu)的設(shè)計 在模具工作時，導(dǎo)向機構(gòu)可以維持動模和定模正確合模，合模后保持型腔的正確形狀。同時 ,導(dǎo)向機構(gòu)可以引導(dǎo)動模按順序合模，防止型芯在合模過程中損壞；并能承受一定的側(cè)壓力。 本設(shè)計導(dǎo)向機構(gòu)采用導(dǎo)柱導(dǎo)套導(dǎo)向。因動 、 定模合模時無方位要求，故導(dǎo)柱在模具上的布置方式可采用直徑相同并對稱布置。并使固定導(dǎo)柱的孔徑與固定導(dǎo)套的孔徑相等，以便于加工，且有利于保證同軸度和尺寸精度。為使導(dǎo)向裝置具有良好的導(dǎo)向性能，將導(dǎo)柱的先導(dǎo)部分 做成錐度。 考慮到模具生產(chǎn)批量大，故選用帶肩導(dǎo)柱與帶肩導(dǎo)套。為了使導(dǎo)柱、導(dǎo)套的配合表面硬而耐磨，而中心部分具有良好的韌性，導(dǎo)柱導(dǎo)套材料選用 20 號鋼經(jīng)滲碳淬火處理，滲碳深度為 中，導(dǎo)柱淬火到 60，導(dǎo)套淬火到 5，導(dǎo)套硬度低于導(dǎo)柱硬度，可以改善摩擦情況。導(dǎo)柱、導(dǎo)套的尺寸參數(shù)如下附圖所示 : 圖 6柱 圖 6套 導(dǎo)柱、導(dǎo)套加工的工藝路線為 :毛坯 (棒料，材料為 20 號鋼 )車削加工 (內(nèi)外圓配合部分留磨量 熱處理 (滲碳淬火 )內(nèi)外圓磨削精磨至要求尺寸。 導(dǎo)柱在熱處理后修復(fù)中心孔，最后進(jìn)行磨削時，可利用兩端的中心孔進(jìn)行裝夾，并在一次裝夾中將導(dǎo)柱的兩個外圓磨出，以保證兩表面間的同軸度。 學(xué) 第 17 頁 導(dǎo)套磨削加工時，先磨內(nèi)圓，再以內(nèi)圓定位，用頂尖頂住芯軸磨外圓。這樣，就不僅可保證同軸度要求，且能防止內(nèi)孔的微量變形。 導(dǎo)柱、導(dǎo)套端部轉(zhuǎn)彎處必須圓滑，以防止在運動中將配合表面劃傷。因此，全部精磨后，必須用油石將圓弧處磨圓滑，消除磨削后在圓弧處出現(xiàn)的棱帶 。 7. 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計 在塑料注射成型過程中，模具就像一個熱交換器，輸入熱量的方式是加熱裝置的加熱和塑料熔體帶走的熱量。輸出熱量的方式是自然散熱和向外熱傳導(dǎo)，其中 95%的熱量是靠傳熱介質(zhì) (冷卻水 )帶走。在塑料成型過程中，要保持模具溫度穩(wěn)定，就應(yīng)保持輸入熱和輸出熱平衡。為此，必須設(shè)置模具溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)，對模具進(jìn)行加熱和冷卻，以調(diào)節(jié)模具溫度。 具冷卻水管道直徑 04 式中 ： d 冷卻水管道直徑 v 管道內(nèi)冷卻水的流速，一般取 選取 則有： 卻水管總的傳熱面積 傳熱膜系數(shù)按下式計算： 式中 ： k 冷卻通道孔徑與冷卻介質(zhì)間的傳熱系數(shù) ，（ 2/ ）； f 與冷卻介質(zhì)有關(guān)的物理系數(shù)，由 5表 8得： 22.7f ； 則有： 故冷卻水孔總的傳熱面積為： 學(xué) 第 18 頁 260式中 ： T 模溫與冷卻介質(zhì)溫度之間的平均溫度 C ，其中，模溫為 C80 ； 則有： 具上開設(shè)的冷卻通道的孔數(shù) 式中 ： L 冷卻通道的長度 m ，為使模具得到均勻冷卻，要求控制回路長度在 ，今取為 則有： 模板的選用 由 6表注射模中小型模架組合形式 ，結(jié)合實際計算所需，采用基本型 2A 模板尺寸選用如下： 表 8板的選用 規(guī)格 模板 座板 寬度 長度 厚度 寬度 厚度 B L 定模 A 動模 B 1B 定模 1H 動模 2H 20000 250 32 40 315 25 25 墊塊 支承板 推桿固定板 推板 導(dǎo)柱 導(dǎo)套 復(fù)位桿 內(nèi)六角螺釘 寬度 厚度 厚度 厚度 寬度 直徑 332h 2B d 1d 2d 33 32 16 20 118 20 28 4 M 中心距 b 2b 3b l 2l 3l 160 80 156 206 210 146 學(xué) 第 19 頁 參考文獻(xiàn) 1 付宏生 ， 塑料模設(shè)計手冊 ， 機械工業(yè)出版社， 2002 2劉京華 ， 注塑制品與注塑模具設(shè)計 ，機械工業(yè)出版社， 2002 3屈華昌 ， 塑料成型工藝與模具設(shè)計 ，機械工業(yè)出版社， 2002 4模具使用技術(shù)叢書編委會 塑料模具設(shè)計制造與應(yīng)用實例 ， 機械工業(yè)出版社， 2002 5黨根茂，駱志斌，李集仁 ， 模具設(shè)計與制造 ， 西安電子科技大學(xué)出版社， 1995 6王樹勛，鄧庚厚 中南工業(yè)大學(xué)出版社， 1992 7許發(fā)樾 ， 實用模具設(shè)計與制造手冊 ， 機械工業(yè)出版社， 2000 8王之煦 ， 許杏根 機械工業(yè)出版社， 1992 9黃毅宏，李明輝 機械工業(yè)出版社， 1999 10楊偉群 ， 數(shù)控工藝工藝教程 ， 清華大學(xué)出版社， 2002 學(xué) 第 1 頁 目 錄 1. 零件分析及模具結(jié)構(gòu)設(shè)計 . 3 件的作用 . 3 料的選擇 . 3 2. 注射機的選用及校核 . 4 射機的選用 . 4 品的體積估算 . 4 據(jù)體積選注射機 . 4 3塑料制件在模具中的位置 . 5 型面的確定 . 5 腔數(shù)量及排列方式 . 5 型零件的設(shè)計 . 6 型零件工作尺寸的計算 . 6 腔徑向方向上的尺寸 計算 . 6 腔深度方向上的尺寸計算 . 7 具型腔側(cè)壁和底板厚度的計算 . 7 4. 澆注系統(tǒng)設(shè)計 . 8 流道設(shè)計 . 8 料井設(shè)計 . 9 流道設(shè)計 . 9 口設(shè)計 . 10 射機注射量的校核 . 11 模力的校核 . 11 大注射壓力的校核 . 12 射機安裝模具部分的尺寸校核 . 12 嘴尺寸 . 12 位孔尺寸 . 13 具厚度與注射機模板閉厚度 . 13 模行程的校核 . 13 5. 脫模機構(gòu)的 設(shè)計 . 14 模力的計算 . 14 管直徑的計算 . 15 管應(yīng)力校核 . 15 6. 合模導(dǎo)向機構(gòu)的設(shè)計 . 16 7. 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計 . 17 具冷卻水管道直徑 . 17 卻水管總的傳熱面積 . 17 具上開設(shè)的冷卻通道的孔數(shù) . 18 8. 模板的選用 . 18 參考文獻(xiàn) . 19 學(xué) 第 2 頁 洗手液壓蓋注塑成型工藝及 模 具 設(shè)計 摘要 ： 本文設(shè)計了 洗手液壓蓋注塑成型工藝及模具設(shè)計 。該零件選用 質(zhì)量輕，化學(xué)穩(wěn)定性高。 輪具有較高的力學(xué)強度和剛性，優(yōu)良的耐磨性，自潤滑性、耐疲勞性及耐熱性，可在中等載荷、較高溫度無潤滑或少潤滑下使用。通過計算設(shè)計了注塑模具的成型結(jié)構(gòu)、脫模機構(gòu)、澆注系統(tǒng)等方面， 并進(jìn)行了塑件上、下模的仿真加工，生成刀具路徑。 該模具結(jié)構(gòu)小巧而緊湊，運行順暢無阻 。 關(guān)鍵詞 ： 注塑模具 脫模機構(gòu) 刀具 路徑 a to is to in a or to of so on on is 學(xué) 第 3 頁 1. 零件分析及模具結(jié)構(gòu)設(shè)計 件的作用 該 零件為 一個 旋轉(zhuǎn)抽芯的塑膠復(fù)雜模具 ，其用于 洗發(fā)水瓶 ，但要求 抽芯 時順暢無阻礙 。該零件在 模具開模時 分為兩 次 開模 ，這樣可以對塑料 制品 表面及外觀 光亮 ， 精度高， 該 制品 第一次抽芯 時 上 模 運動下 模定距移動 達(dá)到開模， 按照其工作要求，其精度等級可選用一般精度等級。 料的選擇 根據(jù)零件工作要求及其精度等級，該零件選用 料成型。 質(zhì) 具有較高的力學(xué)強度和剛性，優(yōu)良的耐磨性，自潤滑性、耐疲勞性及耐熱性，可在中等載荷、較高溫度無潤滑或少潤滑下使用。 表 2料精度等級的選用， 一般精度要求為 5 級 。 表 成型條件 密度 3（ %） 加熱前料筒溫度（ C ） 模具溫度 C成型壓力 后處理 宜用注射機類型 學(xué) 第 4 頁 嘴 料筒前部 料筒中部 料筒后部 80 70120 溫度 C 時間 h 方法 溫度 C時間 h 宜用螺桿式注射機，螺桿帶止回環(huán)，噴嘴宜用自鎖式 265 260 250 240 100110 1216 油、水、鹽水 90100 4 2. 注射機的選用及校核 射機的選用 品的體積估算 將該 制品 塑件的體積分成四部分：冶金粉末嵌件中間凹陷處 1V 、塑件中間圓環(huán)2V 及塑件兩邊齒輪 3V 、 4V 。 32222211 32222222 32222333 32222444 2 82162276 34321 總 據(jù)體積選注射機 常用熱塑性塑料注射機型號和主要技術(shù)規(guī)格初選 0/68 型注射機 如 表二所示 ： 學(xué) 第 5 頁 表 射機主要技術(shù)參數(shù) 理論注射容積 3 模板行程 g 鎖模力（ 模具最小厚度 定位孔直徑 噴嘴球半徑 6 160 220 240 40 4 53 400 130 12 3 塑料制件在模具中的位置 型面的確定 若按分型面設(shè)計原則中的“塑件要求同軸度的部分要放到分型面的同一側(cè)，以保證塑件同軸度要求”來確定分型面的話，塑件脫模比較困難。來確定分型面的話，塑件脫模比較困難。故為使塑件從模具中順利脫模，且簡化模具結(jié)構(gòu)，應(yīng)按設(shè)計原則中的最基本一條：將分型面選擇在塑件外形的最大輪廓處，即塑 件 處，而其同軸度要求通過對結(jié)構(gòu)中如定模板等零部件的設(shè)計與加工提出尺寸與形狀的公差精度來保證。 腔數(shù)量及排列方式 考慮到該塑件尺寸較小，且為大批量生產(chǎn)，故采用多腔注射。根據(jù)所選注射機注射容量，由前校核所述，選取四腔。 模具型腔在模板上的排列方式通常有圓形排列、 H 形排列、直線排列及復(fù)合排列等。其中，型腔的圓形排列加工較困難，直線形排列加工容易，但平衡性能較差， 且加工性能尚可，使用較廣泛，故選用 H 形排列。 學(xué) 第 6 頁 型零件的設(shè)計 對于塑料模的型腔設(shè)計常用的有兩種方式：一種是整體式型腔，另一種是組合式型腔。整體式型腔結(jié)構(gòu)簡單，牢固不易變形，但是型腔復(fù)雜，加工難度非常大。組合式型腔可使復(fù)雜型腔簡單化，并且加工難度降低，模具型腔可更換，提高了模具的使用壽命。 型零件工作尺寸的計算 成型零件上用以成型塑件部分的尺寸 ,稱為成型零件的工作尺寸 型腔和型芯的深度尺寸中心距等 。 腔徑向方向上的尺寸計算 分度圓直徑： 1齒頂圓直徑： 1齒根圓直徑： 1式中： d 塑件分度圓直徑 塑件齒頂圓直徑 塑件齒根圓直徑 塑件平均收縮率（ %）； 則有： 齒數(shù)為 17Z 處： 齒數(shù)為 18Z 處： 對于塑件最大輪廓 處： 0式中： D 型腔內(nèi)徑尺寸 學(xué) 第 7 頁 塑件外徑基本尺寸 塑件公差 x 綜合修正系數(shù)；塑件精度低，批量比較小時， 21x ；塑件精度高，批量大時， 43x 。 z 模具制造公差 一般 4151z； 由 1查得 5 級精度時： ； 則有： 腔深度方向上的尺寸計算 011 32 則對于動模板上， 1 ，查得： ； 故有： 而對于定模板上， 1 ，查得： ； 故有： 具型腔側(cè)壁和底板厚度的計算 理論分析和實踐證明，對大尺寸型腔，剛度不足是主要問題，應(yīng)按剛度條件計算；對小尺寸型腔，強度不足是主要問題，應(yīng)按強度條件計算。 該模具為小尺寸型腔，則對于圓形鑲拼組合式，按強度計算有： 側(cè)壁： 12 底部： 學(xué) 第 8 頁 式中： 模腔壓力（ ； p 材料許用應(yīng)力（ ，對于 45 鋼， 60； r 凹模型腔內(nèi)孔 則有： 并由 3表 于型腔內(nèi)壁直徑在 圍內(nèi)的圓形鑲拼組合式凹模有： ; 模套壁厚： 8 今?。?04. 澆注系統(tǒng)設(shè)計 流道設(shè)計 主流道是指從注射機的噴嘴與模具接 觸的部位起到分流道為止的一段流道。主流道橫截面形狀采用圓形截面。為了便于流道凝料的脫出，主流道設(shè)計成圓錐形，其錐度為 62 ，取 4 ，內(nèi)壁光滑，表面粗糙度 于 m主流道大端與分流道相接處應(yīng)有過渡圓角（通常 r 取 ，選用 ）以減少料流轉(zhuǎn)向時的阻力。 圖 3流道 對于小型注射模具，直接利用主流道襯套的臺肩作為模具的定位圈，定位圈與澆口套一體，壓配于定模板內(nèi)，能防止從定模板內(nèi)頂出。 且因定位圈直徑 D 為注射機定位孔配合直徑，應(yīng)按選用注射機的定位孔直徑確定。直徑一般比注射機定位孔直徑小，以便于裝模，故選澆口套上 D 為： ，澆口套結(jié)構(gòu)與尺寸參數(shù)如零件學(xué) 第 9 頁 圖所示。 圖 3口套結(jié)構(gòu) 料井設(shè)計 在每個注射成型周期 開始時，最前端的料接觸低溫模具后會降溫，變硬被稱為冷料。為了防止在下一次注射成型時，將冷料帶進(jìn)型腔而影響塑件質(zhì)量，一般在主流道或分流道的末端設(shè)置冷料井，以儲藏冷料并使熔體順利地充滿型腔。 為了使主流道凝料能順利地從主流道襯套中脫出，往往使冷料井兼有開模時將主流道凝料從主流道拉出而附在動模一邊的作用。先選用 Z 形拉料桿的冷料井，其結(jié)構(gòu)尺寸如下附圖所示： 圖 3料井 流道設(shè)計 分流道是主流道與型腔澆口之間的一段流道。它是熔體由主流道流入型腔的過渡通道。對于多型腔模需設(shè)分流道，為使各型腔內(nèi)能同時 填充，分流道采用平衡式布置。比較不同截面形狀分流道的性能，采用 U 形分流道，其熱量損失小，加工性能容易。 U 形分流道寬度 B 可在 內(nèi)選取，半徑 ，深度 ，學(xué) 第 10 頁 ；斜度 105 ?。?； 8 ； ； ； ； 口設(shè)計 澆口是料流進(jìn)入型腔最狹窄部分，也是澆注系統(tǒng)中最短的一段。澆口尺寸狹小且短，目的是使由分流道流進(jìn)的熔體產(chǎn)生加速，形成理想的流動狀態(tài)而充滿型腔，又便于注射成型后的塑件與澆口分離。本設(shè)計中澆口形式采用側(cè)澆口，其形狀簡單，便于加工，而且尺寸精度容易保證；適用于一模多 件，能提高生產(chǎn)效率；試模時，如發(fā)現(xiàn)不適當(dāng)，容易及時修改；能相對獨立地控制充填速度與封閉時間。 側(cè)澆口截面形狀為矩形，其尺寸參數(shù)如下： .1b .0l 31r 式中： h 澆口深度 通常 25.0h ； t 塑件在澆口位置處的壁厚 n 系數(shù)，對于 8.0n ； b 澆口寬度 l 澆口長度 r 澆口半徑 則有： ； ?。?； ； 為去澆口方便，取： ； 其中分流道與澆口的連接方式及尺寸參數(shù)如下附圖所示： 如圖 3學(xué) 第 11 頁 射機注射量的校核 33 總 則 ： 總總 在一個注射成型周期內(nèi)，需注射入模具內(nèi)的塑料熔體的質(zhì)量，應(yīng)為制件和澆注系統(tǒng)兩部分質(zhì)量之和，即： 澆總 根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗，注射機的最大注射量是其額定注射量的 80%，即： 中： m 一個成型周期內(nèi)所需注射的塑料質(zhì)量 g ； n 型腔數(shù)目，取 4n ； 總m 單個塑件的質(zhì)量 g ； 澆m 澆注系統(tǒng)凝料和飛邊所需的塑料質(zhì)量 g 取 0澆； 注射機額定注射量 g ； 則有： 模力的校核 鎖模力是在成型時鎖緊模具的最大力。成型時高壓熔融塑料在分型面上顯現(xiàn)的漲力應(yīng)小于鎖模力，即： 1000c式中： F 注射機的額定鎖模力 N ； A 塑料制品與澆注系統(tǒng)在分型面上的總投影面積 2m ； 熔融塑料在型腔內(nèi)的平均壓力 對于螺桿式注射機，其型腔內(nèi)平均壓力一般為0， 取0； k 安全系數(shù)，常取 .1k ； 其中： 塑料制品在分型面的投影面積為 : 學(xué) 第 12 頁 221 321 72324 主流道在分型面的投影面積為 : 222 分流道在分型面的投影面積為 : 23 7 6 05384 故總投影面積為 : 2321 則有 : 461000 故滿足條件 . 大注射壓力的校核 塑件成型所需的最大鎖模力應(yīng)小于注射機的額定鎖模力，即： 中： P 注射機的最大注射壓力 成型塑件所需的注射壓力 40/68射機的額定注射壓力為 160 而 料的注射壓力為 70 120 故有： 射機安裝模具部分的尺寸校核 嘴尺寸 模具主流道襯套的小端孔徑 D 球面半徑 R 與塑料注射成型機噴嘴前端孔徑 d 球面半徑 r 足下列關(guān)系： 21 1 保證注射成型時在主流道襯道處不形成死角，無熔料積存，并便于主流道凝料 的脫模。故有： 學(xué) 第 13 頁 4212 14 位孔尺寸 模具與注射機上定位孔為 ，兩者按77保證模具主流道的軸線與注射機噴嘴軸線重合 。 具厚度與注射機模板閉厚度 模具閉合時的厚度在注射機動、定模固定板之間的最大閉合高度和最小閉合高度之間，即： 式中： 注射機允許的最小模具厚度 模具閉合厚度 注射機允許的最大模具厚度 其中模具閉合厚度為： m 1 9 22563324032 故有： 4 01 9 21 3 0 模行程的校核 對于單分型面注射模，其最大開模行程應(yīng)滿足： 0521 式中： S 注射機最大開模行程 1H 塑件脫模距離 2H 包括澆注系統(tǒng)凝料在內(nèi)的塑件高度 則有 ： 1101625220 其中：注射機最大開模行程與模具厚度無關(guān)。 學(xué) 第 14 頁 5. 脫模機構(gòu)的設(shè)計 在注射成型的每一個循環(huán)中，都必須使塑件從模具型腔和型芯上脫出，這種脫出塑件的機構(gòu)稱為脫模機構(gòu)。整個脫模過程包括開模、推出、取件、閉模、脫模機構(gòu)復(fù)位過程。 對于中心有孔的圓筒形塑件，采用推管推出機構(gòu)進(jìn)行脫模，推管推出平穩(wěn)可靠，塑 件無變形，無頂出痕跡。推管的脫模機構(gòu)采用動模座板固定型芯的推管機構(gòu)，即：型芯（主型銷）固定在動模座板上，并且穿過推板和推桿固定板，推管固定在推桿固定板上。推管內(nèi)部與主型銷做間隙配合，推管外部與型腔板做間隙配合，推管與主型銷配合長度為頂出行程 ，推管與型腔板的配合長度為推管外徑的 2，這種頂出機構(gòu)結(jié)構(gòu)可靠，多用于脫模距離不大的場合。 模力的計算 當(dāng)脫模斜度不大時（一般指 5 ）初始脫模力最大，一經(jīng)推動，脫模力即迅速減小，所以脫模力的計算須按照無脫模斜度的條件計算。 由于塑件壁厚與其內(nèi)孔直徑之比大于 201 ，故由 1表 5按下式計算： 10112 式中： Q 脫模力 N ； E 塑料彈性模量 2/對于 66由表 5得： 25 /5.1 ； S 塑料平均成型收縮率 % ； L 包容型芯的長度 f 塑料與鋼的摩擦系數(shù)，對于 66由表 5得： m 塑料的泊松比，約為 B 塑件在與開模方向垂直的平面上的投影面積 2當(dāng)塑件底部有通孔時，該項視為零。 k 與 r 和 t 有關(guān)的系數(shù)，其由下式計算所得： 學(xué) 第 15 頁 222式中： r 型芯的平均半徑 227 1 ； t 塑件的壁厚 約為 ； 則有： ：25100.2 ； 3.0f ； 46.0m ； 則有： % 管直徑的計算 推管直徑 d 由下式計算所得： 4132264 式中： d 推管直徑 推管長度系數(shù)， ； l 推管長度 ； n 推管數(shù)量； E 推管材料的彈性模量 2/對于鋼： 27 /101.2 則有： 9 17322 考慮到于推管中放一主型銷與冶金粉末嵌件配合，故選取： 0 管應(yīng)力校核 其校核公式如下： 24學(xué) 第 16 頁 式中： 推管應(yīng)力 2/S 推 管 鋼 材 屈 服 極 限 強 度 2/ 對 于 一 般 中 碳 鋼 ：2/32000 ； 則有： 2221 /32000/202410101 15904 6. 合模導(dǎo)向機構(gòu)的設(shè)計 在模具工作時，導(dǎo)向機構(gòu)可以維持動模和定模正確合模，合模后保持型腔的正確形狀。同時 ,導(dǎo)向機構(gòu)可以引導(dǎo)動模按順序合模，防止型芯在合模過程中損壞；并能承受一定的側(cè)壓力。 本設(shè)計導(dǎo)向機構(gòu)采用導(dǎo)柱導(dǎo)套導(dǎo)向。因動 、 定模合模時無方位要求，故導(dǎo)柱在模具上的布置方式可采用直徑相同并對稱布置。并使固定導(dǎo)柱的孔徑與固定導(dǎo)套的孔徑相等，以便于加工，且有利于保證同軸度和尺寸精度。為使導(dǎo)向裝置具有良好的導(dǎo)向性能，將導(dǎo)柱的先導(dǎo)部分 做成錐度。 考慮到模具生產(chǎn)批量大，故選用帶肩導(dǎo)柱與帶肩導(dǎo)套。為了使導(dǎo)柱、導(dǎo)套的配合表面硬而耐磨，而中心部分具有良好的韌性，導(dǎo)柱導(dǎo)套材料選用 20 號鋼經(jīng)滲碳淬火處理，滲碳深度為 中，導(dǎo)柱淬火到 60，導(dǎo)套淬火到 5，導(dǎo)套硬度低于導(dǎo)柱硬度，可以改善摩擦情況。導(dǎo)柱、導(dǎo)套的尺寸參數(shù)如下附圖所示 : 圖 6柱 圖 6套 導(dǎo)柱、導(dǎo)套加工的工藝路線為 :毛坯 (棒料，材料為 20 號鋼 )車削加工 (內(nèi)外圓配合部分留磨量 熱處理 (滲碳淬火 )內(nèi)外圓磨削精磨至要求尺寸。 導(dǎo)柱在熱處理后修復(fù)中心孔，最后進(jìn)行磨削時，可利用兩端的中心孔進(jìn)行裝夾，并在一次裝夾中將導(dǎo)柱的兩個外圓磨出，以保證兩表面間的同軸度。 學(xué) 第 17 頁 導(dǎo)套磨削加工時，先磨內(nèi)圓，再以內(nèi)圓定位，用頂尖頂住芯軸磨外圓。這樣，就不僅可保證同軸度要求，且能防止內(nèi)孔的微量變形。 導(dǎo)柱、導(dǎo)套端部轉(zhuǎn)彎處必須圓滑，以防止在運動中將配合表面劃傷。因此，全部精磨后，必須用油石將圓弧處磨圓滑，消除磨削后在圓弧處出現(xiàn)的棱帶 。 7. 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計 在塑料注射成型過程中，模具就像一個熱交換器，輸入熱量的方式是加熱裝置的加熱和塑料熔體帶走的熱量。輸出熱量的方式是自然散熱和向外熱傳導(dǎo)，其中 95%的熱量是靠傳熱介質(zhì) (冷卻水 )帶走。在塑料成型過程中，要保持模具溫度穩(wěn)定，就應(yīng)保持輸入熱和輸出熱平衡。為此，必須設(shè)置模具溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)，對模具進(jìn)行加熱和冷卻，以調(diào)節(jié)模具溫度。 具冷卻水管道直徑 04 式中 ： d 冷卻水管道直徑 v 管道內(nèi)冷卻水的流速，一般取 選取 則有： 卻水管總的傳熱面積 傳熱膜系數(shù)按下式計算： 式中 ： k 冷卻通道孔徑與冷卻介質(zhì)間的傳熱系數(shù) ，（ 2/ ）； f 與冷卻介質(zhì)有關(guān)的物理系數(shù)，由 5表 8得： 22.7f ； 則有： 故冷卻水孔總的傳熱面積為： 學(xué) 第 18 頁 260式中 ： T 模溫與冷卻介質(zhì)溫度之間的平均溫度 C ，其中，模溫為 C80 ； 則有： 具上開設(shè)的冷卻通道的孔數(shù) 式中 ： L 冷卻通道的長度 m ，為使模具得到均勻冷卻，要求控制回路長度在 ，今取為 則有： 模板的選用 由 6表注射模中小型模架組合形式 ，結(jié)合實際計算所需，采用基本型 2A 模板尺寸選用如下： 表 8板的選用 規(guī)格 模板 座板 寬度 長度 厚度 寬度 厚度 B L 定模 A 動模 B 1B 定模 1H 動模 2H 20000 250 32 40 315 25 25 墊塊 支承板 推桿固定板 推板 導(dǎo)柱 導(dǎo)套 復(fù)位桿 內(nèi)六角螺釘 寬度 厚度 厚度 厚度 寬度 直徑 332h 2B d 1d 2d 33 32 16 20 118 20 28 4 M 中心距 b 2b 3b l 2l 3l 160 80 156 206 210 146 學(xué) 第 19 頁 參考文獻(xiàn) 1 付宏生 ， 塑料模設(shè)計手冊 ， 機械工業(yè)出版社， 2002 2劉京華 ， 注塑制品與注塑模具設(shè)計 ，機械工業(yè)出版社， 2002 3屈華昌 ， 塑料成型工藝與模具設(shè)計 ，機械工業(yè)出版社， 2002 4模具使用技術(shù)叢書編委會 塑料模具設(shè)計制造與應(yīng)用實例 ， 機械工業(yè)出版社， 2002 5黨根茂，駱志斌，李集仁 ， 模具設(shè)計與制造 ， 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